JPH0244067A - 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック - Google Patents
耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミックInfo
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- JPH0244067A JPH0244067A JP63195424A JP19542488A JPH0244067A JP H0244067 A JPH0244067 A JP H0244067A JP 63195424 A JP63195424 A JP 63195424A JP 19542488 A JP19542488 A JP 19542488A JP H0244067 A JPH0244067 A JP H0244067A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、金属あるいは無機(・Aわ(の溶融体に対す
る耐溶損性に優れたBN系セラミックスに係わるもので
ある。
る耐溶損性に優れたBN系セラミックスに係わるもので
ある。
〈従来の技術〉
BN系セラミックスは、金属′ウガラス等の溶融体に対
する耐濡れ性に極めて1グれた特性を発揮する反面、こ
れらの溶融体のメニスカス部分と接触する部分で、選択
的に食刻される欠点がある。
する耐濡れ性に極めて1グれた特性を発揮する反面、こ
れらの溶融体のメニスカス部分と接触する部分で、選択
的に食刻される欠点がある。
BNセラミックスが、これらの炉用材料として普及しな
いのもこの辺に原因の一端がある。
いのもこの辺に原因の一端がある。
また、BNセラミックスは、常圧焼結晶は強度が低づぎ
で全く使用に耐えないために、通常ホットプレスで作ら
れてa3す、このために極めて高1+IIiでおること
もこの原因の1つである。
で全く使用に耐えないために、通常ホットプレスで作ら
れてa3す、このために極めて高1+IIiでおること
もこの原因の1つである。
従って、BNセラミックスの優れた特性を炉用材料で広
く活かすためには、この溶損の問題と、安価な常圧焼結
晶の強度の問題を解決しな【プればならない。
く活かすためには、この溶損の問題と、安価な常圧焼結
晶の強度の問題を解決しな【プればならない。
〈発明が解決する問題点〉
本発明は、かかる現状技術の問題点に鑑みてなされたも
ので、モの目的とする所は、常圧焼結晶で、しかも金属
やガラス等の溶融体に対する耐溶損性に優れた、新しい
BN系セラミック材料を提供することにある。
ので、モの目的とする所は、常圧焼結晶で、しかも金属
やガラス等の溶融体に対する耐溶損性に優れた、新しい
BN系セラミック材料を提供することにある。
く問題点を解決するための手段〉
上記問題点を解決するための手段は、次の構成から成る
。
。
■ BN40%以上と(Si02、AQ203、A吏N
、B4 C,希土類元素の酸化物、TiB2 、ZrB
2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・5i02 、Si
3 N4 、TiO2、アルカリ土類金属の酸化物)の
群の中から選ばれた一種、あるいは二種以上のセラミッ
ク成分を基本成分としてなるBN系。
、B4 C,希土類元素の酸化物、TiB2 、ZrB
2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・5i02 、Si
3 N4 、TiO2、アルカリ土類金属の酸化物)の
群の中から選ばれた一種、あるいは二種以上のセラミッ
ク成分を基本成分としてなるBN系。
常圧焼結ビラミックは、耐溶損性が著しく向Fすること
。
。
■ 又、上記BN成分と(Si02、A愛203、AJ
2N、84C1希土類元素の酸化物、TiB2 、Zr
B2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・SiO2 、S
i3 N4 、TiO2、アルカリ土類金属の酸化物)
の群の中から選ばれた一種、あるいは二種以上のセラミ
ック成分の総和が全体の60%以上であるBN系常圧焼
結セラミックは、耐溶損性が著しく向上すること。
2N、84C1希土類元素の酸化物、TiB2 、Zr
B2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・SiO2 、S
i3 N4 、TiO2、アルカリ土類金属の酸化物)
の群の中から選ばれた一種、あるいは二種以上のセラミ
ック成分の総和が全体の60%以上であるBN系常圧焼
結セラミックは、耐溶損性が著しく向上すること。
■ 更に、上記BN成分の原料粉末が、非晶質BN粉末
単独あるいは一部が非晶質であるBN粉末であり、該非
晶質のに値が、O〜0.6で必るとぎ、上記効果が最も
顕著に表わされることを見出した。
単独あるいは一部が非晶質であるBN粉末であり、該非
晶質のに値が、O〜0.6で必るとぎ、上記効果が最も
顕著に表わされることを見出した。
5(hkll)は、X線回折パターンの六方晶[3Nに
相当する(hk(1りのピーク面積である。
相当する(hk(1りのピーク面積である。
く作用〉
本発明のBN成分の出発原お1粉末は、少くともその一
部にアモルファスBN粉末、あるいは焼成中にアモルフ
ァスBNに変化する材料粉末を使用することが好しい。
部にアモルファスBN粉末、あるいは焼成中にアモルフ
ァスBNに変化する材料粉末を使用することが好しい。
材料の非晶化の程度を表すパラメーターとしてに値が用
いられるが、本発明では、O≦に≦0.6の粉末を用い
る。
いられるが、本発明では、O≦に≦0.6の粉末を用い
る。
、Kが上記範囲の粉末を単体であるいは、これにに≧0
.8の結晶質の粉末を適宜混合して用いる。
.8の結晶質の粉末を適宜混合して用いる。
結晶質のものの混合できる割合は、概ね出発原料中のB
Nの80%までである。
Nの80%までである。
80%を越えると、焼結性が悪くなり強度が低下するの
で好しくない。
で好しくない。
非晶質粉末のに値をO〜0.6に限定するのは、K値が
0.6を越えると、焼結性が悪くなり、機械的強度が低
下し溶湯中での溶損も大きくなるので好しくない。
0.6を越えると、焼結性が悪くなり、機械的強度が低
下し溶湯中での溶損も大きくなるので好しくない。
尚、非晶質BN粉末とは、非晶質BN単独の伯に焼成過
程で非晶質BNに変化する粉末も含む。
程で非晶質BNに変化する粉末も含む。
又、非晶質を一部含む粉末とは、上)ホの様に非晶質粉
末と結晶質粉末を単に混合してもよいし、あるいは結晶
性BN粉末粒子の表面に、一部非晶質BNが存在してい
てもよい。
末と結晶質粉末を単に混合してもよいし、あるいは結晶
性BN粉末粒子の表面に、一部非晶質BNが存在してい
てもよい。
この様な粉末は、メカノケミカル効果によって得られる
。
。
K値について詳しく述べる。
h −B N、つまり六方晶8NのX線回折パターンは
、第1〜5図に示した様になる。
、第1〜5図に示した様になる。
第1図は典型的な結晶質のパターンである。
第2〜5図は、結晶質がこわれ、順次非晶化して行った
ときのパターンでおる。
ときのパターンでおる。
第2図→第3図→第4図→第5図 と非晶化の程度が進
行(PHILIPS社製 PW−1710、Cu−にα
の線)で表されるが、 S (102>は、回折パターンの斜線(1)の部分。
行(PHILIPS社製 PW−1710、Cu−にα
の線)で表されるが、 S (102>は、回折パターンの斜線(1)の部分。
5(100)は、斜線(2)の部分。
5(101)は、斜線(3)の部分である。
結晶質のものは、K2O,8
非晶化が進むと、これが小ざくなりOに収束する。
本発明のBN成分は、少くとも全体の40%以上添加す
る必要がある。
る必要がある。
BN量が40%未満の場合、十分な耐溶損性が得られな
い。
い。
BN以外の成分は(S i 02 、△り203、A!
2N、84C1希土類元素の酸化物、Ti32 、Zr
B2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・SiO2 、S
i3 N4 、T+02 、アルカリ土類金属の酸化物
)の中から選ばれた一種あるいは二種類以上成分を加え
る必要がある。
2N、84C1希土類元素の酸化物、Ti32 、Zr
B2 、ZrN、ZrO2、ZrO2・SiO2 、S
i3 N4 、T+02 、アルカリ土類金属の酸化物
)の中から選ばれた一種あるいは二種類以上成分を加え
る必要がある。
これらの成分はBN成分と共に、少くとも全体の60%
以上加える必要がある。
以上加える必要がある。
つまり、上記成分以外の成分は、多くてもせいビい40
%にとどめる必要がある。
%にとどめる必要がある。
金属溶湯、特にキルド鋼の溶湯に対して子分な耐食性を
保つためには、上記範囲の組成にする必要がある。
保つためには、上記範囲の組成にする必要がある。
上記成分以外の成分としては、ホウ化物、チッ化物、酸
化物炭化物、ケイ化物等のセラミック成分を目的に応じ
て適宜添加できる。
化物炭化物、ケイ化物等のセラミック成分を目的に応じ
て適宜添加できる。
尚、上記希土類元素の酸化物とは、Y203を指し、ア
ルカリ土類金属の酸化物とは、IVtgO,Cab、B
aO等を指し、これらは互いに互換性のある成分である
。
ルカリ土類金属の酸化物とは、IVtgO,Cab、B
aO等を指し、これらは互いに互換性のある成分である
。
〈実施例)
実施例によって本発明の詳細な説明する。
実施例1゜
高周波溶解炉で、1550℃±10℃に溶解した溶鋼(
SCR420)中にA(Lを約0.1%加え、下記組成
のセラミックを浸漬して、IHr保持し、溶損量を測定
した。
SCR420)中にA(Lを約0.1%加え、下記組成
のセラミックを浸漬して、IHr保持し、溶損量を測定
した。
使用セラミックの成分組成(%)と溶JMNo、1〜1
6のセラミックは、ラバープレスで棒状態に成形した後
、N2雰囲気で1800’Cで常圧焼結し、10φX1
00iに加工したものである。
6のセラミックは、ラバープレスで棒状態に成形した後
、N2雰囲気で1800’Cで常圧焼結し、10φX1
00iに加工したものである。
尚、No、1〜15の組成で、BN出発原料の全てを結
晶質8Nとし、常圧焼結したものは、同じ条件の浸漬テ
ストで、浸漬後の径は、No、1 3.8sφ、No、
2 2.17111+1φ、No 3 2.58φ
、 No、4 2.8sφ、No、5 3.0mmφ、
No、6 3.5sφ、No、7 2.3m++φ、
No 8 2.5sφ、N092.8sφ、 NO
,103,Orrmφ、No 11 2.9sφ、N
o、12 2.1sφ、No 13 2.6ffil
llφ、No、14 3.5sφNo、15 3.6m
tnφ、No、16 3.1sφ本発明のものは、常圧
焼結にもかかわらず、耐溶損性に極めて優れていること
が確認できた。
晶質8Nとし、常圧焼結したものは、同じ条件の浸漬テ
ストで、浸漬後の径は、No、1 3.8sφ、No、
2 2.17111+1φ、No 3 2.58φ
、 No、4 2.8sφ、No、5 3.0mmφ、
No、6 3.5sφ、No、7 2.3m++φ、
No 8 2.5sφ、N092.8sφ、 NO
,103,Orrmφ、No 11 2.9sφ、N
o、12 2.1sφ、No 13 2.6ffil
llφ、No、14 3.5sφNo、15 3.6m
tnφ、No、16 3.1sφ本発明のものは、常圧
焼結にもかかわらず、耐溶損性に極めて優れていること
が確認できた。
実施例2
BN65%−A9N15%・SiO215%−ムライト
5%のセラミックに対して、実施例1と同じ条件で浸漬
テストを行った。
5%のセラミックに対して、実施例1と同じ条件で浸漬
テストを行った。
尚、本例のものは、BN出発原料の80%をに=0.3
のアモルファス8N粉末を使った。
のアモルファス8N粉末を使った。
溶損量は皆無であり、全く浸蝕されなかった。
本例および実施例1のセラミックは、溶湯に浸漬した際
、溶湯とのなじみ性が全くなく、溶湯を弾く性質があっ
た。
、溶湯とのなじみ性が全くなく、溶湯を弾く性質があっ
た。
〈発明の効果〉
(1)溶湯、特に溶鋼を弾く性質があり溶損ωが極めて
少ない。
少ない。
(2)常圧焼結晶であるので、大型品、複雑形状品を安
価に製造できる。
価に製造できる。
(3)高強度である。
第1〜5図は、六方晶窒化ホウ素の結晶質に至るまでの
X線回折パターンの変化を示した図である。 第1図は結晶質のパターン、第2〜5図は非晶質化が進
行したときのパターンである。縦軸は回折強度(cps
) 、横軸は回折角2θ(dec]ree)である。 特許出願人 株式会社 香 蘭 社 $ 3 ヨ 葛 コ 5(10り:27.4 S(+00)+5(+01)=5363.6S(+02
) = 0 S(+00)+S(+01):一
X線回折パターンの変化を示した図である。 第1図は結晶質のパターン、第2〜5図は非晶質化が進
行したときのパターンである。縦軸は回折強度(cps
) 、横軸は回折角2θ(dec]ree)である。 特許出願人 株式会社 香 蘭 社 $ 3 ヨ 葛 コ 5(10り:27.4 S(+00)+5(+01)=5363.6S(+02
) = 0 S(+00)+S(+01):一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 BN40%以上と(SiO_2、Al_2O_3、
AlN、B_4C、希土類元素の酸化物、TiB_2、
ZrB_2、ZrN、ZrO_2、ZrO_2・SiO
_2、Si_3N_4、TiO_2、アルカリ土類金属
の酸化物)の群の中から選ばれた一種あるいは二種以上
のセラミック成分を基本成分としてなることを特徴とす
る、耐溶損性に優れたBN系常圧焼結セラミック。 2 上記BN成分と(SiO_2、Al_2O_3、A
lN、B_4C、希土類元素の酸化物、TiB_2、Z
rB_2、ZrN、ZrO_2、ZrO_2・SiO_
2、Si_3N_4、TiO_2、アルカリ土類金属の
酸化物)の群の中から選ばれた一種、あるいは二種以上
のセラミック成分の総和が全体の60%以上であること
を特徴とする請求項(1)に記載のBN系常圧焼結セラ
ミック。 3 上記BN成分の原料粉末が、非晶質BN粉末単独あ
るいは一部が非晶質であるBN粉末であり、該非晶質の
K値が、0〜0.6であることを特徴とする請求項(1
)あるいは、(2)に記載のBN系常圧焼結体。 ただし、 K=S(102)/{S(100)+S(101)}S
(hkl)は、X線回折パターンの六方晶BNに相当す
る(hkl)のピーク面積。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63195424A JP2821748B2 (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63195424A JP2821748B2 (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0244067A true JPH0244067A (ja) | 1990-02-14 |
JP2821748B2 JP2821748B2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=16340844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63195424A Expired - Lifetime JP2821748B2 (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2821748B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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