JPH03158437A - 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼 - Google Patents
耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼Info
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- JPH03158437A JPH03158437A JP29818089A JP29818089A JPH03158437A JP H03158437 A JPH03158437 A JP H03158437A JP 29818089 A JP29818089 A JP 29818089A JP 29818089 A JP29818089 A JP 29818089A JP H03158437 A JPH03158437 A JP H03158437A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、硫酸製造プラント、硫酸貯蔵用機器、ケミカ
ルタンカーなどの輸送設備など硫酸を製造・貯蔵・輸送
する環境での耐全面腐食性と熱間加工性の優れた二相ス
テンレス鋼に関するものである。
ルタンカーなどの輸送設備など硫酸を製造・貯蔵・輸送
する環境での耐全面腐食性と熱間加工性の優れた二相ス
テンレス鋼に関するものである。
従来、硫酸製造プラント、硫酸貯蔵用機器、ケミカルタ
ンカーなどの硫酸を取り扱う機器は、硫酸の濃度、温度
条件(常温から250°Cの高温領域まで)によって各
種材料を使い分けて使用していた。特に、高濃度硫酸の
製造、貯蔵、輸送の場合、温度条件によって、耐酸レン
ガ、高合金ステンレス鋼、Ni基合金、炭素鋼等が使い
分は使用されているのが実情である。これらの金属材料
の耐食域については、“装置材料耐食表゛化学工業社刊
(1974)に詳しく記述されている。すなわち、硫酸
中での金属材料の腐食挙動は、硫酸の濃度、温度により
著しく変化するため、常温から高温度領域までの硫酸中
の腐食防止技術は、材料技術の観点からは、充分検討さ
れていなかったのが、現状であった。
ンカーなどの硫酸を取り扱う機器は、硫酸の濃度、温度
条件(常温から250°Cの高温領域まで)によって各
種材料を使い分けて使用していた。特に、高濃度硫酸の
製造、貯蔵、輸送の場合、温度条件によって、耐酸レン
ガ、高合金ステンレス鋼、Ni基合金、炭素鋼等が使い
分は使用されているのが実情である。これらの金属材料
の耐食域については、“装置材料耐食表゛化学工業社刊
(1974)に詳しく記述されている。すなわち、硫酸
中での金属材料の腐食挙動は、硫酸の濃度、温度により
著しく変化するため、常温から高温度領域までの硫酸中
の腐食防止技術は、材料技術の観点からは、充分検討さ
れていなかったのが、現状であった。
硫酸は、肥料製造等に必須の化学物質であるが、硫酸プ
ラントについて見ると、使用材料として従来から耐酸レ
ンガを使用し、設備的にその重量は過大となっていた。
ラントについて見ると、使用材料として従来から耐酸レ
ンガを使用し、設備的にその重量は過大となっていた。
これを軽量化し、硫酸製造時の反応熱などを回収するシ
ステムと組み合わせて効率的な設備にしていくためには
、硫酸プラント全体を従来の耐酸系レンガに代えて、広
い温度範囲(常温から250°Cまで)で耐食性の優れ
た材料が強く要望されていた。
ステムと組み合わせて効率的な設備にしていくためには
、硫酸プラント全体を従来の耐酸系レンガに代えて、広
い温度範囲(常温から250°Cまで)で耐食性の優れ
た材料が強く要望されていた。
本発明は、この高濃度硫酸環境に適用可能な耐食性に優
れた二相系ステンレス鋼に関するもので、高濃度硫酸(
粗製硫酸及び純硫酸98%以上)の環境で、かつ使用温
度領域が、常温から250°Cの高温領域まで優れた耐
食性を有する二相系ステンレス鋼である。
れた二相系ステンレス鋼に関するもので、高濃度硫酸(
粗製硫酸及び純硫酸98%以上)の環境で、かつ使用温
度領域が、常温から250°Cの高温領域まで優れた耐
食性を有する二相系ステンレス鋼である。
本発明は、硫酸製造プラント、貯蔵機器、輸送機器など
の高濃度硫酸を扱う設備用材料として使用され、当該設
備の長寿命化・安全性・環境汚染防止などを長期にわた
って確保することを可能とする二相系ステンレス鋼を提
供することが目的である。
の高濃度硫酸を扱う設備用材料として使用され、当該設
備の長寿命化・安全性・環境汚染防止などを長期にわた
って確保することを可能とする二相系ステンレス鋼を提
供することが目的である。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
(1)重量%でC: 0.005%以上、0.05%以
下Si:0.01%以上、1.0%以下 Mn : 0.1%以上、2.0%以下P : 0.0
2%以下 S : 0.005%以下 Cr:25.0%以上、30.0%以下Ni : 4.
0%以上、8.5%以下Mo:1.O%以上、3,0%
以下 N : 0.01%以上、0.2%以下Al 70.0
5%以下 0:50ppm以下を含み、残部が鉄、および不可避的
不純物からなることを特徴とする耐濃硫酸腐食性に優れ
た二相ステンレス鋼。
下Si:0.01%以上、1.0%以下 Mn : 0.1%以上、2.0%以下P : 0.0
2%以下 S : 0.005%以下 Cr:25.0%以上、30.0%以下Ni : 4.
0%以上、8.5%以下Mo:1.O%以上、3,0%
以下 N : 0.01%以上、0.2%以下Al 70.0
5%以下 0:50ppm以下を含み、残部が鉄、および不可避的
不純物からなることを特徴とする耐濃硫酸腐食性に優れ
た二相ステンレス鋼。
(2) Sn0.01%以上、0.1%以下、Sb0
.01%以上、0゜1%以下、Nb0.01%以上、1
.0%以下、V0.01%以上、1.0%以下、Ti0
.01%以上、1、0%以下、CL)0105%以上、
2.0%以下、Zr0601%以上、1.0%以下、w
0.oi%以上、0.5%以下をそれぞれ1種または2
種以上含有することを特徴とする前項1記載の耐濃硫酸
腐食性に優れた二相ステンレス鋼。
.01%以上、0゜1%以下、Nb0.01%以上、1
.0%以下、V0.01%以上、1.0%以下、Ti0
.01%以上、1、0%以下、CL)0105%以上、
2.0%以下、Zr0601%以上、1.0%以下、w
0.oi%以上、0.5%以下をそれぞれ1種または2
種以上含有することを特徴とする前項1記載の耐濃硫酸
腐食性に優れた二相ステンレス鋼。
(3) Ca、 Ceの1種あるいは2種をそれぞれ
0.001%以上、0.03%以下含有し、且つ含有成
分をppmで表示した〔S+O−0,8Ca−0,3C
e)(ppm ) <40であることを特徴とする前項
1または2記載の耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレ
ス鋼。
0.001%以上、0.03%以下含有し、且つ含有成
分をppmで表示した〔S+O−0,8Ca−0,3C
e)(ppm ) <40であることを特徴とする前項
1または2記載の耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレ
ス鋼。
本発明の基本的特徴は、高濃度硫酸環境での常温から2
50°Cまでの広範囲の温度領域で優れた耐食性を確保
するため、Cr、 M0. Ni、 Nの4成分の複合
添加を基本にCr25.0%以上、30.0%以下の範
囲で、M0. Niの範囲を規制し、二相系のα、γ比
がほぼ50:50になるように適性NtJを添加したこ
とを特徴としている。
50°Cまでの広範囲の温度領域で優れた耐食性を確保
するため、Cr、 M0. Ni、 Nの4成分の複合
添加を基本にCr25.0%以上、30.0%以下の範
囲で、M0. Niの範囲を規制し、二相系のα、γ比
がほぼ50:50になるように適性NtJを添加したこ
とを特徴としている。
以下これら合金元素の添加効果について説明する。
本発明は、高濃度硫酸を用い、その温度条件を常温から
250°Cまで変化させた環境で、Cr、 Mo。
250°Cまで変化させた環境で、Cr、 Mo。
Ni、 Cu、 N等の含有鋼の全面腐食試験を行い1
、腐食速度の成分依存性から、新しく広い温度領域で腐
食速度が0.12 nun/yr以下の優れた成分系を
新しく見出したものである。
、腐食速度の成分依存性から、新しく広い温度領域で腐
食速度が0.12 nun/yr以下の優れた成分系を
新しく見出したものである。
CTCは、ステンレス鋼の耐食性に有害であるが強度の
観点からはあるていどの含有量は必要である。0.00
5%未満の極低炭素量では製造コストが高くなる。また
、0.05%を越えると耐食性を大幅に劣化させるため
0.005%以上、0.05%以下とした。
観点からはあるていどの含有量は必要である。0.00
5%未満の極低炭素量では製造コストが高くなる。また
、0.05%を越えると耐食性を大幅に劣化させるため
0.005%以上、0.05%以下とした。
Si;ステンレス鋼の高濃度硫酸環境での耐食性は、S
i約4%までは耐食性を著しく劣化させる。それ以上で
は、逆に著しく耐食性を向上させる。しかし、通常の工
程で厚板を製造することは困難である。耐食性に影響を
及ぼさない範囲で、熱延可能な通常のステンレ鋼の成分
範囲として上限を1.0%に限定した。また、0.01
%未満では製造コストが高くなる。
i約4%までは耐食性を著しく劣化させる。それ以上で
は、逆に著しく耐食性を向上させる。しかし、通常の工
程で厚板を製造することは困難である。耐食性に影響を
及ぼさない範囲で、熱延可能な通常のステンレ鋼の成分
範囲として上限を1.0%に限定した。また、0.01
%未満では製造コストが高くなる。
Mn ; Mnはオーステナイト安定化元素であり、高
価なNiの代替として添加することが可能であるが、本
発明で対象とする高濃度硫酸環境での耐食性は、2.0
%超では効果な(、耐食性に影響しない範囲として0.
1%以上、2.0%以下に限定した。また、0.1%未
満では、製造コストが高くなる。
価なNiの代替として添加することが可能であるが、本
発明で対象とする高濃度硫酸環境での耐食性は、2.0
%超では効果な(、耐食性に影響しない範囲として0.
1%以上、2.0%以下に限定した。また、0.1%未
満では、製造コストが高くなる。
Cr ; Crは本発明のステンレス鋼の基本成分であ
る。高濃度硫酸環境での優れた耐食性が要求される場合
は、Nt、 M0. Nと共存の形でも25.0%以上
の添加が必要である。多いほど耐食性は向上するが30
.0%を越えるとその耐食性は飽和し、かつ、作り込み
が難しく経済的にも高価になる。
る。高濃度硫酸環境での優れた耐食性が要求される場合
は、Nt、 M0. Nと共存の形でも25.0%以上
の添加が必要である。多いほど耐食性は向上するが30
.0%を越えるとその耐食性は飽和し、かつ、作り込み
が難しく経済的にも高価になる。
N1HNiはCrとともに本発明のステンレス鋼の基本
成分である。高濃度硫酸環境での優れた耐食性が要求さ
れる場合は、Cr、 M0. Nと共存して用いられる
が、Ni添加は、一般に、高温高濃度硫酸環境での耐食
性を劣化させる。従って、高濃度硫酸環境では、Ni含
有量が少ない方が良い。高Cr含有のみの系のステンレ
ス鋼は、厚板製造が難しいため、厚板製造可能で、且つ
高濃度硫酸環境で腐食速度が0.12mm/yr以下を
満足する成分系として、Cr 25.0%から30.0
%の範囲で二相組成生成範囲としてNi4.0%以上、
8.5%以下を設定した。さらに、MoとNとのバラン
スも考慮した。
成分である。高濃度硫酸環境での優れた耐食性が要求さ
れる場合は、Cr、 M0. Nと共存して用いられる
が、Ni添加は、一般に、高温高濃度硫酸環境での耐食
性を劣化させる。従って、高濃度硫酸環境では、Ni含
有量が少ない方が良い。高Cr含有のみの系のステンレ
ス鋼は、厚板製造が難しいため、厚板製造可能で、且つ
高濃度硫酸環境で腐食速度が0.12mm/yr以下を
満足する成分系として、Cr 25.0%から30.0
%の範囲で二相組成生成範囲としてNi4.0%以上、
8.5%以下を設定した。さらに、MoとNとのバラン
スも考慮した。
Mo ; MoはCr、 Ni、 Nと共存の形で添加
される。
される。
高濃度硫酸環境で優れた耐食性を確保するために必須な
元素である。1.0%以上、3、0%以下の添加範囲で
Cr、Ni、Nと共存して常温から250 ’Cの広い
温度領域で優れた耐食領域が存在することを見出した。
元素である。1.0%以上、3、0%以下の添加範囲で
Cr、Ni、Nと共存して常温から250 ’Cの広い
温度領域で優れた耐食領域が存在することを見出した。
1,0%未満では耐食性が不十分となる。また、3、0
%を越えると耐食性は劣化する。
%を越えると耐食性は劣化する。
N、NはCr、 Nj、 Moと共存の形で添加される
。
。
高濃度硫酸環境で優れた耐食性を得るために特別な効果
は認められないが、Cr25.0%から30.0%の範
囲の二相系ステンレス鋼を得るため、Cr、 Nil
MOと共存の形で添加される。その上限を0.20%と
した。また、0605%未満では、二相安定に効果が小
さいため、0.05%以上、0.20%以下に限定した
。
は認められないが、Cr25.0%から30.0%の範
囲の二相系ステンレス鋼を得るため、Cr、 Nil
MOと共存の形で添加される。その上限を0.20%と
した。また、0605%未満では、二相安定に効果が小
さいため、0.05%以上、0.20%以下に限定した
。
WOW添加は、高濃度硫酸環境での耐食性を、上記Cr
、 M0. Ni、 Nとの共存で改善するが、060
1%以上で、耐食性改善効果があり、必要に応じて0.
5%以下で添加する。0.5%を越えると耐食性は飽和
する。
、 M0. Ni、 Nとの共存で改善するが、060
1%以上で、耐食性改善効果があり、必要に応じて0.
5%以下で添加する。0.5%を越えると耐食性は飽和
する。
■;■添加は、ステンレス鋼の高濃度硫酸環境での耐食
性を向上させるので必要に応じて、0.01%以上、1
.0%以下で添加する。
性を向上させるので必要に応じて、0.01%以上、1
.0%以下で添加する。
1.0%を越えるとその効果は飽和する。
Zr ; Zr添加は、ステンレス鋼の高濃度硫酸環境
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%以
上、1.0%以下で添加する。
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%以
上、1.0%以下で添加する。
1.0%を越えるとその効果は飽和する。
Sn ; Sn添加は、ステンレス鋼の高濃度硫酸環境
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%以
上、0.1%以下で添加する。
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%以
上、0.1%以下で添加する。
1、0%を越えるよその効果は飽和する。
sb 、 sb添加は、ステンレス鋼の高濃度硫酸環境
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%、
0.1%以下で添加する。1.0%を越えるとその効果
は飽和する。
での耐食性を向上させるので必要に応じて0.01%、
0.1%以下で添加する。1.0%を越えるとその効果
は飽和する。
Nb i NbはNと同様にステンレス鋼の強度を増し
、またCを固定し耐食性を向上させるため、必要に応じ
て0.01%以上、1.0%以下で選択添加される。1
.0%を越えると熱間加工性を劣化させる。
、またCを固定し耐食性を向上させるため、必要に応じ
て0.01%以上、1.0%以下で選択添加される。1
.0%を越えると熱間加工性を劣化させる。
Ti;Tiは、Cを固定し耐食性を向上させ、またCa
と共存して0を固定しSi、 Mnの酸化物の生成を抑
制し、熱間加工性と耐食性を向上させるため環境によっ
て0.01%以上、1、0%以下で添加される。1.0
%を越えると熱間加工性を劣化させる。
と共存して0を固定しSi、 Mnの酸化物の生成を抑
制し、熱間加工性と耐食性を向上させるため環境によっ
て0.01%以上、1、0%以下で添加される。1.0
%を越えると熱間加工性を劣化させる。
Cu ; Cuは、Cr、 M0. Niと共存添加す
る形で、高濃度硫酸環境中での耐食性を向上させる。
る形で、高濃度硫酸環境中での耐食性を向上させる。
0.05%以上、2.0%以下で添加する。2.0%超
では、その効果は、飽和する。
では、その効果は、飽和する。
なお、上記−1ν、 Zr、 Sn、 Sb、 Nb、
Ti、 Cuは、高濃度硫酸環境での耐食性を向上さ
せることにおいて同様に効果のある元素であるので、こ
れらの1種または2種以上を組み合わせて添加できる。
Ti、 Cuは、高濃度硫酸環境での耐食性を向上さ
せることにおいて同様に効果のある元素であるので、こ
れらの1種または2種以上を組み合わせて添加できる。
M;Mは脱酸剤として0.05%以下の範囲で添加され
る。0.05%を越えると耐食性、熱間加工性を劣化さ
せる。
る。0.05%を越えると耐食性、熱間加工性を劣化さ
せる。
P;Pは耐食性および熱間加工性の観点から少ないこと
が望ましい。0.02%を越えると熱間加工性を劣化さ
せる。さらに、高濃度硫酸環境での耐食性を著しく劣化
する。
が望ましい。0.02%を越えると熱間加工性を劣化さ
せる。さらに、高濃度硫酸環境での耐食性を著しく劣化
する。
SOSは耐食性よりも熱間加工性に著しく影響する元素
で低いほど良い。上限を0.005%(50ppm)と
した。
で低いほど良い。上限を0.005%(50ppm)と
した。
Ca、 Ce ; Ca、 Ceは脱酸・脱硫剤として
それぞれ0.001%以上、0.03%以下の範囲で添
加される。これを越えても効果がない。また、Ca、
Ceは低S鋼中でNと共存して0を固定し、MnSの生
成を防止し、熱間加工性を大幅に改善する。
それぞれ0.001%以上、0.03%以下の範囲で添
加される。これを越えても効果がない。また、Ca、
Ceは低S鋼中でNと共存して0を固定し、MnSの生
成を防止し、熱間加工性を大幅に改善する。
O;OもSと同じように熱間加工性に著しく影響する元
素であり、低いほど良い。Oは50ppn+以下とした
。
素であり、低いほど良い。Oは50ppn+以下とした
。
また、5.0に対しては、Ca、 Ceとの複合添加に
より、〔S+O−0,8Ca−0,3Ce) <40p
pmを満足するようCa、 Ceを添加する。すなわち
、Ca。
より、〔S+O−0,8Ca−0,3Ce) <40p
pmを満足するようCa、 Ceを添加する。すなわち
、Ca。
Ceは低S鋼中でNと共存してSや0を固定し、CrN
i−Mo−Cu −N合金の熱間加工性を大幅に改善す
る。
i−Mo−Cu −N合金の熱間加工性を大幅に改善す
る。
表1は本発明鋼並びに比較鋼の化学成分組成を示すもの
で、それぞれ電気炉−AOD、及び電気炉−VAC法に
よって溶製した。
で、それぞれ電気炉−AOD、及び電気炉−VAC法に
よって溶製した。
これらの?8鋼を連鋳スラブに通常条件で鋳造した。さ
らに、表面手入れ後ステンレス鋼用条件で熱間圧延した
。得られた熱延鋼板を適切な熱処理後、試験に供した。
らに、表面手入れ後ステンレス鋼用条件で熱間圧延した
。得られた熱延鋼板を適切な熱処理後、試験に供した。
表2に高濃度硫酸環境中での腐食速度を示した。
表2の腐食速度は、高濃度硫酸環境中での腐食速度が、
第1図に示すように、常温から250°Cの温度範囲で
は、2つの腐食速度が極大となる領域が存在するので、
40°Cから20’C毎に200°Cまでと、250°
Cでの腐食速度で比較評価した。
第1図に示すように、常温から250°Cの温度範囲で
は、2つの腐食速度が極大となる領域が存在するので、
40°Cから20’C毎に200°Cまでと、250°
Cでの腐食速度で比較評価した。
全面腐食試験は、高濃度硫酸環境中で一定温度に設定し
たのち、第2図に示したように、20wx30j2x1
.5tの腐食試験片を用い、高濃度硫酸環境中に24h
r漫漬後の腐食重量変化で求めた。
たのち、第2図に示したように、20wx30j2x1
.5tの腐食試験片を用い、高濃度硫酸環境中に24h
r漫漬後の腐食重量変化で求めた。
ただし、全面腐食性を評価するため、各試験に際して、
大気中生成皮膜の影響をさけるため、各試験片は、環境
に浸漬直後に活性化処理を施した。
大気中生成皮膜の影響をさけるため、各試験片は、環境
に浸漬直後に活性化処理を施した。
重量減少は、0.1■まで測定した。測定された減量を
単位面積あたり、単位時間に換算し、腐食速度として、
M/yrで求めた。
単位面積あたり、単位時間に換算し、腐食速度として、
M/yrで求めた。
その結果、本発明鋼は比較鋼に比較して耐全面腐食性が
、常温から250 ’Cまでの温度範囲で0.12mm
/yr以下の極めて優れた材料であることか明らかであ
る。
、常温から250 ’Cまでの温度範囲で0.12mm
/yr以下の極めて優れた材料であることか明らかであ
る。
以上に述べたように従来採用されていた濃硫酸用鋼材は
、温度条件によって材料を使い分けて用いていた。
、温度条件によって材料を使い分けて用いていた。
本発明は、従来不可能であった常温から250°Cまで
の広い温度範囲で腐食速度0.12 rtm/yr以下
の腐食領域として現状技術で厚板製造可能な上限のCr
範囲(25,0%から30.0%まで)でMo。
の広い温度範囲で腐食速度0.12 rtm/yr以下
の腐食領域として現状技術で厚板製造可能な上限のCr
範囲(25,0%から30.0%まで)でMo。
Ni、 Nと複合した適性な成分範囲を新たに発見した
ことにより、従来にない優れた耐食特性を持った材料を
開発したものである。従来鋼に比較して優れた耐食性を
有し、かつ最小限の合金元素添加としたので、経済性に
も優れたものである。
ことにより、従来にない優れた耐食特性を持った材料を
開発したものである。従来鋼に比較して優れた耐食性を
有し、かつ最小限の合金元素添加としたので、経済性に
も優れたものである。
第1図は、高濃度硫酸環境中でのステンレス鋼の腐食速
度の温度依存性を示した図である。 第2図(a)、(ト))は、本発明実施例で行った全面
腐食試験のための試験片寸法を示す正面図と側面図であ
る。 ((1> (b)
度の温度依存性を示した図である。 第2図(a)、(ト))は、本発明実施例で行った全面
腐食試験のための試験片寸法を示す正面図と側面図であ
る。 ((1> (b)
Claims (3)
- (1)重量%でC:0.005%以上、0.05%以下
Si:0.01%以上、1.0%以下 Mn:0.1%以上、2.0%以下 P:0.02%以下 S:0.005%以下 Cr:25.0%以上、30.0%以下 Ni:4.0%以上、8.5%以下 Mo:1.0%以上、3.0%以下 N:0.01%以上、0.2%以下 Al:0.05%以下 O:50ppm以下を含み、残部が鉄、および不可避的
不純物からなることを特徴とする耐濃硫酸腐食性に優れ
た二相ステンレス鋼。 - (2)Sn0.01%以上、0.1%以下、Sb0.0
1%以上、0.1%以下、Nb0.01%以上、1.0
%以下、V0.01%以上、1.0%以下、Ti0.0
1%以上、1.0%以下、Cu0.05%以上、2.0
%以下、Zr0.01%以上、1.0%以下、W0.0
1%以上、0.5%以下をそれぞれ1種または2種以上
含有することを特徴とする請求項1記載の耐濃硫酸腐食
性に優れた二相ステンレス鋼。 - (3)Ca、Ceの1種あるいは2種をそれぞれ0.0
01%以上、0.03%以下含有し、且つ含有成分をp
pmで表示した〔S+O−0.8Ca−0.3Ce〕(
ppm)<40であることを特徴とする請求項1または
2記載の耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29818089A JPH03158437A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29818089A JPH03158437A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03158437A true JPH03158437A (ja) | 1991-07-08 |
Family
ID=17856252
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29818089A Pending JPH03158437A (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03158437A (ja) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0593246A (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
JPH11269612A (ja) * | 1998-03-19 | 1999-10-05 | Nippon Steel Corp | 粗製硫酸用ステンレス鋼およびその製造方法 |
JPH11293406A (ja) * | 1998-02-18 | 1999-10-26 | Sandvik Ab | 高強度ステンレス鋼の新規な使用 |
JP2003064491A (ja) * | 2001-08-20 | 2003-03-05 | Nippon Steel Corp | 硫酸タンクの防食方法および耐食性に優れた硫酸タンク |
WO2013058274A1 (ja) | 2011-10-21 | 2013-04-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 |
CN103397142A (zh) * | 2013-08-13 | 2013-11-20 | 北票电力铸钢有限公司 | 一种用于制备超级双相不锈钢泵阀的aod精炼冶炼工艺 |
US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
CN107988556A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-05-04 | 振石集团东方特钢有限公司 | 一种新型含锡双相不锈钢 |
JP2018197376A (ja) * | 2017-05-24 | 2018-12-13 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼 |
CN112159921A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-01-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 |
CN112176257A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-01-05 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度600MPa级铌钛微合金化耐酸性介质腐蚀的钢板及其生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS508971A (ja) * | 1973-06-01 | 1975-01-29 | ||
JPS57116757A (en) * | 1981-01-10 | 1982-07-20 | Showa Denko Kk | High-chromium low-nickel two-phase stainless steel with superior acid resistance |
-
1989
- 1989-11-16 JP JP29818089A patent/JPH03158437A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS508971A (ja) * | 1973-06-01 | 1975-01-29 | ||
JPS57116757A (en) * | 1981-01-10 | 1982-07-20 | Showa Denko Kk | High-chromium low-nickel two-phase stainless steel with superior acid resistance |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0593246A (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
JPH11293406A (ja) * | 1998-02-18 | 1999-10-26 | Sandvik Ab | 高強度ステンレス鋼の新規な使用 |
JPH11269612A (ja) * | 1998-03-19 | 1999-10-05 | Nippon Steel Corp | 粗製硫酸用ステンレス鋼およびその製造方法 |
JP2003064491A (ja) * | 2001-08-20 | 2003-03-05 | Nippon Steel Corp | 硫酸タンクの防食方法および耐食性に優れた硫酸タンク |
JP4690598B2 (ja) * | 2001-08-20 | 2011-06-01 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた硫酸タンク |
US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
KR20140064941A (ko) | 2011-10-21 | 2014-05-28 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 2상 스테인리스강, 2상 스테인리스강 주조편 및 2상 스테인리스강 강재 |
EP2770076A4 (en) * | 2011-10-21 | 2016-03-09 | Nippon Steel & Sumikin Sst | DUPLEX STAINLESS STEEL, DUPLEX STAINLESS STEEL BRACKET AND DUPLEX STAINLESS STEEL MATERIAL |
KR20160028514A (ko) | 2011-10-21 | 2016-03-11 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 2상 스테인리스강, 2상 스테인리스강 주조편 및 2상 스테인리스강 강재 |
WO2013058274A1 (ja) | 2011-10-21 | 2013-04-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 |
CN103397142A (zh) * | 2013-08-13 | 2013-11-20 | 北票电力铸钢有限公司 | 一种用于制备超级双相不锈钢泵阀的aod精炼冶炼工艺 |
JP2018197376A (ja) * | 2017-05-24 | 2018-12-13 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼 |
CN107988556A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-05-04 | 振石集团东方特钢有限公司 | 一种新型含锡双相不锈钢 |
CN112159921A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-01-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 |
CN112176257A (zh) * | 2020-09-29 | 2021-01-05 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度600MPa级铌钛微合金化耐酸性介质腐蚀的钢板及其生产方法 |
CN112159921B (zh) * | 2020-09-29 | 2022-04-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种热轧低屈强比高强度耐酸腐蚀钢板及其生产方法 |
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