JPS61147835A - 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼Info
- Publication number
- JPS61147835A JPS61147835A JP26950884A JP26950884A JPS61147835A JP S61147835 A JPS61147835 A JP S61147835A JP 26950884 A JP26950884 A JP 26950884A JP 26950884 A JP26950884 A JP 26950884A JP S61147835 A JPS61147835 A JP S61147835A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- content
- corrosion resistance
- austenitic steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、優れた耐食性を有することはもちろんのこ
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
一般に、各種ボイラ設備や化学プラント機器類等、高温
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことかない１８−８タイプのオース
テナイ、ト系ステン°レス鋼がこの覆の用途に広く使用
されてきた。
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことかない１８−８タイプのオース
テナイ、ト系ステン°レス鋼がこの覆の用途に広く使用
されてきた。
ところが、近年、前記高温設備の動車同上が推進される
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
もつとも、ステンレス鋼の耐食性改善にＣｒ含有量の増
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５Ｕ８３１０８鋼を指
摘するまでもなり、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付（場合丁らあると言う問題があった。
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５Ｕ８３１０８鋼を指
摘するまでもなり、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目に付（場合丁らあると言う問題があった。
この発明は、高温用機器類の素材として一般的であった
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオース・テナイト鋼
の優れた耐食性に着目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を目指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは、オーステ
ナイト鋼を、 Ｃ：０．１５％以下（以降、成分割合を示す％は重量％
とする）、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下。
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオース・テナイト鋼
の優れた耐食性に着目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善を目指して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは、オーステ
ナイト鋼を、 Ｃ：０．１５％以下（以降、成分割合を示す％は重量％
とする）、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下。
Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％を含有する
とともに、 Ｍｏ ： ３．１〜６．０％、 Ｗ：３．１〜１２．
０％のうちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限
を１，５％とする）を含み、更に必要によりＢ：０．０
０１〜０．０１０％。
とともに、 Ｍｏ ： ３．１〜６．０％、 Ｗ：３．１〜１２．
０％のうちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限
を１，５％とする）を含み、更に必要によりＢ：０．０
０１〜０．０１０％。
Ｚｒ： ０．００５〜０．２００％。
Ｔｉ：０．０１〜０．．３００％。
Ｎｂ：０．０１〜１．００％。
Ｖ：０．０１〜１．００％
のうちの１種以上をも含み、
Ｆｅ及び不可避的不純物：残り
からなる成分組成で構成することによって、高耐食性は
もちろんのこと、優れた高温強度をも兼備せしめた点に
ある。
もちろんのこと、優れた高温強度をも兼備せしめた点に
ある。
以下、本発明のオーステナイト鋼において各化学成分の
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
（ａｔ Ｃ
Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招（上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶよ５に
なることから、Ｃ含有量は０．１５％以下と定めた。
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５％を越えると延性低下を招（上、溶体化状態での未固
溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶよ５に
なることから、Ｃ含有量は０．１５％以下と定めた。
（ｂｌ ５ｉ
Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として有効な元素であるが、その
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下と定
めた。
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下と定
めた。
なお、特に組織安定性の面からすればＳｉ含有量を低目
に調整することが望ましい。
に調整することが望ましい。
（ｃｌ Ｍｎ
胤成分は鋼の脱酸作用や加工性改善作用を有する元素で
あるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特性の
劣化を招くようになることから、鳩舎有量は１０％以下
と定めた。
あるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特性の
劣化を招くようになることから、鳩舎有量は１０％以下
と定めた。
ｆｄｌ Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の耐酸化性、耐水蒸気酸化性或いは耐高
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３０％を越えてＣｒを含有さ
せると加工性の劣化や組織の不安定化を招くようになる
ことから、Ｃｒ含有量は２０〜３０％と定めた。
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３０％を越えてＣｒを含有さ
せると加工性の劣化や組織の不安定化を招くようになる
ことから、Ｃｒ含有量は２０〜３０％と定めた。
（ｅ） Ｎｉ
Ｎｉは安定なオーステナイト組織を得るだめの必須成分
であり、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ。
であり、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｔｉ。
Ｎｂ等の添加量によって決められるものであるが、本発
明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０％を下廻るとオー
ステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％を越
えてＮｉを含有させることは経済的不利を招くことから
、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
明の成分組成鋼ではＮｉ含有量が３０％を下廻るとオー
ステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％を越
えてＮｉを含有させることは経済的不利を招くことから
、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
（ｆ） Ｍｏ、及びＷ
これらの成分には鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので１種又は２覆の添加が必須の元素であるが、
その含有量が、単独添加の場合には各々３．１％を下廻
ると、そして複合添加の場合には各々１．５％を下廻る
と前記作用に所望の効果が得られな（なり、一方、Ｍｏ
含有量が６．０％を越えたり、Ｗ含有量が１２．０％を
越えたりすると加工性や組織安定性の劣化を招（ように
なることから、鳩舎有量は３．１〜６．０％、Ｗ含有量
は３．１〜１２．０％（但し、両成分の複合添加の場合
には各々の含有量の下限を１．５％とする）とそれぞれ
定めた。
があるので１種又は２覆の添加が必須の元素であるが、
その含有量が、単独添加の場合には各々３．１％を下廻
ると、そして複合添加の場合には各々１．５％を下廻る
と前記作用に所望の効果が得られな（なり、一方、Ｍｏ
含有量が６．０％を越えたり、Ｗ含有量が１２．０％を
越えたりすると加工性や組織安定性の劣化を招（ように
なることから、鳩舎有量は３．１〜６．０％、Ｗ含有量
は３．１〜１２．０％（但し、両成分の複合添加の場合
には各々の含有量の下限を１．５％とする）とそれぞれ
定めた。
（ｇｌ Ｂ ｐ及びＺｒ
これらの成分には結晶粒界を強化して鋼の高温強度を改
善する作用があるので、高温強度をより一層回上させる
必要がある場合に１種以上添加される元素であるが、Ｂ
含有量が０．００１％未満、或いはＺｒ含有量が０．０
０５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
、０．０１０％を越えてＢを含有させたり、０．２００
％を越えてＺｒを含有させたりすると溶接性の劣化を招
くことから、Ｂ含有量は０．００１〜０．０１０％、Ｚ
ｒ含有量はｏ、ｏｏｓ〜０．２００％とそれぞれ定めた
。
善する作用があるので、高温強度をより一層回上させる
必要がある場合に１種以上添加される元素であるが、Ｂ
含有量が０．００１％未満、或いはＺｒ含有量が０．０
０５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
、０．０１０％を越えてＢを含有させたり、０．２００
％を越えてＺｒを含有させたりすると溶接性の劣化を招
くことから、Ｂ含有量は０．００１〜０．０１０％、Ｚ
ｒ含有量はｏ、ｏｏｓ〜０．２００％とそれぞれ定めた
。
（ｈｌ Ｔｉ、 Ｎｂ、 及びＶ
これらの成分には炭化物の微細分散析出強化を通じて鋼
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
同上させる必要がある場合に１ｄ以上添加される元素で
あるが、各々の含有量がそれぞれ０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．３０
０％を、Ｎｂが１．００％を、モしてＶが同じ＜ｉ、ｏ
ｏ％を越えて含有されても前記作用により以上の効果が
期待できないことから、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．３
００％、Ｎｂ含有量ハ０．０１〜１．００％、■含有ｆ
ｇハ０．０１〜１．００％とそれぞれ定めた。
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
同上させる必要がある場合に１ｄ以上添加される元素で
あるが、各々の含有量がそれぞれ０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．３０
０％を、Ｎｂが１．００％を、モしてＶが同じ＜ｉ、ｏ
ｏ％を越えて含有されても前記作用により以上の効果が
期待できないことから、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．３
００％、Ｎｂ含有量ハ０．０１〜１．００％、■含有ｆ
ｇハ０．０１〜１．００％とそれぞれ定めた。
次いで、この発明を実施例によって具体的に説明する。
まず、常法通りの真空溶製、鍛造及び冷間圧延によって
第１表に示される如き化学成分組成の鋼材１〜２９を得
た後、これに固溶化処理を施し、クリープ破断試験に供
した。
第１表に示される如き化学成分組成の鋼材１〜２９を得
た後、これに固溶化処理を施し、クリープ破断試験に供
した。
クリープ破断試験は、７５０℃の試験温度にて３０００
時間でのクリープ破断強度を求めることで実施した。
時間でのクリープ破断強度を求めることで実施した。
得られた試験結果を第１表に併せて示した。
第１表に示される結果からも明らかなように、本発明鋼
１〜２７は、いずれも、１８−８ステンレス鋼（ＳＵＳ
３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ，５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３
４７Ｈ等）や２５Ｃｒ−２ＯＮｉステンレス鋼（ＳＯ５
３１０３等）の中で最もクリープ破断強度が高いとされ
る５ＵＳ３１６Ｈの破断強度レベルより高いことがわか
る。
１〜２７は、いずれも、１８−８ステンレス鋼（ＳＵＳ
３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ，５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３
４７Ｈ等）や２５Ｃｒ−２ＯＮｉステンレス鋼（ＳＯ５
３１０３等）の中で最もクリープ破断強度が高いとされ
る５ＵＳ３１６Ｈの破断強度レベルより高いことがわか
る。
また、第１図は、本発明鋼１〜１０の７５０℃ｘ３００
０ｈｒクリープ破断強度を対比したグラフであるが、該
第１図からも、Ｍｏ又はＷ１或いはＢ又はＺｒの添加に
よって鋼のクリープ破断強度が改善されることを確認で
きる。なお、第１図中の数字は第１表の鋼種を示してい
る。
０ｈｒクリープ破断強度を対比したグラフであるが、該
第１図からも、Ｍｏ又はＷ１或いはＢ又はＺｒの添加に
よって鋼のクリープ破断強度が改善されることを確認で
きる。なお、第１図中の数字は第１表の鋼種を示してい
る。
更に、第２図は、本発明鋼１，５，７．１１〜１６．１
９〜２１，２４及び２６の７５０℃×３０００ｈｒクリ
ープ破断強度を対比したグラフであるが、該第２図から
は、Ｔｉ、Ｎｂ或いはＶの添加によって鋼のクリープ破
断強度が改善されることを確認できる。
９〜２１，２４及び２６の７５０℃×３０００ｈｒクリ
ープ破断強度を対比したグラフであるが、該第２図から
は、Ｔｉ、Ｎｂ或いはＶの添加によって鋼のクリープ破
断強度が改善されることを確認できる。
なお、これとは別に、本発明鋼１〜２７について耐食性
試験な実施したところ、Ｃｒ含有量が高いことから、１
８−８オーステナイト系ステンレス鋼に比して極めて優
れた耐食性を示すことも確認された。
試験な実施したところ、Ｃｒ含有量が高いことから、１
８−８オーステナイト系ステンレス鋼に比して極めて優
れた耐食性を示すことも確認された。
以上に説明したように、この発明によれば、高温設備類
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０
Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強
度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プ
ラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性同上
に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
の素材として広く使用されていた１８−８オーステナイ
ト系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０
Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強
度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プ
ラント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性同上
に大きく寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
第１図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＭｏ 。
Ｗ、Ｂ、Ｚｒ添加の影響を示すグラフ、第２図は、鋼の
クリープ破断強度に及ぼすＴｉ。 Ｎｂ、Ｖ添加の影響を示すグラフである。
クリープ破断強度に及ぼすＴｉ。 Ｎｂ、Ｖ添加の影響を示すグラフである。
Claims (4)
- （１）重量割合にて Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 - （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｔｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｏ：３．１〜６．０％、Ｗ：３．１〜１２．０％のう
ちの１種以上（但し、複合添加では各々の下限を１．５
％とする）を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上、並びに Ｔｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度の良好な高耐食オ
ーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26950884A JPS61147835A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26950884A JPS61147835A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61147835A true JPS61147835A (ja) | 1986-07-05 |
Family
ID=17473393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26950884A Pending JPS61147835A (ja) | 1984-12-20 | 1984-12-20 | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61147835A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106282730A (zh) * | 2016-09-18 | 2017-01-04 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种冷轧离心铸造再热器管材及其制备工艺 |
| JP2017014576A (ja) * | 2015-07-01 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物 |
-
1984
- 1984-12-20 JP JP26950884A patent/JPS61147835A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017014576A (ja) * | 2015-07-01 | 2017-01-19 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物 |
| CN106282730A (zh) * | 2016-09-18 | 2017-01-04 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种冷轧离心铸造再热器管材及其制备工艺 |
| CN106282730B (zh) * | 2016-09-18 | 2017-12-22 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种冷轧离心铸造再热器管材及其制备工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH02217439A (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼 | |
| JPH01275739A (ja) | 延性，靭性に優れた低Ｓｉ高強度耐熱鋼管 | |
| JPH0364589B2 (ja) | ||
| JPH03158437A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼 | |
| JPS61147838A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPS61179833A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPS61147835A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPH07138708A (ja) | 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼 | |
| JPS61147837A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPS61147836A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPS63183155A (ja) | 高強度オ−ステナイト系耐熱合金 | |
| JPH06145906A (ja) | 耐凝縮水腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPS61174350A (ja) | 高クロム耐熱合金 | |
| JPS6270553A (ja) | 高温強度の優れるオ−ステナイト鋼 | |
| JPS61179834A (ja) | 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼 | |
| JPS5959863A (ja) | 溶接性と高温強度の良好なオ−ステナイト鋼 | |
| JP3242418B2 (ja) | 耐低温われ特性および耐ＳＲわれ特性に優れる高強度低炭素Ｃｒ−Ｍｏ鋼板 | |
| JP3524708B2 (ja) | 高温強度に優れた炭素鋼 | |
| JPS5964752A (ja) | 溶接性と高温強度に優れたオ−ステナイト鋼 | |
| JPH07188866A (ja) | 耐硝酸腐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2857248B2 (ja) | 高温強度および耐溶接割れ性に優れる低炭素Ｃｒ―Ｍｏ鋼板 | |
| JPH01149944A (ja) | 高温特性および組織安定性にすぐれたオーステナイト鋼 | |
| JPH01188653A (ja) | 高温特性および組織安定性にすぐれたオーステナイト鋼 | |
| JPH06238480A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPS60149744A (ja) | 靭性の優れた高クロム鋼 |