JPS6033185B2 - 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 - Google Patents
高腐食疲労強度二相ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6033185B2 JPS6033185B2 JP15027481A JP15027481A JPS6033185B2 JP S6033185 B2 JPS6033185 B2 JP S6033185B2 JP 15027481 A JP15027481 A JP 15027481A JP 15027481 A JP15027481 A JP 15027481A JP S6033185 B2 JPS6033185 B2 JP S6033185B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fatigue strength
- stainless steel
- less
- steel
- corrosion fatigue
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- Expired
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、腐食疲労強度にすぐれたオーステナィトフェ
ニライト相ステンレス鋼に関する。
ニライト相ステンレス鋼に関する。
腐食性環境で使用される材料としてステンレス鋼が広く
使用されているが、腐食と繰返し負荷が同時に作用する
使用条件で良好な耐久性を得るには、一母史耐食性のほ
かに、腐食疲労強度にもすぐれる材料でなければならな
い。高い腐食疲労強度が要求される例として、抄紙機に
用いられるサクションロールが挙げられる。このサクシ
ョンロ−ル材としては、従来JISSOSIなどのマル
テンサイト系ステンレス鋼やJISSCSI3、SCS
I4などのオーステナィト系ステンレス鋼が使用されて
いるが、これらは腐食疲労強度が十分でなく、塩素イオ
ン(Cそ‐)を含む腐食環境下で比較的早期に疲労し、
長時間の安定した使用に耐え難いという問題がある。本
発明は、上記事情にかんがみてなされたものであり、C
r−Nj−Fe系にMo、Cu、WおよびCoを複合添
加するとともに、鋼組織をオーステナィトおよびフェラ
イトの二相となし、該両相の量比を特定することにより
、Cそ‐イオン等を含む腐食環境における疲労強度を著
しく高め、すぐれた耐久性を保証することに成功した。
使用されているが、腐食と繰返し負荷が同時に作用する
使用条件で良好な耐久性を得るには、一母史耐食性のほ
かに、腐食疲労強度にもすぐれる材料でなければならな
い。高い腐食疲労強度が要求される例として、抄紙機に
用いられるサクションロールが挙げられる。このサクシ
ョンロ−ル材としては、従来JISSOSIなどのマル
テンサイト系ステンレス鋼やJISSCSI3、SCS
I4などのオーステナィト系ステンレス鋼が使用されて
いるが、これらは腐食疲労強度が十分でなく、塩素イオ
ン(Cそ‐)を含む腐食環境下で比較的早期に疲労し、
長時間の安定した使用に耐え難いという問題がある。本
発明は、上記事情にかんがみてなされたものであり、C
r−Nj−Fe系にMo、Cu、WおよびCoを複合添
加するとともに、鋼組織をオーステナィトおよびフェラ
イトの二相となし、該両相の量比を特定することにより
、Cそ‐イオン等を含む腐食環境における疲労強度を著
しく高め、すぐれた耐久性を保証することに成功した。
すなわち、本発明は、C 0.1%以下ぐ%」は「重量
%」である。
%」である。
以下同じ)、Si2.0%以下、Mn2.0%以下、P
O.04%以下、S O.04%以下、Ni4.0〜
10.0%、Cr20.0〜28.0%、Mol.0〜
5.0%、Cul.0〜4.0%、W O.2〜2.0
%、Coo.1〜1.0%、残部実質的にFeからなり
、かつオーステナィトとフェライトに二相組織を有し、
該組織におけるフェライト量が30〜80%である腐食
疲労強度にすぐれた二相ステンレス鋼を提供する。次に
、本発明鋼の成分限定理由につて説明する。C:0.1
%以下 基地への固溶、炭化物の析出等により強度が高められる
が、多量に含有されると、クロム炭化物(Cら3C6な
ど)の析出により、耐食性や轍性が劣化するので、上限
を0.1%とする。
O.04%以下、S O.04%以下、Ni4.0〜
10.0%、Cr20.0〜28.0%、Mol.0〜
5.0%、Cul.0〜4.0%、W O.2〜2.0
%、Coo.1〜1.0%、残部実質的にFeからなり
、かつオーステナィトとフェライトに二相組織を有し、
該組織におけるフェライト量が30〜80%である腐食
疲労強度にすぐれた二相ステンレス鋼を提供する。次に
、本発明鋼の成分限定理由につて説明する。C:0.1
%以下 基地への固溶、炭化物の析出等により強度が高められる
が、多量に含有されると、クロム炭化物(Cら3C6な
ど)の析出により、耐食性や轍性が劣化するので、上限
を0.1%とする。
Si:2.0%以下
強力な脱酸剤であり、また鋳造性を改善するために加え
られるが、2.0%をこえると、鋼の腕化をまねくので
、2.0%以下とする。
られるが、2.0%をこえると、鋼の腕化をまねくので
、2.0%以下とする。
Mn:2.0%以下
脱酸、脱硫を目的に加えられ、また鋳造性改善効果を有
するが、多量に含まれると、耐食性を損うので、2.0
%以下とする。
するが、多量に含まれると、耐食性を損うので、2.0
%以下とする。
PおよびS:それぞれ0.04%以下
いずれも不純元素であり、耐食性や機械的性質を劣化さ
せるので、可及的に低いことが望ましいが、工業的製法
の観点から、それぞれ0.04%を上限として存在を許
容する。
せるので、可及的に低いことが望ましいが、工業的製法
の観点から、それぞれ0.04%を上限として存在を許
容する。
Ni:40〜10.0%
強力なオーステナィト生成元素であり、鋼組織に所要量
のオーステナィトを与えるために欠くことができず、ま
た靭性、耐食性の改善に顕著な効果を有する。
のオーステナィトを与えるために欠くことができず、ま
た靭性、耐食性の改善に顕著な効果を有する。
このために、少くとも4.0%の添加を要する。但し、
多量に含まれると、オーステナィト量が過多となり、オ
ーステナィトとフェライトの量的バランスを失する。本
発明鋼は、良好な腐食疲労強度を確保するためにフェラ
イト量が面積率で30〜80%の二相組織であることを
要するので、多量に添加は避けねばならない。むろん、
該両相の量比は、Crなどのフェライト生成元素との量
的割合に依存する。本発明は、この点より、Ni量の上
限を10.0%とする。Cr:20.0〜28.0% フェライト生成元素であり、ステンレス鋼として必要な
耐食性を発揮させるための重要な元素で、高強度、高耐
食性を確保するために少くとも20.0%を要する。
多量に含まれると、オーステナィト量が過多となり、オ
ーステナィトとフェライトの量的バランスを失する。本
発明鋼は、良好な腐食疲労強度を確保するためにフェラ
イト量が面積率で30〜80%の二相組織であることを
要するので、多量に添加は避けねばならない。むろん、
該両相の量比は、Crなどのフェライト生成元素との量
的割合に依存する。本発明は、この点より、Ni量の上
限を10.0%とする。Cr:20.0〜28.0% フェライト生成元素であり、ステンレス鋼として必要な
耐食性を発揮させるための重要な元素で、高強度、高耐
食性を確保するために少くとも20.0%を要する。
但し、多量に含まれると、靭性が劣化するので、28.
0%以下とする。Mo:1.0〜5.0% フェライト生成元素であり、また耐食性、就中「耐孔食
性の改善に有効である。
0%以下とする。Mo:1.0〜5.0% フェライト生成元素であり、また耐食性、就中「耐孔食
性の改善に有効である。
1.0%に満たないと、その効果が十分でなく、一方5
.0%をこえると、鞠性の低下、。
.0%をこえると、鞠性の低下、。
相の析出促進による材質劣化をきたす。よって上記範囲
とする。W:0.2〜2.0% フェライト生成元素であり、耐食性の改善に寄与する。
とする。W:0.2〜2.0% フェライト生成元素であり、耐食性の改善に寄与する。
特に腐食疲労強度の向上に多大の効果を有し、Cu等と
複合添加されるとき、その効果は顕著にあられる。この
ため、少くとも0.2%の添加を要する。ただし、2.
0%をこえると、効果はほぼ飽和し、コスト上昇に対す
る効果が少くなり経済的に不利である。Cu:1.0〜
0.4% オーステナイト生成元素であり、またオーステナィト相
の固熔強化、並びに非酸化性酸に対する耐食性の向上を
もたらす。
複合添加されるとき、その効果は顕著にあられる。この
ため、少くとも0.2%の添加を要する。ただし、2.
0%をこえると、効果はほぼ飽和し、コスト上昇に対す
る効果が少くなり経済的に不利である。Cu:1.0〜
0.4% オーステナイト生成元素であり、またオーステナィト相
の固熔強化、並びに非酸化性酸に対する耐食性の向上を
もたらす。
これらの効果および前記Wとの複合効果(腐食疲労強度
の向上)を得るために1.0%以上の添加を要するが、
多量に含まれると金属間化合物の析出により腕化などの
材質劣化をきたすので、4.0%を上限とする。Co:
0.1〜1.0%オーステナィトの生成元素であり、ま
た強度の向上および腐食疲労強度の改善をもたらす。
の向上)を得るために1.0%以上の添加を要するが、
多量に含まれると金属間化合物の析出により腕化などの
材質劣化をきたすので、4.0%を上限とする。Co:
0.1〜1.0%オーステナィトの生成元素であり、ま
た強度の向上および腐食疲労強度の改善をもたらす。
特に腐食疲労強度改善効果は前記Cu、Wと複合添加さ
れるとき顕著である。これらの効果を得るために、少く
とも0.1%を要するが、1.0%をこえると効果はほ
ぼ飽和するので、実用上1.0%を上限とする。本発明
ステンレス鋼は上記規定の成分組成を有することにより
、組織的にはフェライト30〜80%の二相組織を形成
し、卓越した耐食性を備え、特に後記実施例にも示され
るように腐食疲労強度にすぐれるとともに、良好な機械
的諸性質を具備する。
れるとき顕著である。これらの効果を得るために、少く
とも0.1%を要するが、1.0%をこえると効果はほ
ぼ飽和するので、実用上1.0%を上限とする。本発明
ステンレス鋼は上記規定の成分組成を有することにより
、組織的にはフェライト30〜80%の二相組織を形成
し、卓越した耐食性を備え、特に後記実施例にも示され
るように腐食疲労強度にすぐれるとともに、良好な機械
的諸性質を具備する。
本発明鋼は上記のように耐食性と機械的性質にすぐれる
が、特に用途上、高靭性を望む場合には、C量の1ぴ音
量とSi量との和〔1に(%)十Si(%)〕が2.0
%以下となるように、CおよびSi量を制限することが
望ましく、これにより後記のように高い衝撃値を確保す
ることができる。
が、特に用途上、高靭性を望む場合には、C量の1ぴ音
量とSi量との和〔1に(%)十Si(%)〕が2.0
%以下となるように、CおよびSi量を制限することが
望ましく、これにより後記のように高い衝撃値を確保す
ることができる。
また、一般に二相ステンレス鋼では、強力なオーステナ
ィト生成元素であるNを積極的に添加し、オーステナィ
トの固溶強化、耐食性の改善をはかることも行なわれて
いるが、多量の添加はブローホールの発生のみならず、
耐食性の悪化や材質の腕化を伴なうので、本発明鋼では
、これを不純物元素とし、含有量の上限を0.08%に
規定する。
ィト生成元素であるNを積極的に添加し、オーステナィ
トの固溶強化、耐食性の改善をはかることも行なわれて
いるが、多量の添加はブローホールの発生のみならず、
耐食性の悪化や材質の腕化を伴なうので、本発明鋼では
、これを不純物元素とし、含有量の上限を0.08%に
規定する。
より好ましくは、0.04%以下である。なお、本発明
ステンレス鋼は、銭鋼品等として好適に用いられ、溶解
・鋳造後の固溶化処理は常法に従って行なえばよい。次
に実施例を挙げて本発明鋼の材料特性を具体的に説明す
る。
ステンレス鋼は、銭鋼品等として好適に用いられ、溶解
・鋳造後の固溶化処理は常法に従って行なえばよい。次
に実施例を挙げて本発明鋼の材料特性を具体的に説明す
る。
実施例
第1表に示す各種成分組成のステンレス鋼を溶製・鋳造
し、1100qoxがrの固溶化処理・水冷を行ない、
得られた各供試鋼について耐食性および機械的性質を測
定した。
し、1100qoxがrの固溶化処理・水冷を行ない、
得られた各供試鋼について耐食性および機械的性質を測
定した。
供試鋼No.1〜6は本発明鋼、No.101〜105
は比較のための二相ステンレス鋼(No.101はJI
SSCSII相当材)である。第2表に試験結果を示す
。表中の腐食疲労強度は、C夕‐100皿pm、SQ‐
‐25岬pmを含むpH3の腐食環境中、荷重繰返し回
数1ぴサイクルの条件における回転曲げ疲労試験の破断
強度を示す。また、第1図に各供試鋼のCおよびSi量
〔1に(%)十Si(%)〕と衝撃値の関係を示す。図
中のr・一は本発明鋼、「o」は比較鋼である。第1表
供試鋼の化学成分組成(wt多)およびフェラィト量
(面積努)第2表 材料特性前記試験結果から明らかな
ように、本発明鋼は、塩素イオンを含む腐食環境中で、
比較鋼にくらべ約1.3〜2.4倍の疲労強度を示す。
は比較のための二相ステンレス鋼(No.101はJI
SSCSII相当材)である。第2表に試験結果を示す
。表中の腐食疲労強度は、C夕‐100皿pm、SQ‐
‐25岬pmを含むpH3の腐食環境中、荷重繰返し回
数1ぴサイクルの条件における回転曲げ疲労試験の破断
強度を示す。また、第1図に各供試鋼のCおよびSi量
〔1に(%)十Si(%)〕と衝撃値の関係を示す。図
中のr・一は本発明鋼、「o」は比較鋼である。第1表
供試鋼の化学成分組成(wt多)およびフェラィト量
(面積努)第2表 材料特性前記試験結果から明らかな
ように、本発明鋼は、塩素イオンを含む腐食環境中で、
比較鋼にくらべ約1.3〜2.4倍の疲労強度を示す。
ちなみに、比較鋼No.105はW等の含有量が不足し
ているため、またNo.104は、W、Cu、Co等の
元素をすべて含むが、Ni量が多過ぎ、二相のバランス
を失しているため、いづれもその腐食疲労強度は極めて
低い。また、本発明鋼は、強度、伸び、靭性等の機械的
性質についても、比較鋼と同等もしくはそれ以上である
ことが判る。
ているため、またNo.104は、W、Cu、Co等の
元素をすべて含むが、Ni量が多過ぎ、二相のバランス
を失しているため、いづれもその腐食疲労強度は極めて
低い。また、本発明鋼は、強度、伸び、靭性等の機械的
性質についても、比較鋼と同等もしくはそれ以上である
ことが判る。
特に第1図に示すように、1庇(%)十Si(%)が2
.0%以下となるように、CおよびSi量を制限するこ
とにより、約10k9.m/地以上の高い衝撃値を確保
することができる。以上のように、本発明に係るステン
レス鋼は、耐食性、特に腐食疲労強度にすぐれ、かつ良
好な機械的性質を備える。
.0%以下となるように、CおよびSi量を制限するこ
とにより、約10k9.m/地以上の高い衝撃値を確保
することができる。以上のように、本発明に係るステン
レス鋼は、耐食性、特に腐食疲労強度にすぐれ、かつ良
好な機械的性質を備える。
本発明ステンレス鋼は、例えば製紙用サクションロール
などのように、腐食と疲労が同時に作用する環境中で従
来材を凌篤する耐久性を保証する。
などのように、腐食と疲労が同時に作用する環境中で従
来材を凌篤する耐久性を保証する。
第1図は、衝撃値に及ぼすCおよびSi量〔1に(%)
十Si(%)〕の影響を示すグラフである。
十Si(%)〕の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C0.1%以下、Si2.0以下、Mn2.0%以
下、P0.04%以下、S0.04%以下、Ni4.0
〜10.0%、Cr20.0〜28.0%、Mo1.0
〜5.0%、Cu1.0〜4.0%、W0.2〜2.0
%、Co0.1〜1.0%、N0.08%以下、残部実
質的にFeからなり、かつフエライト量が30〜80%
のフエライト−オーステナイト二相組織を有することを
特徴とする高腐食疲労強度二相ステンレス鋼。 2 C量の10倍量とSi量の和〔10C(%)+Si
(%)〕が2.0%以下であることを特徴とする上記第
1項に記載の高腐食疲労強度二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15027481A JPS6033185B2 (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15027481A JPS6033185B2 (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5852464A JPS5852464A (ja) | 1983-03-28 |
JPS6033185B2 true JPS6033185B2 (ja) | 1985-08-01 |
Family
ID=15493368
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15027481A Expired JPS6033185B2 (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6033185B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60165363A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Kubota Ltd | 高耐食性高耐力二相ステンレス鋼 |
JPS60165362A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Kubota Ltd | 高耐食性高耐力二相ステンレス鋼 |
CA1242095A (en) * | 1984-02-07 | 1988-09-20 | Akira Yoshitake | Ferritic-austenitic duplex stainless steel |
JPH0791621B2 (ja) * | 1992-07-01 | 1995-10-04 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 高耐疲労・耐蝕性の2相ステンレス鋼ワイヤロープ |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP15027481A patent/JPS6033185B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5852464A (ja) | 1983-03-28 |
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