JPH03157901A - 非直線抵抗体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は側面に高抵抗層を施こした非直線抵抗体に関す
る。

（従来の技術） 電力系統において発生する異常電圧を抑制し、電力系統
を保護するために避雷器が用いられる。

避雷器には正常な電圧では絶縁特性を示し、異常電圧が
印加された時には低い抵抗値となる非直線抵抗体が用い
られる。非直線抵抗体は一般にはバリスタと呼ばれ、そ
の代表なものとして酸化亜鉛を主成分としたものがある
。

一般に、避雷器などに用いられる金属酸化物からなる非
直線抵抗体は、酸化亜鉛（ＺｎＯ）を主成分とし、ビス
マス（Ｂｉ）、アンチモ（Ｓ　ｂ）、コバルト（Ｃｏ）
、マンガン（Ｍｎ）、ニッケル（Ｎｉ）、クムｏ　（Ｃ
ｒ）　、ケイ素（Ｓｉ）の酸化物等からなる副成分を含
み、これらの原料を水及び有機バインダーとともに十分
混合した後、スプレードライヤー等で造粒し、成形を行
い、仮焼結する。この仮焼体の側面に、沿面閃絡を防止
する目的で、焼成後高抵抗になる物質を塗布し、焼成し
高抵抗層を形成する。さらに、両端面を研磨し、電極を
取付けて製造される。

従来の非直線抵抗体の高抵抗層について、更に詳しく述
べれば、たとえば５ｉＯ９、Ｂ　ｉ２０３　、Ｓｂ２０
３を水及び有機バインダーとともに混合し、仮焼体側面
に塗布した後、１０００〜１２００℃で焼成し高抵抗層
を形成する方法などが知られている。

ところが、これら非直線抵抗体を工業的に量産製造する
と、非直線抵抗特性の低下やその特性上のバラツキだけ
ではなく、放電耐量特性などのバラツキが発生するとい
う問題点があり、その安定化製造にいろいろと苦慮して
いる。

（発明が解決しようとする課題） 近年の電力系統は送電コスト低減のため大容量化、高電
圧化が進みそれにともない避雷器も５００ｋＶが実用化
され、さらに、近い将来１０００ｋＶ（ＵＨＶ）用避雷
器も計画されている。これらの避雷器に使用する非直線
抵抗体は極めて大きなサージエネルギーを処理する必要
があり、非直線抵抗体の大容量化、並列接続枚数の増加
などの手段が用いられる。しかし、並列接続枚数の増加
は、電流分担のアンバランスをまねき易いなどといった
特性上の問題から、並列接続枚数は制限され、必然的に
非直線抵抗体の大容量化がはかられなければならない。

しかし、厚みは避雷器の制限電圧等によって制限される
ので、素子径を大きくしなければならない。このように
して、５００ｋＶ用などの非直線抵抗体の形状は、φ１
００〜φ２０關、厚みは、焼結時の変形及び経済性から
ｔ２０〜ｔ４５にもなる。こうした非直線抵抗体は焼結
が難しく、しばしば電気特性のバラツキとなって現れる
。従来の方法では、仮焼した素体に焼成後高抵抗になる
物質を塗布した後、焼成し高抵抗層を形成しているがし
ばしば素体の適正な焼成温度と高抵抗層形成の為の適正
な温度が合致しない場合が多くあられれる。こめ場合当
然良好な電気特性を有する素子は望むべくも無く安定し
た製造方法が望まれていた。

本発明は上記の点を考慮して成されたもので、焼結時の
影響を少なくし、放電耐量特性を向上させた非直線抵抗
体を提供することを目的とする。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明においては、焼結後高
抵抗層をセラミックコーティング膜である第一の層と、
この第一の層上に設け３５０〜８００℃の軟化点を持つ
低融点ガラスフリット、３５０〜８００℃の軟化点を持
つ低融点ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合物、７
０Ｘ　１０−７１　／”Ｃ以下の熱膨張係数を有する低
融点ガラスフリットあるいは７０Ｘ　１０−７１　／”
Ｃ以下の熱膨張係数を有する低融点ガラスフリット及び
耐火性充填剤の混合物から成る第二の層とで形成してい
る。

（作　用） このようにすることにより、索体、高抵抗層に適正な焼
成温度を選ぶことができ、放電耐量特性を向上させるこ
とができる。

（実施例） 以下第１図及び第２図を参照して、本発明の非直線抵抗
体の製造方法の第１の実施例を説明する。まず本実施例
の非直線抵抗体は、第１図に示すような構成となってい
る。図中１は、素体であり、この素体１は円柱状をなし
ている。この素体１の一対の端面には、電極２が設けら
れており、また、その円柱側面には高抵抗層３，４が設
けられている。

上記素体１は、酸化亜鉛を主成分とするものであって、
電圧非直線性を育している。一方、高抵抗層３はセラミ
ックコーティング膜であり、高抵抗層４は低融点ガラス
フリットにより生成されたガラス被覆膜である。

かかる構成をなす非直線抵抗体は次の様にして製造され
る。まず索体１の製造方法から説明する。

酸化亜鉛（ＺｎＯ）に、酸化ビスｖ（ＢｉｚＯ３）、酸
化マンガン（ＭｎＯ）　、二酸化ケイ素（Ｓ　ｉ０２　
）　、酸化クロム（Ｃｒ２０３）をそれぞれ０．５モル
％、酸化コバルト（Ｃｏ２０３）、酸化アンチモン（Ｓ
ｂ２０３）、酸化ニッケル（Ｎ　ｉ　Ｏ）をそれぞれ１
モル％添加する。これらの原料を水や分散剤等のを機バ
インダー類とともに混合装置に入れ混合する。次に、混
合物をスプレードライヤーで、例えば粒径が１００ミク
ロンになるように噴霧造粒する。これらの造粒粉を金形
に入れ加圧し、直径１２５ｍ＋ｅ、厚さ３０ｍｍの円板
に成形する。次に、添加した有機バインダー類を除くた
め空気中で５００°Ｃで焼成し、さらに、空気中で１２
００℃で焼成して、素体工を得るものである。

次に、予め準備したセラミックコーティング材料、例え
ば固形分が８ｔｈｔ％のトリブトキシアルミニウムＡΩ
　（ＯＣ４Ｈ９）３のブタノール溶液をスプレーガンを
使用して、上記素体１の円柱側面に塗布する。セラミッ
クコーティング月料の濃度は、スプレーガンを使用して
塗布できれば良く、上記濃度に限らない。また、ハケ塗
りなどでもよく塗布方法は、スプレー法に限らない。

このようにして得られたものを例えば３５０℃の温度で
、１２〜２４時間乾燥、硬化させた。これによって、素
体１の円柱側面に高抵抗層３が形成されたことになる。

次に、ＰｂＯ−８ｉＯ９−Ｂ２０３　　ＡＩ　２０３系
低融点ガラスフリットを純水、結合剤とともに混合した
スラリーを塗布し、例えば４５０℃で焼成しガラス被覆
膜を形成させた。

さらに、このようにして、得られた焼結索体の両端面を
研磨し、その両端面アルミニウムを８射して電極２を形
成する。これで第１図に示す非直線抵抗体を得ることが
できる。

次にこのようにして得られた非直線抵抗体の放電耐量特
性について、従来の構成による非直線抵抗体と比較しな
がら説明する。上述のようにして完成した非直線抵抗体
に２ｍｓの矩形波電流を５回印加して、放電耐量の測定
を行った。第２図に、縦軸に度数、横軸に素子が耐えた
エネルギーの値をとり分布図にして示した。曲線Ａは本
発明の、曲線Ｂは従来の製造方法による非直線抵抗体の
放電耐量特性である。図から明らかなように、従来の製
造方法による非直線抵抗体の放電耐量特性でバラツキが
大きく、耐量エネルギーも小さいことに対して、本実施
例の製造方法による非直線抵抗体では、バラツキが小さ
く、放電耐量特性が良好であることがわかる。したがっ
て、焼結素体１の側面にトリブトキシアルミニウム ＡＮ　　（ＯＣ，Ｉ　Ｈｌ）３のブタノール溶液を塗布
し、例えば３５０°Ｃで熱処理し、塗布物質を熱分解反
応により、焼結素体の側面に高抵抗層３を形成し、更に
、ガラスフリット、純水と結合剤を混合したスラリーを
塗布し例えば４５０°Ｃで焼成しガラス被覆膜を形成す
ることにより、優れた放電耐量特性をもつ非直線抵抗体
が得られることは明らかである。本実施例により、優れ
た放電耐量特性をもつ非直線抵抗体が得られる理由は次
の様に考えられる。前述の様に従来の方法では、仮焼し
た素体に焼成後高抵抗になる物質を塗布した後、焼成し
た高抵抗層を形成しているための素体の適正な焼成温度
と高抵抗層形成の適正温度が合致せずその結果、素体の
焼成温度に合せる事になり良好な高抵抗層が出来ず放電
耐量特性が低下している。しかし、本実施例の様に、焼
結素体の側面にトリブトキシアルミニウムＡΩ　（ＱＣ
，、Ｈ９）　３のブタノール溶液を塗布し、３５０℃で
熱処理し高抵抗層３を形成し、更にその上にガラスフリ
ットを純水と結合剤と共に混合したスラリーを塗布し４
５０℃で焼成しガラス被覆膜を形成した場合、一般の八
Ω２０３の焼成塗膜の焼成温度に比べて低い温度で、ト
リブトキシアルミニウム ０ ＡＩ！　（ＱＣ４Ｈ９）　３が ２ＡＩＩ　（ＯＣ４Ｈ９）３→ ＡＮ　２０３　＋３／２　Ｃ４Ｈ９０Ｈ＋オＩｉ”２イ
＞（１） と熱分解反応し、Ａｇ２Ｏ３の焼成塗膜を形成する。

更にガラスフリットは、〜４５０℃でガラス被覆膜を形
成する。勿論セラミックコーティング材料。

ガラスフリットに合った適正な熱処理条件度を選べる事
から良好な高抵抗層が形成され放電耐量特性が良好で、
かつ耐量特性のバラツキが小さくなると考えられる。

以上、本実施例によれば、素体１に側面にトリブトキシ
アルミニウム／４７　　（ＯＣ４Ｈ９）　３のブタノー
ル溶液を塗布し、３５０℃で乾燥、硬化させ高抵抗層３
を形成し更に、その上にガラスフリットを純水１合剤と
共に混合したスラリーを塗布し４５０℃で焼′成しガラ
ス被覆膜を形成する本発明によれば、放電耐量特性に優
れた、信頼性の高い非直線抵抗体を提供することができ
る。

本実施例において使用されるガラスフリットは３５０〜
８００℃の軟化点のものであるが３５０℃以下では堅固
な網目構造を有するガラスが得にくく被覆後に亀裂や剥
がれを生じ優れた放電耐量特性は得られない。又、８０
０℃以上になると焼結素体に含有されているＢｉ２Ｏ３
の融点（８２０℃）以上に温度を上げる事になりＢｉ２
Ｏ３が再び変化し一度安定化した粒界層を乱すことにな
り非直線特性そのものを損なってしまうからである。

尚、前記実施例による素体のスラリー原料として、酸化
物原料を使用したが、これに限定されるものではなく、
焼結して酸化物になるものであれば良く、例えば、水酸
化物、炭酸化物、シュウ酸化物であっても同様の効果を
得ることができる。

さらに、前記実施例で示した以外の添加物を添加しても
良い。例えば、非直線特性を向上される目的で他の成分
を加えても良く、耐湿特性、耐電圧特性をさらに向上さ
せるために、非直線抵抗体の外側にガラス成分を焼付け
ても良い。

本実施例はφ１００Ｘｔ２２のものを示したが容量１ の小さなものでも同じ効果がある事を確認している。さ
らに非直線抵抗体が大容量化した場合の効果は今まで述
べてきた理由により明らかである。

セラミックコーティング材料のトリブトキシアルミニウ
ムのアルキル基を“メチル基、エチル基、プロピル基、
ペンチル基、ヘキシル基と変えた、一般のアルミニウム
ψアルコキシドを用いても、上記実施例と同じ効果が得
られることが分った。

また、一般式Ｍ（ＯＲ）ｎ（ただし、Ｍは金属、Ｒはア
ルキル基）で表される金属アルコキシドに於いて金属Ｍ
をチタン、ジルコニア、ケイ素、鉄。

銅、クロム、マグネシウムとした金属アルコキシドを用
いても、実施例と同じ効果が得られる。この理由は、実
施例の（１）式を、 Ｍ　（ＯＲ）ｎ　−ＭＯｎ　＋ｎ／２　Ｒ（ＯＨ）＋オ
レフィン　　　　　　　（２） として考えれば、実施例と同様に考えられる。したがっ
て、高抵抗層原料としてのアルコキシドは、上記実施例
に限らず、一般のアルコキシドでも、同様の効果が得ら
れると考えられる。

２ 次に、本発明の第２の実施例を説明する。この実施例で
は高抵抗層４が３５０〜８００℃の軟化点を持つ低融点
ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合物より生成され
ている。具体的には、ｐｂｏ−８ｉ０２　　Ｂ２Ｏ３Ａ
Ω２０３系低融点ガラスフリットに耐火性充填剤として
の長石を２０ｗｔ％加えた混合物を純水、結合剤ととも
に混合したスラリーを塗布し、例えば４５０℃で焼成し
ガラス被覆膜が形成された。尚、その他の非直線抵抗体
の製造工程は前述の第１の実施例のそれと同一とした。

そして、このようにして得られた非直線抵抗体の放電耐
量特性を第３図に示す。同図は完成した非直線抵抗体に
２ｍｓの矩形波電流を５回印加したときの放電耐量を示
し、縦軸に度数、横軸に非直線抵抗体が耐えたエネルギ
ーの値をとった分布図である。そして、曲線Ａ２曲線は
夫々本実施例及び従来の非直線抵抗体の放電耐量特性で
ある。

本実施例においては、第３図かられかるように第１の実
施例と同様な作用により放電耐量特性の改善を図ること
ができる。

３ ４ 尚、耐火性充填剤としてアルミナ、シリカ、マグネシア
、ジルコニア、ムライト、コーディエライト、タルク、
粘土の内生なくとも一種含有するものは長石と同様な効
果が得られた。

また、本実施例においても第１の実施例と同様な変形例
を適用することかできることは言うまでもない。

次に、本発明の第３の実施例を説明する。この実施例で
は高抵抗層４が５０Ｘ　１０−７１　／℃の熱膨張係数
の低融点ガラスフリットで形成されている。

具体的には、５０Ｘ　１０−７１　／℃の熱膨張係数の
低融点ガラスフリットを純水、結合剤とともに混合した
スラリーを塗布し、例えば４５０℃で焼成しガラス被覆
膜が形成された。尚、その他の非直線抵抗体の製造工程
は前述の第１の実施例のそれと同一とした。

このようにして得られた非直線抵抗体の放電耐量特性に
ついて、従来の構成による非直線抵抗体と比較しながら
説明する。上述のようにして完成した非直線抵抗体に２
［Ｏ８の矩形波電流を５回印加して、放電耐量の測定を
行った。第４図に、縦軸に度数、横軸に素子が耐えたエ
ネルギーの値をとり分布図にして示した。曲線Ａは本発
明の、曲線Ｂは従来の製造方法による非直線抵抗体の放
電耐量特性である。図から明らかなように、従来の製造
方法による非直線抵抗体の放電耐量特性でバラツキか大
きく、耐量エネルギーも小さいことに対して、本実施例
の製造方法による非直線抵抗体では、バラツキが小さく
、放電耐量特性が良好であることがわかる。したがって
、焼結素体１の側面にトリブトキシアルミニウム Ａβ　（ＯＣ４Ｈ９）３のブタノール溶液を塗布し、例
えば３５０°Ｃで熱処理し、塗布物質を熱分解反応によ
り、焼結索体の側面に高抵抗層３を形成し、更に、ガラ
スフリット、純水と結合剤を混合したスラリーを塗布し
例えば４５０℃で焼成しガラス被覆膜を形成することに
より、優れた放電耐量特性をもつ非直線抵抗体が得られ
ることは明らかである。本実施例により、優れた放電耐
量特性をもつ非直線抵抗体が得られる理由は次の様に考
えられ５ ６ る。前述の様に従来の方法では、仮焼した素体に焼成高
抵抗になる物質を塗布した後、焼成した高抵抗層を形成
しているための素体の適正な焼成温度と高抵抗層形成の
適正温度が合致せずその結果、素体の焼成温度に合せる
事になり良好な高抵抗層が出来ず放電耐量特性か低下し
ている。しかし、本実施例の様に、焼結素体の側面にト
リブトキシアルミニウムｌ　　（ＱＣ４Ｈ９）、のブタ
ノール溶液を塗布し、３５０℃で熱処理し高抵抗層３を
形成し、史にそのＩ４にガラスフリットを純水と結合剤
と共に混合したスラリーを塗布し４５０℃で焼成しガラ
ス被覆膜を形成した場合、一般のＡｊ７２０３の焼成塗
膜の焼成温度に比べて低い温度で、トリブトキシアルミ
ニウムＡΩ （ＯＣ４Ｉ９　）　３が ２ＡｊＪ　　（ＯＣ４Ｉ９　）３→ ＡΩ２０３　＋　３／２　Ｃ，Ｉ　Ｈｇ　ＯＨ＋オレフ
ィン（１） と熱分解反応し、Ａｇ２Ｏ３の焼成塗膜を形成する。

更にガラスフリットは、〜４５０℃でガラス被覆膜を形
成する。勿論セラミックコーティング材料に合った適正
な熱処理条件度を選べる事から良好な高抵抗層が形成さ
れた放電耐量特性が良好で、かつ耐量特性のバラツキが
小さくなると考えられる。本実施例によれば、素体１に
側面にトリブトキシアルミニウムＡＩ）（ＯＣ４Ｉ９　
）３のブタノール溶液を塗布し、３５０℃で乾燥、硬化
させ高抵抗層３を形成し更に、その上にガラスフリット
を純水１合剤と共に混合したスラリーを塗布し４５０℃
で焼成しガラス被覆膜を形成すれば、放電耐量特性に優
れた、信頼性の高い非直線抵抗体を提供することができ
る。

更に、本実施例において使用されるガラスフリットは７
０Ｘ　１０−７１　／℃以下の熱膨張係数のものである
が熱膨張係数が７０Ｘ　ｔｏ−７１／℃以上のガラフリ
ットでは放電耐量特性が劣り素体が破壊したり亀裂が入
ってしまうからである。その原因は明らかではないが次
の様に考えられる。非直線抵抗体の様なセラミックスを
焼結すると残留応力が存在７ ８ することがある。原因としては混合工程における不均質
混合、焼成工程における不均一温度分布、雰囲気むら等
がある。これ等が影響し合って素体が不均一な収縮をす
ることによって残留応力を生じるものと考えられている
。

ところが、熱膨張係数の異なる高抵抗層材料を塗布した
ものを焼結するとそれだけで残留応力を生じる。索体よ
り小さい熱膨張係数の材料を高抵抗層形成用として塗布
し焼結すると索体は十分に収縮仕切れず引張り応力が残
り逆に高抵抗層は索体の収縮力の影響を受は過剰に収縮
することから圧縮応力が残る。ところで非直線抵抗体の
熱膨張係数を行ったところ７０Ｘ　１０−７１　／”Ｃ
でありた。従って７０Ｘ　１０−７１　／℃以下の材料
を塗布すれば高抵抗層に圧縮応力が残り７０Ｘ　ｔｏ−
７１／℃以上の材料を塗布すれば高抵抗層に引張り応力
が残ることになる。

外周部からはいる破壊や亀裂に対して高抵抗層の圧縮応
力は有効に作用する。放電耐量試験による外周部で発生
する破壊や亀裂は、印加エネルギによって素体が熱膨張
するために発生する引張り熱応力に素体強度が耐えきれ
ない場合に発生すると考えられている。したがって索体
最外周部のガラス被覆膜に圧縮応力が残る本発明の素体
に耐量エネルギーが印加しても圧縮応力が無くなるまで
のエネルギーに消費にされることから見掛は上放電耐量
特性は大きな値を示すことになる。第５図にガラスフリ
ットの熱膨張係数と放電耐量特性の関係を示したが７０
Ｘ　１０−７１　／℃以上になると悪化するのがわかる
。尚、前記実施例による索体のスラリー原料として、酸
化物原料を使用したが、これに限定されるものではなく
、焼結して酸化物になるものであれば良く、例えば、水
酸化物、炭酸化物、シュウ酸化物であっても同様の効果
を得ることができる。さらに、前記実施例で示した以外
の添加物を添加しても良い。例えば、非直線特性を向上
させる目的で他の成分を加えても良（、耐湿特性、耐電
圧特性をさらに向上させるため、非直線抵抗体の外側に
ガラス成分を焼付けても良い。

９ 本実施例はφ１００　Ｘ　ｔ　２２のものを示したが容
量の小さなものでも同じ効果がある事を確認している。

さらに非直線抵抗体が大容量化した場合の効果は今まで
述べてきた理由により明らかである。

セラミックコーティング材料のトリブトキシアルミニウ
ムのアルキル基をメチル基、エチル基、プロピル基、ペ
ンチル基、ヘキシル基と変えた、一般のアルミニウム・
アルコキシドを用いても、上記実施例と同じ効果が得ら
れることが分った。

また、一般式Ｍ（ＯＲ）ｎ（ただし、Ｍは金属、Ｒはア
ルキル基）で表される金属アルコキシドに於いて金属Ｍ
をチタン、ジルコニア、ケイ素、鉄。

銅、クロム、マグネシウムとした金属アルコキシドを用
いても、実施例と同じ効果が得られる。この理由は、実
施例の（１）式を、 Ｍ　（ＯＲ）　ｎ　→ＭＯｎ　＋ｎ／２　Ｒ（ＯＨ）＋
オレフィン　　　　　　（２） として考えれば、実施例と同様に考えられる。したがっ
て、高抵抗層原料としてのアルコキシドは、上記実施例
に限らず、一般のアルコキシドでも、０ 同様の効果が得られると考えられる。

次に、本発明の第４の実施例を説明する。この実施例で
は高抵抗層が５０Ｘ　７０−７１　／℃の熱膨張係数の
低融点ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合物より生
成されている。具体的には、５０Ｘ７０−７１／℃の熱
膨張係数の低融点ガラスフリットに耐火性充填剤として
の長石を２０ｖｔ％加えた混合物を純水、結合剤ととも
に混合したスラリーを塗布し、例えば４５０℃で焼成し
ガラス被覆膜が形成された。

尚、その他の非直線抵抗体の製造工程は前述の第３の実
施例のそれと同一とした。

そして、このようにして得られた非直線抵抗体の放電耐
量特性を第６図に示す。また、ガラスフリットの熱膨張
係数と放電耐量特性の関係を第７図に示す。

両図かられかるように、第３の実施例と同様な作用によ
り、７０ｘ　１０＝　１　／℃以下の熱膨張係数を有す
る低融点ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合物で高
抵抗層を形成することで、放電耐量特性の向上が図られ
ている。

１ ２ 尚、耐火性充填剤としてアルミナ、シリカ、マグネシア
、ジルコニア、ムライト、コーディエライト、タルク、
粘土の内生なくとも一種含有するものは長石と同様な効
果が得られた。

また、本実施例においても第３の実施系と同様な変形例
に適用することができる。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明においては、焼結後高抵抗層
やセラミックコーティング膜である第一の層と、この第
一の層上に設け３５０〜８００℃の軟化点を持つ低融点
ガラスフリット、３５０〜８００℃の軟化点を持つ低融
点ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合物、７０Ｘ　
１０−７１　／℃以下の熱膨張係数を有する低融点ガラ
スフリットあるいは７０×１０−７１　／℃以下の熱膨
張係数を有する低融点ガラスフリット及び耐火性充填剤
の混合物から成る第二の層とで形成することにより、素
体、高抵抗層に適正な焼成温度を選ぶことができ、放電
耐量特性を向上した信頼性の高い非直線抵抗体を提供す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す非直線抵抗体の断面図
、第２図は本発明の第１の実施例で得た非直線抵抗体の
放電耐量特性図、第３図は本発明の第２の実施例で得た
非直線抵抗体の放電耐量特性図、第４図は本発明の第３
の実施例で得た非直線抵抗体の放電耐量特性図、第５図
は本発明の第３の実施例で得た非直線抵抗体の熱膨張係
数に対する放電耐量特性図、第６図は本発明の第４の実
施例で得た非直線抵抗体の放電耐量特性図、第７図は本
発明の第４の実施例で得た非直線抵抗体の熱膨張係数に
対する放電耐量特性図である。 １・・・素体、　　　　　　２・・・電極、３・・・高
抵抗層。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）酸化亜鉛を主成分とする焼結体の側面に高抵抗層
   を設けた非直線抵抗体において、該高抵抗層はセラミッ
   クコーティング膜である第一の層と、この第一の層上に
   設けられた３５０〜８００℃の軟化点を持つ低融点ガラ
   スフリットにより生成された第二の層から成ることを特
   徴とする非直線抵抗体。
2. （２）酸化亜鉛を主成分とする焼結体の側面に高抵抗層
   を設けた非直線抵抗体において、該高抵抗層はセラミッ
   クコーティング膜である第一の層と、この第一の層上に
   設けられた３５０〜８００℃の軟化点を持つ低融点ガラ
   スフリット及び耐火性充填剤の混合物より生成された第
   二の層から成ることを特徴とする非直線抵抗体。
3. （３）酸化亜鉛を主成分とする焼結体の側面に高抵抗層
   を設けた非直線抵抗体において、該高抵抗層はセラミッ
   クコーティング膜である第一の層と、この第一の層上に
   設けられた７０×１０＾−＾７１／℃以下の熱膨張係数
   を有する低融点ガラスフリットにより生成された第二の
   層から成ることを特徴とする非直線抵抗体。
4. （４）酸化亜鉛を主成分とする焼結体の側面に高抵抗層
   を設けた非直線抵抗体において、該高抵抗層はセラミッ
   クコーティング膜である第一の層と、この第一の層上に
   設けられた７０×１０＾−＾７１／℃以下の熱膨張係数
   を有する低融点ガラスフリット及び耐火性充填剤の混合
   物より生成された第二の層から成ることを特徴とする非
   直線抵抗体。