JPH03137936A - アルコールをアルデヒドに変換する方法 - Google Patents
アルコールをアルデヒドに変換する方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はアルデヒドの製造に関る、。特に、本発明はア
ルデヒドの製造において使用されるモノリシック構造の
触媒に関る、。
ルデヒドの製造において使用されるモノリシック構造の
触媒に関る、。
〔従来の技術および発明が解決しようとる、課題〕工業
的規模でホルムアルデヒドを製造る、ために広く使用さ
れる方法は、メタノールのホルムアルデヒドへの酸化で
ある。この方法は、通常、メタノールを含むガスを粒子
形の酸化触媒を通過させることにより行われる。
的規模でホルムアルデヒドを製造る、ために広く使用さ
れる方法は、メタノールのホルムアルデヒドへの酸化で
ある。この方法は、通常、メタノールを含むガスを粒子
形の酸化触媒を通過させることにより行われる。
メタノールの酸化中に発生る、熱のため、この方法はた
いてい壁冷却前型反応器中で行われる。
いてい壁冷却前型反応器中で行われる。
この方法の重要な特徴は、触媒および反応器の性能であ
り、該性能は、得られたホルムアルデヒドと反応器に供
給されたメタノールのモル比に関して計算されるホルム
アルデヒドの最適収量として評価される。
り、該性能は、得られたホルムアルデヒドと反応器に供
給されたメタノールのモル比に関して計算されるホルム
アルデヒドの最適収量として評価される。
メタノールのホルムアルデヒドへの酸化の間の高い選択
性を提供る、触媒は、鉄およびモリブデンの酸化物に基
づく既知の未支持触媒、例えば米国特許筒1,913,
405号に開示されているFe2(MoO2)、−MO
O:l 、および米国特許筒3.194,771号に示
されている、酸化クロムで安定化された未支持の酸化第
二鉄−酸化モリブデン触媒である。
性を提供る、触媒は、鉄およびモリブデンの酸化物に基
づく既知の未支持触媒、例えば米国特許筒1,913,
405号に開示されているFe2(MoO2)、−MO
O:l 、および米国特許筒3.194,771号に示
されている、酸化クロムで安定化された未支持の酸化第
二鉄−酸化モリブデン触媒である。
粒子形の酸化触媒の選択性は、アルデヒドへの変換が増
加る、とともに減少し得られうる最適収量の障害となる
ことは周知である。従って、約98〜99%のメタノー
ルの変換レベルで、選択性は、メタノールの変換が増加
る、とともに減少し92〜93%の、最大の得られうる
ホルムアルデヒド収率を与える。選択性の改善のため、
触媒は、米国特許筒4,181,629号;米国特許筒
4゜471.141号;およびソビエト連邦特許第1゜
(128.353号に提案されているように、場合によ
り担体に支持された、小さい粒子として使用され、それ
は流動床中で使用され得る。
加る、とともに減少し得られうる最適収量の障害となる
ことは周知である。従って、約98〜99%のメタノー
ルの変換レベルで、選択性は、メタノールの変換が増加
る、とともに減少し92〜93%の、最大の得られうる
ホルムアルデヒド収率を与える。選択性の改善のため、
触媒は、米国特許筒4,181,629号;米国特許筒
4゜471.141号;およびソビエト連邦特許第1゜
(128.353号に提案されているように、場合によ
り担体に支持された、小さい粒子として使用され、それ
は流動床中で使用され得る。
しかしながら、既知の粒子形酸化触媒の重大な欠点は、
在来の固定床反応器中での小粒子の使用により引き起こ
される圧力損失(pressure droplimi
tations)である。支持された小さい触媒粒子は
、触媒粒子の十分な耐摩擦性がないため明らかに工業的
規模の流動床反応器でこれまで首尾よく使用されていな
い。
在来の固定床反応器中での小粒子の使用により引き起こ
される圧力損失(pressure droplimi
tations)である。支持された小さい触媒粒子は
、触媒粒子の十分な耐摩擦性がないため明らかに工業的
規模の流動床反応器でこれまで首尾よく使用されていな
い。
本発明者は、今や、モノリシック担体に支持されたMo
に基づく触媒は、粒子触媒の触媒床に比べて減ぜられた
圧力損失により、アルコールを相当る、アルデヒドに変
換る、際に改善された性能を有る、酸化触媒を提供る、
ことを見出した。さらに、モノリシンク支持触媒が壁冷
却反応器の後の断熱反応器中で使用される時、ギ酸およ
びジメチルエーテルのような副産物の形成が減ぜられる
ことが観察された。
に基づく触媒は、粒子触媒の触媒床に比べて減ぜられた
圧力損失により、アルコールを相当る、アルデヒドに変
換る、際に改善された性能を有る、酸化触媒を提供る、
ことを見出した。さらに、モノリシンク支持触媒が壁冷
却反応器の後の断熱反応器中で使用される時、ギ酸およ
びジメチルエーテルのような副産物の形成が減ぜられる
ことが観察された。
これらの知見および観察に従って、本発明の目的は、ア
ルコールをアルデヒドに変換る、ための改善された触媒
を提供る、ことであり、該触媒は活性触媒材料としてモ
リブデンおよびさらに成分M(但し、Mはクロム、バナ
ジウム、アルミニウム、鉄、タングステン、マンガンお
よびそれらの混合物からなる群から選択される)の混合
酸化物を1と5の間のモル比Mo:Mで包含し、その改
善は、触媒活性材料のためのモノリシック構造の不活性
担体を包含る、。
ルコールをアルデヒドに変換る、ための改善された触媒
を提供る、ことであり、該触媒は活性触媒材料としてモ
リブデンおよびさらに成分M(但し、Mはクロム、バナ
ジウム、アルミニウム、鉄、タングステン、マンガンお
よびそれらの混合物からなる群から選択される)の混合
酸化物を1と5の間のモル比Mo:Mで包含し、その改
善は、触媒活性材料のためのモノリシック構造の不活性
担体を包含る、。
本発明の好適な実施態様において、モノリシック構造の
担体はそれに適用される結合剤によって強化される。
担体はそれに適用される結合剤によって強化される。
モノリシック但体上の活性材料の量は、活性材料、担体
および結合剤の全量に関して1から90重量%まで変化
し得る。好ましくは、活性材料は、活性材料、担体およ
び結合剤の全量に基づいて計算して、80〜90重量%
の量で担体に充填される。
および結合剤の全量に関して1から90重量%まで変化
し得る。好ましくは、活性材料は、活性材料、担体およ
び結合剤の全量に基づいて計算して、80〜90重量%
の量で担体に充填される。
さらに本発明の目的は、当該改善された触媒をアルコー
ルを相当る、アルデヒドに、好ましくはメタノールをホ
ルムアルデヒドに酸化る、ために使用る、ことにある。
ルを相当る、アルデヒドに、好ましくはメタノールをホ
ルムアルデヒドに酸化る、ために使用る、ことにある。
本発明の改善された触媒は、繊維状不活性担体材料のシ
ートに波形をつけ; 波形シートを、活性触媒材料および場合により結合剤を
含むスラリーで被覆し;そして乾燥し;そして 波形でかつ被覆されたシートをか焼る、工程を包含る、
方法によって製造され得る。
ートに波形をつけ; 波形シートを、活性触媒材料および場合により結合剤を
含むスラリーで被覆し;そして乾燥し;そして 波形でかつ被覆されたシートをか焼る、工程を包含る、
方法によって製造され得る。
本発明において使用る、のに適した繊維状担体材料は、
アルコールをアルデヒドに変換る、ことに関して不活性
である任意の耐熱性材料、例えば、平均繊維直径が50
〜250μmでありかつ平均繊維長さが2〜30mmで
あるシリカの繊維状シートである。
アルコールをアルデヒドに変換る、ことに関して不活性
である任意の耐熱性材料、例えば、平均繊維直径が50
〜250μmでありかつ平均繊維長さが2〜30mmで
あるシリカの繊維状シートである。
繊維状シートは、波形をつける慣用の機械で波形をつけ
られそして単一の波形シートを、胴部に直線のチャネル
(channel)を有る、円筒体に巻き取ることによ
って、モノリシック構造体に成形される。好ましくはモ
ノリシック構造体は、多数の波形シートを、層の間で波
形の異なる方向で平行層に積み重ねることによって直交
波形構造に形成される。
られそして単一の波形シートを、胴部に直線のチャネル
(channel)を有る、円筒体に巻き取ることによ
って、モノリシック構造体に成形される。好ましくはモ
ノリシック構造体は、多数の波形シートを、層の間で波
形の異なる方向で平行層に積み重ねることによって直交
波形構造に形成される。
いずれの場合でも、モノリシック体は、触媒活性材料お
よび、場合により構造の安定化のために結合剤を含む水
性スラリーで液浸または洗浄被覆る、ことによって充填
される。
よび、場合により構造の安定化のために結合剤を含む水
性スラリーで液浸または洗浄被覆る、ことによって充填
される。
本発明において使用される触媒活性材料は、モリブデン
の可溶性化合物および成分Mを1と5、好ましくは1.
5と3の間のMo:Mのモル比で含む水溶液から共沈さ
せることによって得られうる。
の可溶性化合物および成分Mを1と5、好ましくは1.
5と3の間のMo:Mのモル比で含む水溶液から共沈さ
せることによって得られうる。
沈澱物は乾燥されそしてか焼されて成分をその活性酸化
(oxidic)型に変換る、。あるいは、モリブデン
のおよび成分Mの酸化物を、−緒に粉砕しそしてか焼る
、。いずれの場合にも、こうして得られる触媒活性材料
は1〜1rrr/gの特定の表面積を有る、。
(oxidic)型に変換る、。あるいは、モリブデン
のおよび成分Mの酸化物を、−緒に粉砕しそしてか焼る
、。いずれの場合にも、こうして得られる触媒活性材料
は1〜1rrr/gの特定の表面積を有る、。
モノリシンク構造の担体の強化に適当な結合剤は、アル
コールの酸化に関して不活性である任意の既知の結合剤
材料、例えばシリカ、チタニア等である。
コールの酸化に関して不活性である任意の既知の結合剤
材料、例えばシリカ、チタニア等である。
こうして製造されたモノリシック構造の触媒は、アルコ
ールを含む供給ガスを相当る、アルデヒドに部分酸化る
、ために断熱のおよび冷却された反応器中で使用され得
る。
ールを含む供給ガスを相当る、アルデヒドに部分酸化る
、ために断熱のおよび冷却された反応器中で使用され得
る。
例えばメタノールのホルムアルデヒドへの部分酸化は、
さらに、本発明によるモノリシック触媒を含みそして触
媒床間で冷却およびメタノール噴射(injectio
n) L/て連結された多数の断熱触媒床中で得られろ
る。
さらに、本発明によるモノリシック触媒を含みそして触
媒床間で冷却およびメタノール噴射(injectio
n) L/て連結された多数の断熱触媒床中で得られろ
る。
本発明の一般的な面を開示る、ため、以下に実施例を示
して本発明のさらに詳細な好適な実施態様を説明る、。
して本発明のさらに詳細な好適な実施態様を説明る、。
夫施拠土
Fe (No:l)3 ・9H20130gおよびC
r (NO3):l ・9Hz 0 43gを含む水
溶液160rIdlおよび25重型窩濃度のNH,OH
96戚およびMo0z 131 gを含む水溶液14
0 mflを攪拌された溶液中で混合る、。合わされた
溶液を乾燥る、まで蒸発させ次いで250°〜300°
Cで熱分解してNH,No3を除去る、。残存る、固体
を525°Cで1時間か焼しそして最後にボールミル中
で粉砕る、。
r (NO3):l ・9Hz 0 43gを含む水
溶液160rIdlおよび25重型窩濃度のNH,OH
96戚およびMo0z 131 gを含む水溶液14
0 mflを攪拌された溶液中で混合る、。合わされた
溶液を乾燥る、まで蒸発させ次いで250°〜300°
Cで熱分解してNH,No3を除去る、。残存る、固体
を525°Cで1時間か焼しそして最後にボールミル中
で粉砕る、。
尖旌拠I
A l (N 0x)x ・9Hz0 772gおよび
Cr (NO3)! ・9Hz 0 768gの水溶
液1377r111を、25%濃度のNHs869mお
よびMo(13873gを含む水溶液2150戒と混合
る、。
Cr (NO3)! ・9Hz 0 768gの水溶
液1377r111を、25%濃度のNHs869mお
よびMo(13873gを含む水溶液2150戒と混合
る、。
合わされた溶液を次いで濾過しそして得られた固体を蒸
留水で洗浄してNH4No3を除去る、。
留水で洗浄してNH4No3を除去る、。
裏詣■主
この例は、メタノールをホルムアルデヒドに部分酸化る
、際に使用る、ための、本発明の実施態様による、モノ
リスに直線のチャネルを有る、モノリシック構造の鉄−
クロム−モリブデン酸塩を製造る、ことを説明る、。
、際に使用る、ための、本発明の実施態様による、モノ
リスに直線のチャネルを有る、モノリシック構造の鉄−
クロム−モリブデン酸塩を製造る、ことを説明る、。
厚さ0.25mmのそして直径約250μmおよび長さ
約2mmのシリカ繊維からなるシリカの含有量の多い耐
熱性の祇1枚に、慣用の波形をつける機械により波形を
つけ、約2.5mmの波形高さを有る、波形シートとる
、。次いでこの波形シートを、外側の直径が50mmで
かつ高さが50mmの直線チャネルモノリスに巻く。
約2mmのシリカ繊維からなるシリカの含有量の多い耐
熱性の祇1枚に、慣用の波形をつける機械により波形を
つけ、約2.5mmの波形高さを有る、波形シートとる
、。次いでこの波形シートを、外側の直径が50mmで
かつ高さが50mmの直線チャネルモノリスに巻く。
このように成形されたモノリスに浸漬る、スラリーを、
実施例1において製造された触媒活性材料1200gお
よび、英国のRuabo口所在のMon5anto C
o、により商標名5yton T2Oで供給されるアン
モニアで安定化されたSin、−結合剤845g、およ
び脱塩水250gを混合る、ことにより製造る、。
実施例1において製造された触媒活性材料1200gお
よび、英国のRuabo口所在のMon5anto C
o、により商標名5yton T2Oで供給されるアン
モニアで安定化されたSin、−結合剤845g、およ
び脱塩水250gを混合る、ことにより製造る、。
スラリーを外界温度で24時間ボールミルし、その後モ
ノリスをスラリー中で繰り返し浸漬しそして外界温度で
、触媒活性材料および結合剤の最終的充填が、活性材料
、結合剤およびモノリスの全量に関して計算して90重
量%になるまで乾燥る、。次いでモノリシック触媒を2
0゛Cで24時間乾燥しそして450°Cで2時間か焼
る、。
ノリスをスラリー中で繰り返し浸漬しそして外界温度で
、触媒活性材料および結合剤の最終的充填が、活性材料
、結合剤およびモノリスの全量に関して計算して90重
量%になるまで乾燥る、。次いでモノリシック触媒を2
0゛Cで24時間乾燥しそして450°Cで2時間か焼
る、。
尖施貞土
本発明による直線チャネルモノリシックアンモニウム−
モリブデン酸塩触媒の製造 このように成形されたモノリスの中に浸漬る、スラリー
を、実施例2において製造された触媒活性材料360g
および、英国のRuabon所在のMon5anto
Ca、により商標名5yton T2Oで供給されてい
るアンモニアで安定化されたSiO□−結合剤90g、
および脱塩水818gを混合る、ことにより製造る、。
モリブデン酸塩触媒の製造 このように成形されたモノリスの中に浸漬る、スラリー
を、実施例2において製造された触媒活性材料360g
および、英国のRuabon所在のMon5anto
Ca、により商標名5yton T2Oで供給されてい
るアンモニアで安定化されたSiO□−結合剤90g、
および脱塩水818gを混合る、ことにより製造る、。
スラリーを外界温度で24時間ボールミルし、その後モ
ノリスをスラリー中で浸漬し、次いで外界温度で乾燥し
そして420 ’Cで30分間か焼る、。この方法を2
回繰り返して、触媒活性材料および結合剤の最終的充填
を、活性材料、結合剤およびモノリスの全量に関して計
算して77重量%とる、。最後に該モノリシック触媒を
600°Cで90分間か焼る、。
ノリスをスラリー中で浸漬し、次いで外界温度で乾燥し
そして420 ’Cで30分間か焼る、。この方法を2
回繰り返して、触媒活性材料および結合剤の最終的充填
を、活性材料、結合剤およびモノリスの全量に関して計
算して77重量%とる、。最後に該モノリシック触媒を
600°Cで90分間か焼る、。
実五111
この例は、メタノールをホルムアルデヒドに酸化る、際
に使用る、本発明による直交波形モノリシック鉄−クロ
ムーモリブデン酸塩触媒の製造を説明る、。
に使用る、本発明による直交波形モノリシック鉄−クロ
ムーモリブデン酸塩触媒の製造を説明る、。
実施例3に記載された多数の波形シート(それぞれ波形
シートと同一の材料から作られたライナーと共に提供さ
れる)を、平行層としで積み重ね(層の間の波形は直角
をなす)直交波形モノリスを与える。
シートと同一の材料から作られたライナーと共に提供さ
れる)を、平行層としで積み重ね(層の間の波形は直角
をなす)直交波形モノリスを与える。
このように成形されたモノリスを、活性材料および結合
剤を包含る、実施例3において製造されたスラリーによ
って一回洗浄被覆し、次いで20°Cで24時間乾燥し
そして450°Cで2時間か焼る、。
剤を包含る、実施例3において製造されたスラリーによ
って一回洗浄被覆し、次いで20°Cで24時間乾燥し
そして450°Cで2時間か焼る、。
直径21mmおよび高さ50mmの円筒体を洗浄被覆し
たモノリスから切り離す。
たモノリスから切り離す。
円筒体を、活性材料、結合剤およびモノリスの全量に対
して計算して80重量%に相当る、活性材料の最終的充
填を与える程度まで、再度上述したのと同一のスラリー
で洗浄被覆る、。
して計算して80重量%に相当る、活性材料の最終的充
填を与える程度まで、再度上述したのと同一のスラリー
で洗浄被覆る、。
最後に上述したようにモノリシック支持触媒を乾燥しそ
してか焼る、。
してか焼る、。
1」1辻i
この例は、実施例5において製造された直交波形モノリ
シック触媒の試験によって行われる。
シック触媒の試験によって行われる。
円筒体の形状にある直交波形モノリシック触媒を、21
mmの内部直径でかつ1200mmの高さの反応器の管
の中に装備る、。モノリスの充填高さは900mである
。
mmの内部直径でかつ1200mmの高さの反応器の管
の中に装備る、。モノリスの充填高さは900mである
。
反応器の管の壁を冷却浴により271°Cで保つ。
CH,OH6,5容量%、0.19.6容量%およびN
、 74.2容量%からなる供給ガスを空間速度600
0h−1で反応器の管に通す。
、 74.2容量%からなる供給ガスを空間速度600
0h−1で反応器の管に通す。
モノリシック触媒に通すことによって、供給ガス中の9
9.3%のメタノールが、96.2%の選択率でホルム
アルデヒドに変換される。ホルムアルデヒドの収率は従
って95.6%である。
9.3%のメタノールが、96.2%の選択率でホルム
アルデヒドに変換される。ホルムアルデヒドの収率は従
って95.6%である。
裏詣五エ
ペレットおよびモノリシック触媒の比較性能全部で77
gの活性材料を有る、、外法50nvnの直径および5
0皿の高さの実施例5のモノリシック触媒3片を、内径
50++unの直径を有る、断熱反応器中に充填る、。
gの活性材料を有る、、外法50nvnの直径および5
0皿の高さの実施例5のモノリシック触媒3片を、内径
50++unの直径を有る、断熱反応器中に充填る、。
断熱反応器を、実施例6に記載された壁冷却反応器(但
し、壁冷却反応器には、デンマーク、Lyngby所在
のI(aldor Topsoeにより供給される、ク
ロムで促進されるモリブデン酸鉄および三酸化モリブデ
ンからなる、慣用のホルムアルデヒド触媒の破砕ペレッ
ト177gを充填る、)の出口に連結る、。
し、壁冷却反応器には、デンマーク、Lyngby所在
のI(aldor Topsoeにより供給される、ク
ロムで促進されるモリブデン酸鉄および三酸化モリブデ
ンからなる、慣用のホルムアルデヒド触媒の破砕ペレッ
ト177gを充填る、)の出口に連結る、。
メタノール8容量%、0□9容量%およびバランスとし
て窒素からなる供給ガスを、速度190ONl/hでか
つ温度271°Cで壁冷却反応器に通し、その際メタノ
ールの95.5%が変換される。
て窒素からなる供給ガスを、速度190ONl/hでか
つ温度271°Cで壁冷却反応器に通し、その際メタノ
ールの95.5%が変換される。
冷却反応器を離れる反応したガスを、さらに、断熱反応
器中に装備されたモノリシック触媒に通す。
器中に装備されたモノリシック触媒に通す。
ガスを断熱反応器に注入る、温度を変えて、この反応器
の出口での出口温度を300°C1350°Cおよび4
00°Cとる、。この実験によって得られる結果を以下
の第1表に示す。モノリシック触媒に関る、圧力損失は
32mmHgである。
の出口での出口温度を300°C1350°Cおよび4
00°Cとる、。この実験によって得られる結果を以下
の第1表に示す。モノリシック触媒に関る、圧力損失は
32mmHgである。
続く実験において、モノリシック触媒の性能を上述の慣
用のホルムアルデヒド触媒と比較る、。
用のホルムアルデヒド触媒と比較る、。
断熱反応器中に充填されたモノリシック触媒を1.0〜
1.7 tmの粒子に破砕された慣用の触媒77gによ
って置き換える。
1.7 tmの粒子に破砕された慣用の触媒77gによ
って置き換える。
同一の供給ガスの組成でかつ第一の実験と同等の条件下
で、慣用の粒子触媒に関る、圧力損失が、モノリシック
触媒に比較して約20%だけ上昇し40mmHHになる
ことを除き、同等のメタノール変換速度および選択率が
得られる。この実験の結果を以下の第2表に記載る、。
で、慣用の粒子触媒に関る、圧力損失が、モノリシック
触媒に比較して約20%だけ上昇し40mmHHになる
ことを除き、同等のメタノール変換速度および選択率が
得られる。この実験の結果を以下の第2表に記載る、。
第2表
断熱の後変換器中の破砕した(1〜1.7mm)変換ホ
ルムアルデヒド触媒の性能 変換率 収率 ΔT Δps+ % )ICI(0 Cχ O Cχ ME Cχ CO□l[cOOII exp。
ルムアルデヒド触媒の性能 変換率 収率 ΔT Δps+ % )ICI(0 Cχ O Cχ ME Cχ CO□l[cOOII exp。
Cχ ppm ” ”C
+nmHg
出口冷却反応器
出口断熱反応器
300″C
350°C
400°C
(C)
95.6
99.3
99.8
99.9
94.4 2.7 1.6 0.5 152
18゜93.8 3.9 1.5 0.7 1(1
3 24゜93.0 4.3 1.3 1.3
94 35゜本)37重量%のHCHO水溶液
中のHCOOHのppm(重量%)として示されている
。
18゜93.8 3.9 1.5 0.7 1(1
3 24゜93.0 4.3 1.3 1.3
94 35゜本)37重量%のHCHO水溶液
中のHCOOHのppm(重量%)として示されている
。
S)からの反応器系に関る、約25mmHgの圧力損失
を含む。
を含む。
実斯l矩1
実施例4の直線チャネルモノリシック触媒を、実施例7
と同一の手順でメタノールの部分酸化によるホルムアル
デヒドの製造の間に試験る、。全部で72gの活性触媒
材料を有る、、外法50胴の直径および50mmの高さ
を有る、実施例4のモノリシック触媒3片を、内径50
mの直径を有る、断熱反応器中に充填る、。
と同一の手順でメタノールの部分酸化によるホルムアル
デヒドの製造の間に試験る、。全部で72gの活性触媒
材料を有る、、外法50胴の直径および50mmの高さ
を有る、実施例4のモノリシック触媒3片を、内径50
mの直径を有る、断熱反応器中に充填る、。
空間速度6700 h−’そして断熱反応器の出口温度
350°Cで、メタノールのホルムアルデヒドへの変換
は、約95%から、壁冷却温度の出口で、断熱反応器の
出口ガス中99.3%に増加し、ホルムアルデヒドの収
率は92.5%となる。モノリシック触媒に関る、圧力
損失は、からの反応器系に関る、約25mmHgの圧力
損失を含む33mmHgに測定される。
350°Cで、メタノールのホルムアルデヒドへの変換
は、約95%から、壁冷却温度の出口で、断熱反応器の
出口ガス中99.3%に増加し、ホルムアルデヒドの収
率は92.5%となる。モノリシック触媒に関る、圧力
損失は、からの反応器系に関る、約25mmHgの圧力
損失を含む33mmHgに測定される。
実施±豆
この例において、実施例3において記載された直線チャ
ネルモノリシック触媒をメタノールをホルムアルデヒド
に部分酸化る、模擬方法において試験る、。メタノール
の部分酸化は、床間で冷却およびメタノール注入して連
結された4つの断熱触媒床において行われることを算定
る、。バランスとしての窒素とともに9.1容量%のメ
タノール、10容量%の(12の含みかつガスを含むメ
タノール336Nボ/hと混合した供給ガス12,50
0 Nボ/hを、第一の触媒床に12,836N rr
f/ hの全容量流速で通過させる。各床1−2の流出
液に、次の床に通過させる前にさらにガスを含むメタノ
ール336Nイ/hを添加る、。床3の流出液にガスを
含むメタノール247Nrrf/hを床4に通過させる
前に添加る、。
ネルモノリシック触媒をメタノールをホルムアルデヒド
に部分酸化る、模擬方法において試験る、。メタノール
の部分酸化は、床間で冷却およびメタノール注入して連
結された4つの断熱触媒床において行われることを算定
る、。バランスとしての窒素とともに9.1容量%のメ
タノール、10容量%の(12の含みかつガスを含むメ
タノール336Nボ/hと混合した供給ガス12,50
0 Nボ/hを、第一の触媒床に12,836N rr
f/ hの全容量流速で通過させる。各床1−2の流出
液に、次の床に通過させる前にさらにガスを含むメタノ
ール336Nイ/hを添加る、。床3の流出液にガスを
含むメタノール247Nrrf/hを床4に通過させる
前に添加る、。
各触媒床の注入口の温度を熱交換器によって約250°
Cに調整る、。活性触媒材料の内容物を上述の方法のパ
ラメーターと共に以下の第3表に示す。触媒床4の出口
でのメタノールの総変換率は、98.4%に計算される
。
Cに調整る、。活性触媒材料の内容物を上述の方法のパ
ラメーターと共に以下の第3表に示す。触媒床4の出口
でのメタノールの総変換率は、98.4%に計算される
。
触媒
床
第3表
全供給 添加されたガ 注入口 触媒活注入 ス
中のメタン 温度 性材料(Nrrr/h)−ルの容
量% (”C) (kg)たが、当業者に容易に明
らかである種々の変化が本発明の範囲内として予想され
、本発明は特許請求の範囲によってのみ限定されないこ
とは明らかである。
中のメタン 温度 性材料(Nrrr/h)−ルの容
量% (”C) (kg)たが、当業者に容易に明
らかである種々の変化が本発明の範囲内として予想され
、本発明は特許請求の範囲によってのみ限定されないこ
とは明らかである。
Claims (14)
- (1)触媒が、活性触媒材料としてモリブデンおよびさ
らに別の成分M(但し、Mはクロム、バナジウム、アル
ミニウム、鉄、タングステン、マンガンおよびそれらの
混合物の酸化物から選択される)の混合酸化物を、1〜
5のモル比Mo:Mで包含する、アルコールの部分酸化
によってアルコールを対応するアルデヒドに変換する改
良触媒であって、触媒活性材料のためにモノリシック構
造不活性担体を包含することを特徴とする、上記触媒。 - (2)モノリシック構造担体が構造に直線のチャネルを
有する、請求項1記載の触媒。 - (3)モノリシック構造担体が直交波形構造を有する、
請求項1記載の触媒。 - (4)モノリシック構造担体が、平均直径50〜250
μmそして平均繊維長さ2〜30mmのシリカの含有量
の多い繊維からなる、請求項2または3記載の触媒。 - (5)モノリシック構造担体が、結合剤によって強化さ
れる、請求項4記載の触媒。 - (6)触媒活性材料が、活性材料、結合剤およびモノリ
シック担体の全量に関して計算して1〜90%、好まし
くは80〜90重量%を構成する、請求項1〜5のいず
れか1項に記載の触媒。 - (7)請求項1記載の触媒を、アルコールを含むガスを
相当するアルデヒドに部分酸化するために使用する方法
。 - (8)アルコールを含むガスがメタノールを包含する、
請求項7記載の方法。 - (9)メタノールが、アルコールを含むガス中3〜10
容量%を構成する、請求項8記載の方法。 - (10)部分酸化が、壁冷却反応器中で行われる、請求
項7記載の方法。 - (11)部分酸化が、断熱反応器中で行われる、請求項
7記載の方法。 - (12)部分酸化が、壁冷却反応器および後に連結され
た断熱反応器中で行われる、請求項7記載の方法。 - (13)部分酸化が、連結された少なくとも2個の断熱
反応器中で行われる、請求項7または11記載の方法。 - (14)アルコールを含むガスがさらに反応器の間で添
加される、請求項13記載の方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK513989A DK513989A (da) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Aldehyd katalysator |
DK5139/89 | 1989-10-16 | ||
DK609389A DK609389A (da) | 1989-12-04 | 1989-12-04 | Aldehyd katalysator |
DK6093/89 | 1989-12-04 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03137936A true JPH03137936A (ja) | 1991-06-12 |
JPH075501B2 JPH075501B2 (ja) | 1995-01-25 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2275507A Expired - Fee Related JPH075501B2 (ja) | 1989-10-16 | 1990-10-16 | アルコールをアルデヒドに変換する方法 |
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KR (1) | KR930004039B1 (ja) |
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CA (1) | CA2027621C (ja) |
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DE19844758C1 (de) * | 1998-09-29 | 2000-07-06 | Siemens Ag | Verfahren zur Herstellung eines Katalysatorkörpers |
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WO2002022539A2 (en) | 2000-09-14 | 2002-03-21 | Lehigh University | Metal molybdate/iron-molybdate dual catalyst bed system and process using the same for methanol oxidation to formaldehyde |
US6552233B2 (en) | 2000-09-14 | 2003-04-22 | Lehigh University | Vanadia-titania/metal-molybdate dual catalyst bed system and process using the same for methanol oxidation to formaldehyde |
US6559345B2 (en) | 2000-09-14 | 2003-05-06 | Leigh University | Dual catalyst bed reactor for methanol oxidation |
US20020085975A1 (en) * | 2001-01-04 | 2002-07-04 | Wambaugh James Allen | Method to equalize heat distribution in reactor tube |
WO2003053556A2 (en) * | 2001-12-20 | 2003-07-03 | Lehigh University | Methanol oxidation over bulk metal vanadate catalysts |
US20050142049A1 (en) * | 2003-12-31 | 2005-06-30 | Amsden Jeffrey M. | Multi-tubular reactors with monolithic catalysts |
JP4781642B2 (ja) * | 2004-06-07 | 2011-09-28 | 花王株式会社 | アルデヒドの製造方法 |
ITMI20042456A1 (it) * | 2004-12-22 | 2005-03-22 | Sued Chemie Mt Srl | Catalizzatori per l'ossidazione del metanolo a formaldeide |
EP1792651A1 (de) * | 2005-11-23 | 2007-06-06 | Süd-Chemie Ag | Schalenkatalysator, insbesondere zur Oxidation von Methanol zu Formaldehyd sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
US7803972B2 (en) * | 2005-11-23 | 2010-09-28 | Süd-Chemie AG | Shell catalyst, in particular for oxidation of methanol to formaldehyde, and also method for production thereof |
DE102008048698A1 (de) | 2008-09-24 | 2010-04-08 | Süd-Chemie AG | Katalysator zur Oxidation von Methanol zu Formaldehyd |
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