JPH03133501A - 連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、一方向性電場ｍｔの製造工程において、連続
鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方
法に関し、特に連続鋳造工程でのスラブの幅集約をして
一方向性電磁鋼の製造における生産性の向上を図る熱間
圧延方法に係るものである。

（従来の技術） 周知の如く、一方向性電磁鋼板は、高い磁束密度と低い
鉄損とを持つ優れた磁気特性により変圧器などの鉄心材
料として広く用いられている。

近年、この種の技術分野では、−層優れた磁気特性を持
たせることに加えて、より安価に供給することが望まれ
ている。換言すれば、いかに生産性を高め且つ歩留りを
向上させて製造コストを低減するかが、当該技術者にと
って解決すべき課題である。

周知の如く、現在一方向性電磁鋼スラブは、生産性向上
、材質安定化等の観点から、その殆どが連続鋳造法によ
って製造されている。連続鋳造における生産性は、その
鋳造速度と鋳造サイズによって決定される。すなわち、
前者の鋳造速度に関しては、鋳造安定性から制約される
最高速度か選択されている。一方後者の鋳造サイズは、
通常の熱間圧延工程において、所望の成品サイズを造り
出すのに最適な素材サイズが決められており、しかも、
成品サイズは多様であるため、供給する素材サイズも多
様にならざるを得す、必ずしも鋳造安定性から制約され
る最大幅での鋳造か行われているとは言えない。

即ち、連続鋳造での生産性を更に向上させるためには、
スラブ幅を設備能ツノから制約されるサイズ迄広幅化（
集約比）することが最も望まれるところである。

しかして、上記の趣旨に従って連続鋳造で広幅のスラブ
を鋳造し、所望の成品幅の造り込みを熱間圧延工程でス
ラブの幅大圧下により行う技術が、既に特公昭５９−４
２５６１号、公報や、特公平１−１２５６１号公報等に
よって提案されている。上記特公昭５９−４２５８１号
公報で提案されている方法は、連続鋳造して得た広幅の
スラブを、熱間圧延工程で大径の竪ロールを使用して歩
留り良く幅殺しを行う方法であり、一方、上記特公平１
−１２５６１号公報で提案されている方法は、中低炭素
鋼の割れ、疵の発生を防止しつつ熱間幅大圧下を行うた
め、最Ｊｆ！ｉ索材成分、鋳片冷却速度及び保温速度と
時間を調整する方法である。

（発明が解決しようとする課題） 連続鋳造スラブの熱間幅大圧下が、連続鋳造工程の単位
時間当りの生産量（ｔｏｎ／ｈｒ）で代表される生産性
の向上に極めてａ効である。そこで、本発明者等は、Ｓ
ｌを含有（例えば、２．５〜４．０％）する一方向性電
磁鋼スラブに対して、上記の熱間幅大圧下圧延技術を適
用して、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造
における生産性の向上を図ることを検討した。

一方向性電磁鋼板は、その製造法の一つの特徴として、
スラブを、例えば１３００°Ｃ以上という高温で、長時
間加熱した後熱間圧延を行っている。ところが熱間圧延
により得られた熱延板の耳部に耳割れと言われる欠陥が
発生し、歩留りの低下や酸洗、冷間圧延時の稼働率の低
下を招いている。

又、近年、一方向性電磁鋼板は、特に低鉄損化のために
Ｓｉ量およびＣ量の増加に加えて、Ｃｕ５ｎ、Ｓｂ等の
添加が行われるようになってきた。

しかし、この５ｉｆｆｉおよびＣＩＴＥの増加により熱
延板の耳割れが多発する傾向が現れている。それに加え
て、連続鋳造一方向性電磁鋼スラブを幅大圧下圧延、即
ち、スラブ端部への強加工を主体とした圧延の実施は熱
延板の耳割れを助長するものである。従って、この熱延
板の耳割れの助長を伴わないでスラブを幅大圧下圧延で
きることが、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの
製造における生産性の向上を図る上で極めて重要である
。

それゆえ本発明は、一方向性電磁鋼熱延板の耳割れの助
長を伴わないばかりてなく、それを更に改浮できる一方
向性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連
続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生
産性の向上を図ることを主目的とするものである。

本発明の他の１」的は、一方向性電磁鋼スラブの幅大圧
下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定して効率
良く行うと共に熱延板の耳割れを防１１：することにあ
る。

本発明の史に別の目的は、一方向性電磁鋼スラブの熱間
圧延に際して、特に熱延板の先端部に発生する耳割れの
発生を防止し、全長にわたって耳割れが極めて少ない一
方向性電磁鋼板を得ることにある。

（課題を解決するための手段） 本発明の構成はつぎの通りである。すなわち、連続鋳造
により製造した一方向性電磁鋼スラブを加熱後、要求さ
れる熱間圧延後のホットコイル幅に合わせて幅大圧下を
行い、しかるのち熱間圧延を行うことにより連続鋳造工
程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向性電磁鋼スラ
ブの熱間圧延方法において、熱間圧延工程に以下の段階
を含むことを特徴とする。

［１コ一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
０〜１２５０°Ｃの温度範囲に加熱すること、［２］上
記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以上の幅大
圧下圧延を行うこと、 ［３コ幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
ラブのドツグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
と、 ［４コ　　ドツグボーンが消去された平滑な一方向性電
磁鋼スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５
０℃の温度範囲に加熱すること、［５コ上記高温加熱後
の一方向性電磁鋼スラブを粗圧延及び仕上圧延すること
、 これによって耳割れの少ない熱延板が得られる。

この熱延板は、さらに各種の焼鈍も、冷間圧延など通常
実施される方法で処理されて製品となる。

本発明は、さらに上記した［４コのステップに続すで次
の処理工程を熱間圧延工程に含むことも特徴の一つであ
る。すなわち、 ［６コ上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを１００
１以下の厚みに粗圧延すること、［７］粗圧延された一
方向性電磁鋼スラブの、少くとも長手方向の先端部の幅
方向両端部を、仕上圧延を行う前に電気加熱炉で９００
°Ｃ以上からスラブのセンター部’ｔＨ度以下に加熱す
ること、［８コ上記幅に亘って９００°Ｃ以上に保持さ
れた一方向性電磁鋼スラブを仕上圧延すること、これに
よって、熱延板先端部の耳割れ発生をはゾ完全に防ぐこ
とができる。

また、本発明におけるドツグボーンの水平ロールによる
圧延は、ドツグボーンが消去され、なお且つスラブの厚
みか減少するように行うことか好ましく、これも本発明
の特徴点の一つである。

以下、本発明の内容を詳細に説明する。

先ず、本発明者等は、連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの
加熱温度と、幅大圧下圧延、粗圧延および仕上げ圧延を
行った後の熱延板の耳割れとの関係を種々調査検討した
結果、第１図に示す結果を得た。

第１図から明らかな如く、スラブの加熱温度（加熱炉よ
りスラブ抽出温度）が１２５０℃を越えると、熱延板の
耳割れ深さが大きくなることがわかる。これは、スラブ
の加熱温度が高温になると粒成長が大きくなり、粒界か
ら割れやすくなるためである。一方、スラブの加熱温度
が９００°Ｃより低くなると、圧延抵抗か増大して幅大
圧下圧延か困難になる。

上記のような理由で、本発明においては連続鋳造一方向
性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延前の加熱温度を９００〜
１２５０℃に限定したものである。

なお、第１図の実験は、スラブの成分組成が、Ｃ：　　
０．０７％、　Ｓ　ｉ：３．２５％、　Ｍｎ：０．０７
％、　Ｐ　　：　　０．０１％、Ｓ　：０．０２４％、
Ａｇ：０．０２４％、Ｎ　：　０．００９０％、Ｃｕ：
ｏ、０５％、Ｓｎ＋０．１０９６を含有し、残部実質的
にＦｃよりなり、２５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅サイズ
のスラブをスタートに、幅大圧下１００ｍｍを行い、熱
延してホットコイル板厚２．５關にした結果である。

本発明では、上記連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの幅大
圧下圧延前の加熱（以下第１加熱という）を、ガス燃焼
型加熱炉で行うものである。これは、第１加熱では低温
加熱のために溶融ノロの発生が少ないこと、ガス燃焼型
加熱炉は既設の熱延工場に設置されていて既に連続鋳造
一方向性電磁鋼スラブの加熱に広く使用されていること
、他の加熱方式に比較して経済的に加熱が行えること、
等の理由によるものである。

かくして、９００〜１２５０℃の温度範囲に第１加熱し
た連続鋳造一方向外電ＦａｆＩ４スラブを、直ちに圧延
ラインに搬送して、幅大圧下圧延（１バス以上）を行う
。本発明の主目的は、既に述べた如く、連続鋳造工程で
の生産性の向上である。そのため連続鋳造工程で製造す
る一方向性電磁鋼スラブの鋳造サイズは、鋳造安定性か
ら制約される最大幅（勿論厚みも厚い方が望ましい）の
一定のものとし、これを上記幅大圧下圧延によって要求
される熱間圧延後のホットコイル幅に幅殺しを行うもの
である。

一方向性電磁鋼スラブを、従来法のように１３００℃以
上で加熱を行い、幅圧下圧延した場合に、この幅圧下の
幅殺し量と、熱延板の耳割れ深さの関係は、［１０ｍｍ
以下の幅圧下圧延では熱延板の耳割れ深さはさほど大き
くない。しかし、幅殺し量が６０市を越えると熱延板の
耳割れ深さが大きくなる。

従って、本発明では、幅殺し量を従来の加熱温度では、
熱延板の耳割れ深さか大きく発生する６０ｎ＋＋ｎ以上
を対象とするものである。これによって大幅な幅殺しが
可能となり、一定広幅の連続鋳造一方向性電磁鋼スラブ
から、所望幅の熱延板が得られるものである。

尚、本発明において使用する幅大圧下圧延装置としては
、何ら限定されるものではないが、前述の先行技術であ
る特公昭５９−４２５６１号公報で提案されている大径
の竪ロールを使用することが望ましい。

かくして、所望板幅の熱延板を得るためスラブ幅に幅大
圧下圧延された一方向性電磁鋼スラブの上下面には、第
２図に示す如き所謂ドックボーンが形成されるものであ
る。このドックボーンが形成された一方向性電磁鋼スラ
ブは、第２加熱において著しく問題となるものである。

即ち、本発明においては、第２加熱として、記する理由
により、誘導加熱炉をはじめとする電気式加熱炉を使用
する。しかし、この電気式加熱炉内に装入して加熱する
一方向性電磁鋼スラブにドックボーンが形成されている
と、スラブの電気式加熱炉への装入及び炉内での安定し
た直立姿勢の維持が困難で、炉壁を損傷し易いこと、加
熱に際して偏熱が生じて均一加熱ができないこと、等の
問題を有するものである。

本発明では、上記の如き問題を解決するために電気式加
熱炉でスラブを第２加熱する前に、一方向性電磁鋼スラ
ブの上下面に形成されたドックボーンを、水平ロールに
よる圧延により消去するものである。

この第２加熱時の加熱は、スラブに含有されているＭｎ
Ｓ、ＡｐＮ等の固溶を図り、最終成品に優れた磁気特性
を付与するために必要で、その温度を１３００〜１４５
０℃に限定するものである。第３図は、Ｍｎ＋０．０５
％、Ｓ　：　０．０２％を含有する索祠のＭｎＳのα、
γ相の加熱温度に対しての固溶曲線を示したものである
。この図より明らかなように充分にＭｎＳを固溶させる
ためには１３００℃以上か必要である。

この場合、１３００℃より低いとＭｎＳの固溶が充分に
行われないので優れた磁気特性が１５ンられない。

一方、１４５０℃より高’／Ｈの加熱は、スラブの溶融
温度に近づき、溶断の問題が発生する。

上記水平ロールによるドツグボーンの消去圧延時ニ、ド
ツグボーンの消去のみに止まらずに、スラブそのものの
厚みを所定量減少させることは、電気式加熱炉での加熱
に際して更に有利である。

即ち、一方向性電磁鋼スラブの厚みが、ある能力に設計
された電気式加熱炉で効率良く加熱できる厚みよりも厚
い場合には、上記の如くド・ソゲボーンの消去に加えて
、スラブそのものの厚みを電気式加熱炉で効率良く加熱
できる厚みまで減少することにより、一方向性電磁鋼ス
ラブを電気式加熱炉で効率良く、且つ均一に加熱するこ
とができるものである。

尚、特開昭６２−１３０２１７号公報には、ガス燃焼型
加熱炉でスラブ中心温度を９００〜１２５０℃に加熱し
た後、粗圧延で１０〜５０％の熱間変形を加え、その後
誘導加熱炉で１３５０〜１４２０℃に加熱する方法が開
示されている。

しかし、本発明は、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼ス
ラブの製造における生産性の向上を図ることを目的とし
て、一方向性電磁鋼スラブに対して低温で第１加熱を行
った後幅大圧下圧延を行い、その際、不可避的に形成さ
れるドックボーンを水平ロールで消去した後高温で第２
加熱を行うことを基本的特徴の一つとしているもので、
この点についての技術開示は上記公報には何ら示されて
おらず、従って、本発明と上記先行技術とは無関係であ
る。

かくして第２加熱を行った後は、常法に従って粗圧延及
び仕上げ圧延を行い、コイル状に巻き取って一方向性電
磁鋼のホットコイルを製造する。

以上に説明した本発明の工程においては、スラブの処理
条件、特に熱間圧延（クレーム１のステップ［５］）の
条件によっては、熱延板の耳割れを完全に防ぐことがで
きないことがわかった。

すなわち、第２加熱を行った後、続く粗圧延工程で１パ
ス以上の水平圧下によりスラブを１００ｍｍ以下の厚さ
に圧延し、次工程の仕上げ圧延工程において所望の熱延
板板厚に圧延した場合、特に１００＋ｏ＋ｇ以下の薄ス
ラブの長手方向先端部は、この佳上げ圧延工程でロール
との接触による抜熱及びロール冷却水による水冷によっ
て過冷却となり、第４図に示す通り、薄スラブの幅方向
端部の温度が９００℃以下になると熱延板の耳割れが大
きくなることがわかる。これは、第５図（鉄鋼便覧・基
礎編２１３〜２１Ｇ頁のデータより）に示す通り、９０
０℃以下において、本発明が対象とする一方向性電磁鋼
のような高Ｓｉ材は純鉄に比べ熱伝導率が小さくなるこ
とか知られており、粗圧延を終了し仕上げ圧延ロールに
噛み込まれた一方向性電磁鋼薄スラブの幅方向端部が９
００℃以下に過冷却されると極端に熱間変形抵抗が低下
し、続く仕上げ圧延中に耳割れになるものと考えられる
。

上記のような理由で、本発明においては仕上げ圧延を行
う前の厚さ１００ｍＩｎ以下の薄スラブの少なくとも長
手方向先端部の幅方向両端部を、誘導加熱等の電気式端
部加熱装置により９００℃以上からスラブセンター温度
以下に加熱するものである。

この場合、薄スラブの幅方向両端部の加熱温度をセンタ
ー部温度以下としたのは、幅方向センター部温度以上に
幅方向端部の温度が高７Ｒ化した場合にはＭｎＳの析出
不足による磁性不良か発現するためである。

ここで長平方向の先端部とは、限定的ではないが、スラ
ブの先端から約１０ｍ　（全長の約１１５の長さ）であ
る。

上記幅方向両端部の加熱は同部分の温度が９００℃以下
に低下した、特に長平方向の先端部のみで充分であるか
、全長にわたって幅方向の両端部を加熱してもかまわな
い。

その後、常法に従って仕上げ圧延を行い、コイル状に巻
き取って全長にわたって耳割れの少ない歩留の良い一方
向性電磁鋼のホットコイルを製造するものである。

尚、上記において仕上げ圧延前のスラブ厚を１００ｍｍ
以下としたのは、仕上げ圧延の能力の観点からである。

本発明は、上記したプロセスによって耳割れのない、或
は発生しても極めて少ないホットコイルを製造すること
ができる。そしてこのホットコイルは以後通常の一方向
性電磁鋼板の製造法によって、最終製品とすることかで
きる。

一方向性電磁鋼スラブの成分組成は、本発明においては
何ら限定するものてないが、下記の範囲か望ましい。Ｃ
は０．０２５〜０．０８５％の範囲か望ましい。これは
０．０２５％未満では二次再結晶が不安定となるためで
あり、０．０８５％を越えると脱炭焼ｊ１ｔｉでの所要
時間か長くなり経済的に不利となるためである。Ｓｉは
２．５％〜４．５％の範囲が望ましい。これは２，５％
未満では良好な鉄損が得られないためであり、４５％を
越えると冷延性が著しく劣化するためである。Ｍｎ　、
　　Ｓ、　５ｏｉ７．ＡＩｌ。

Ｎ　　Ｃｕ　　５口はインヒビター形成元素として必要
に応じて２種以上添加するもので、それぞれ０、Ｏ１〜
０，１０％、０、Ｏ１〜０．０４％、０．０００５〜０
．０８５％、０．００２〜Ｏ，Ｏｌ、０％、０．０１〜
０　、５０９６．０８０５〜０．５０％が望ましい。そ
の他Ｓｂ、Ｂｉ　、Ｖ、Ｎｉ　、Ｃｒ。

Ｂ等を必要に応じて添加する。

以下、実施例を詳細に説明する。

（実施例１） スラブの成分組成か、Ｃ：　０．０８％、Ｓ　ｉ：３．
２５％、Ｍｎ：０．０７％、Ｐ　：　０．０１％、Ｓ　
：０．０２８％、Ａｇ　：０．０２７％、Ｎ　：　０．
００９０％、Ｃｕ：０．０５％、Ｓ　ｎ：０．０５％を
含有し、残部実質的Ｆｅよりなる鋼であり、サイズが２
５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅のスラブを用意した。

このスラブにガス加熱温度を１０００°Ｃ，１２００°
Ｃ１１４００℃の３水準と、幅殺しく圧下）回をＯｍｎ
＋。

１００　ｍｍ　、　４００　ｍｍの３水準にした幅圧下
圧延をした後、水平圧下（ドックボーンを殺す（フラッ
トにする）程度、あるいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００
ｍｍまで減圧）を行い、その後、電気式加熱炉に挿入し
１４００℃まで加熱した。

次にこのスラブ（厚さ２５０あるいは２００ｍｍ）をホ
ットコイル板厚２．５ｍｍまで熱間圧延した。

その後、一方向性電磁鋼板を公知の方法て、酸洗、予備
冷延、熱延板焼鈍を行い、その後０．２２０ＩＨまて冷
間圧延し、得られた冷延阪を公知の方法で脱炭焼鈍し焼
付分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い張力コーティン
グを帷して高磁束密度方向性電磁鋼板を製造した。

この製造工程におけるホットコイル耳側れの最悪値、成
品の特性及び電気式加熱炉の電力原ｉ１位を第１表に表
す。

７／ ／ ／ ／ 第１表の結果から、 ■は、連続鋳造の生産性か劣る。

■は、耳割れが劣る。

■は、連続鋳造の生産性が劣る。

■〜■は、連続鋳造の生産性及び耳割れとも良好（その
中でも■、■は、やや磁性良且つ電力原単位も良好）。

■〜■も■〜■と同様である。但し、ガス加熱温度が１
０００℃と低いため電気式加熱炉での加熱式か大きくな
るので電力原単位の点において、■〜■では不利である
。

（実施例２） 実施例１と成分、サイズ共同−のスラブを、ガス加熱温
度を１０００℃、　１２００℃の２水準とし、幅殺しく
圧下）二を４００ｍｍにしだ幅圧下圧延をした後、水平
圧下（ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、あ
るいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００ｍｍまで減厚）を行
い、その後電気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱し
た後、約８５％、約８０９６の水平圧下を行ってスラブ
厚を４０ｎｎｍとし、スラブ端部の温度を電気式端部加
熱装置で９９０℃、　１０２０℃の３水僧に加熱してホ
ットコイル板厚２．５ｍｍまで圧延した。

なお、この場合のスラブのセンター部の温度は１３００
℃である。

その後、実施例１と同様の処理を行い、晶磁束密度方向
性電磁鋼阪を製造した。この製造工程におけるホットコ
イル耳側れの最悪値、整品の特性及び電気式加熱炉の電
力原（１１位を第２表に表す。

第２表の結果から■〜［相］は、連続鋳造の生産性良好
であり、Ｒつ極めて耳割れが極めて良好である（その中
でも［有］、■は、やや磁性良且つ電力原ｆｌｊ位も良
好）。但し■〜［相］はガス加熱温度が１０００℃と低
いため電気式加熱炉での加熱式が大きくなるので電力原
単位の点においては不利である。

（実施例３） 成分組成が、Ｃ：０．０４４％、Ｓ　ｉ　：　３．０％
、Ｍｎ：０．０６％、Ｐ　：　０．０１％、Ｓ　：０．
０２０％、Ａρ：　０．００２０、Ｎ　：　０．００４
０％、Ｃｕ：０．１７％、を含有し、残部実質的Ｆｅよ
りなる鋼であり、サイズ２５０　ｎｏ＋＋厚Ｘ　１２０
０市幅のスラブをガス加熱温度か１２００℃で幅殺しく
圧下）量を０　＋＋＋ｍ、　１００ｍ＋＋＋、　４００
ｍｍの３水準にしだ幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドックボーンを殺す程度、或はスラブ厚２５０ｍｍを２
００　ｍｍまで減厚）を行い、その後、電気式加熱炉に
挿入して、１４００°Ｃまで加熱し、次にスラブ（厚さ
２５０あるいは２００ｍｍ）をホットコイル板厚２．５
ｍｍまで圧延した。その後、一方向性電磁鋼数を公知の
方法て、酸洗、予備冷延を行い、その後公知の方法て中
間焼鈍し、次に０．３０ｍｍまて冷間圧延しその後脱炭
焼鈍を行い焼付分離剤を塗布した後最終焼鈍を行い張力
コーティングを宿して一方向性電磁鋼板を製造した。こ
の製造工程におけるホ・ソトコイル耳側れの最悪値、成
品の特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第３表に表す
。

／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ ／ 第３表の結果から、本発明範囲にあるものは、耳割れの
発生も比較材に比較して少く、また磁性も良好であるこ
とがわかる。特に水平圧下量を２００　ｍｍまで行った
■、０は電力原単位、磁性ともに良好である。

（実施例４） 実施例３と同じ成分組成及びサイズからなるスラブを、
ガス加熱温度が１２００℃であり、幅殺しく圧Ｆ）量を
４００ｍｍ＋にした幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、或はスラ
ブ厚２５０市を２００ｍｍまで減厚）を行い、その後電
気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱した後、約８５
％、約８０％の水平圧下を行い、スラブ端部の温度を、
電気式端部加熱装置で９５０℃にしてホットコイル板厚
２．５ｍｍまで圧延した。この場合のスラブのセンター
の温度はｌ０１０°Ｃであった。その後、実施例３と同
様の方法で処理して一方向性電磁鋼板を製造した。この
製造工程におけるホットコイル耳側れの最悪値、成品の
特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第４表に表す。

９− 第４表の結果から本発明例は極めて耳割れ発生量か少く
また磁性も良好である。

（発明の効果） 以上のように本発明によれば、一方向性電磁鋼熱延板の
耳割れを著しく減少することかできると共に一方向性７
ＴＬ磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連続
鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生産
性の向上を図ることができ且つ一方向性電磁鋼スラブの
幅大圧下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定し
て効率良く行うことができるものであり工業的効果は大
きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、加熱炉スラブ抽出温度と耳割れの最悪値深さ
の関係図。第２図は、幅圧下圧延によるドツグボーン形
成説明図。第３図は、誘導加熱温度とＭｎ５（α、γ）
目）の固溶曲線の関係図、第４図は、スラブ先端部幅方
向両端部の温度と耳割れの最悪値深さの関係、第５図は
、各成分系材料の温度と熱伝導率の関係図を示す。 第１図 ／２００　　　　　　　　／ぷり ｍ兜３ア久うフ判賄且度（″Ｃ〕 スラフ゛ 第 図 （Ｘフッ元々づＰ） θθり ００ ／θθ０　　　／１００　　　／２００　１３００誘導
加た温度（°Ｃ） ／４θ０ 第 図 温度 （°Ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブを加
   熱後、要求される熱間圧延後のホットコイル幅に合わせ
   て幅大圧下を行い、しかるのち熱間圧延を行うことによ
   り連続鋳造工程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向
   性電磁鋼スラブの熱間圧延方法において、次の工程より
   なることを特徴とする。 ［１］一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
   ０〜１２５０℃の温度範囲に加熱すること、 ［２］上記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以
   上の幅大圧下圧延を行うこと、 ［３］幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
   ラブのドッグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
   と、 ［４］ドッグボーンが消去された平滑な一方向性電磁鋼
   スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５０℃
   の温度範囲に加熱すること、 ［５］上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを粗圧延
   及び仕上圧延すること、 ２、連続鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブを加
   熱後、要求される熱間圧延後のホットコイル幅に合わせ
   て幅大圧下を行い、しかるのち熱間圧延を行うことによ
   り連続鋳造工程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向
   性電磁鋼スラブの熱間圧延方法において、次の工程より
   なることを特徴とする。 ［１］一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
   ０〜１２５０℃の温度範囲に加熱すること、 ［２］上記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以
   上の幅大圧下圧延を行うこと、 ［３］幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
   ラブのドッグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
   と、 ［４］ドッグボーンが消去された平滑な一方向性電磁鋼
   スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５０℃
   の温度範囲に加熱すること、 ［５］上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを１００
   ｍｍ以下の厚みに粗圧延すること、 ［６］粗圧延された一方向性電磁鋼スラブの、少くとも
   長手方向の先端部の幅方向両端部を、仕上圧延を行う前
   に電気加熱炉で９００℃以上からスラブのセンター部温
   度以下に加熱すること、 ［７］上記幅に亘って９００℃以上に保持された一方向
   性電磁鋼スラブを仕上圧延すること、 ３、水平ロール圧延を、ドッグボーンが消去されなお且
   つスラブの厚みが減少するよう行う、請求項１又は２の
   連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法。