JPS6171107A - 高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法 - Google Patents
高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法Info
- Publication number
- JPS6171107A JPS6171107A JP19339184A JP19339184A JPS6171107A JP S6171107 A JPS6171107 A JP S6171107A JP 19339184 A JP19339184 A JP 19339184A JP 19339184 A JP19339184 A JP 19339184A JP S6171107 A JPS6171107 A JP S6171107A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- hot
- electromagnetic steel
- temperature
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、低鉄損電磁鋼板を製造するために必要な高珪
素を有する電磁鋼熱延板の耳割れを防止する方法に関す
るものである。
素を有する電磁鋼熱延板の耳割れを防止する方法に関す
るものである。
（従来の技術と発明が解決しようとする問題点）例えば
一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機の鉄心材料等と
して使用されており、省エネルギー化が要求されている
昨今、鉄損の低いものが市場から要求されている。低鉄
損を得るためには。
一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機の鉄心材料等と
して使用されており、省エネルギー化が要求されている
昨今、鉄損の低いものが市場から要求されている。低鉄
損を得るためには。
〔Ｓｉ〕を極力高め、素材の固有抵抗を上げて渦電流損
を下げる方法と、製品板厚を薄くすることで渦電流損を
下げる方法が一般的である。ところが〔Ｓｉ〕を３．０
％以上、特に３．１％以上に高めると。
を下げる方法と、製品板厚を薄くすることで渦電流損を
下げる方法が一般的である。ところが〔Ｓｉ〕を３．０
％以上、特に３．１％以上に高めると。
熱間圧延処理後の熱延鋼帯に第１図に示すようなワレ深
さが２０＋ｎｓ以上の大きな耳割れ１（以下Ｖワレとい
う）が多発し、大幅な歩留低下及び酸洗。
さが２０＋ｎｓ以上の大きな耳割れ１（以下Ｖワレとい
う）が多発し、大幅な歩留低下及び酸洗。
冷間圧延時の稼動率の低下等の問題が顕著となってくる
。
。
従来、熱延鋼帯の耳荒れ（第１図に符号２で示す２０ｍ
ｍ以下のもの）は、熱間圧延後のホットコイルにみられ
ることから、その原因は加熱炉及び熱間圧延操業条件に
あるものと考えられていた。
ｍ以下のもの）は、熱間圧延後のホットコイルにみられ
ることから、その原因は加熱炉及び熱間圧延操業条件に
あるものと考えられていた。
特に一方向性電磁鋼の磁気特性を発生させるためには１
２５０℃以上という高温加熱が必要であり。
２５０℃以上という高温加熱が必要であり。
この場合鋳片加熱温度が高い程、熱延鋼帯の耳荒れは増
加する傾向にあった。
加する傾向にあった。
そこでこれまでに特公昭５７−４６９０号公報で提案さ
れている様に、粗圧延のバススケソユ−ルをコントロー
ルする方法、バー加熱方法など主に熱間圧延段階での操
業条件の改善による熱延鋼帯の耳荒れの改善方法が提案
されているが、これらの方法では第１図に示した耳荒れ
２は防止できても特に高珪素連鋳電磁鋼スラブよシ製造
した熱延鋼帯にみられるＶワレについては、これまで提
案されている熱間圧延段階での操業条件の改畳だけでは
十分でないことが判った。
れている様に、粗圧延のバススケソユ−ルをコントロー
ルする方法、バー加熱方法など主に熱間圧延段階での操
業条件の改善による熱延鋼帯の耳荒れの改善方法が提案
されているが、これらの方法では第１図に示した耳荒れ
２は防止できても特に高珪素連鋳電磁鋼スラブよシ製造
した熱延鋼帯にみられるＶワレについては、これまで提
案されている熱間圧延段階での操業条件の改畳だけでは
十分でないことが判った。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、諸調査の結果、連続鋳造機設備の機端で
の、鋳片端辺中心部の表面温度とＶワレに強い相関があ
ることをみいだしＶワレを有効に防止できる本発明を完
成したものである。
の、鋳片端辺中心部の表面温度とＶワレに強い相関があ
ることをみいだしＶワレを有効に防止できる本発明を完
成したものである。
以下に本発明の詳細な説明する。
（Ｓｔ）が高い程熱伝導率は低下し３％［Ｓｉ’：ｌ鋼
では、０％□ｓＢ鋼の熱伝導率の約６０チまで低下する
ことが知られている。すなわち高〔Ｓｉ〕材程連続鋳造
機設備の機内で冷却される鋳片端辺の表面層と鋳片中心
部との温度勾配が急となるわけであり、連続鋳造機設備
の機内及び機外の鋳片中心部の温度が高い状態では表面
層に引張り力が働くことになる。この張力が素材の降伏
点を越えると微小クラックとなシ、ひどいものは、シｊ
片段階で目視できるワレまで開孔する。特に鋳片端辺は
、鋳片長辺側の余剰冷却水の流れ込みと上、下、及び端
面の３而冷却によって過冷されやすい部分でもあり、連
続鋳造機設備の機内及び機外で熱応力の最も集中しやす
い個所でめることから考えると、極端に鋳片端部が過冷
されると端部表面層に熱応力による微小クラックが発生
し、そこが続く熱延加熱炉内又は、圧延時にＶワレの起
点となシ、結果的に熱延鋼帯耳部の■ワレとなる。
では、０％□ｓＢ鋼の熱伝導率の約６０チまで低下する
ことが知られている。すなわち高〔Ｓｉ〕材程連続鋳造
機設備の機内で冷却される鋳片端辺の表面層と鋳片中心
部との温度勾配が急となるわけであり、連続鋳造機設備
の機内及び機外の鋳片中心部の温度が高い状態では表面
層に引張り力が働くことになる。この張力が素材の降伏
点を越えると微小クラックとなシ、ひどいものは、シｊ
片段階で目視できるワレまで開孔する。特に鋳片端辺は
、鋳片長辺側の余剰冷却水の流れ込みと上、下、及び端
面の３而冷却によって過冷されやすい部分でもあり、連
続鋳造機設備の機内及び機外で熱応力の最も集中しやす
い個所でめることから考えると、極端に鋳片端部が過冷
されると端部表面層に熱応力による微小クラックが発生
し、そこが続く熱延加熱炉内又は、圧延時にＶワレの起
点となシ、結果的に熱延鋼帯耳部の■ワレとなる。
本発明はかかる知見圧もとづいて構成されたものでその
要旨は［Ｓｉ］３．０〜４．５％を含有する電磁鋼鋳片
を連続鋳造により製造するに当り、連続鋳造機設備機端
での鋳片端辺中心部の表面温度を６００℃以上、１２０
０℃以下に保ち、且つこの鋳片を常温にすることなくす
みやかに加熱炉へ装入し、熱間圧延することを特徴とす
る高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法である。
要旨は［Ｓｉ］３．０〜４．５％を含有する電磁鋼鋳片
を連続鋳造により製造するに当り、連続鋳造機設備機端
での鋳片端辺中心部の表面温度を６００℃以上、１２０
０℃以下に保ち、且つこの鋳片を常温にすることなくす
みやかに加熱炉へ装入し、熱間圧延することを特徴とす
る高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法である。
本発明の構成要件の限定理由を以下に説明する。
まず、スラブの成分組成についてであるが、（Ｓｔ）含
有量は３．０−以上、４．５％以下とする。これは１本
発明が高級電磁鋼板を対象としているからで＝ｌ）、［
：Ｓｉ〕量が３．０％未満では、所望の磁気特性が得ら
れない。しかして、３．０ ％以上、特に３．１０％以
上で本発明が問題としているＶワレ発生の確率が増加す
るので（Ｓｔ）３．０％以上の高珪素電磁鋼が対象とな
る。一方〔Ｓｉ〕の上限値については、あまり多量にな
ると冷間破断の原因となるので、４．５チ以下とする。
有量は３．０−以上、４．５％以下とする。これは１本
発明が高級電磁鋼板を対象としているからで＝ｌ）、［
：Ｓｉ〕量が３．０％未満では、所望の磁気特性が得ら
れない。しかして、３．０ ％以上、特に３．１０％以
上で本発明が問題としているＶワレ発生の確率が増加す
るので（Ｓｔ）３．０％以上の高珪素電磁鋼が対象とな
る。一方〔Ｓｉ〕の上限値については、あまり多量にな
ると冷間破断の原因となるので、４．５チ以下とする。
次に、この発明での鋳片処理条件の限定理由を以下に述
べる。
べる。
第２図に連続鋳造機設備機端の鋳片端辺中心部の表面温
度と熱延鋼帯Ｖワレ発生率との関係を示す。第２図にみ
られるとおり、鋳片端辺中心部の表面温度を６００℃以
上、好ましくは７００℃以上に確保することによって熱
延鋼帯での２０ｍ以上のＶワレ発生率を１０１以下に抑
えることが可能であり、この効果は、特に（：Ｓｉ）の
高い材料に対して大きいこと”がわかる。尚、この場合
のスラブ厚みは２５０ ｔｒｙ 、スラブ加熱温度１３
５０℃、熱延板の板厚は２．３鱈である。
度と熱延鋼帯Ｖワレ発生率との関係を示す。第２図にみ
られるとおり、鋳片端辺中心部の表面温度を６００℃以
上、好ましくは７００℃以上に確保することによって熱
延鋼帯での２０ｍ以上のＶワレ発生率を１０１以下に抑
えることが可能であり、この効果は、特に（：Ｓｉ）の
高い材料に対して大きいこと”がわかる。尚、この場合
のスラブ厚みは２５０ ｔｒｙ 、スラブ加熱温度１３
５０℃、熱延板の板厚は２．３鱈である。
鋳片の表面温度を６００℃以上確保するためには１機内
ゾーン毎に注水量を鋳片幅方向で調整すること、鋳片端
部を水切り板によって暖冷、又は無注水とすること、鋳
造速度を高めること及び気水冷却を採用すること等を単
独又は併用で実施することにより可能である。
ゾーン毎に注水量を鋳片幅方向で調整すること、鋳片端
部を水切り板によって暖冷、又は無注水とすること、鋳
造速度を高めること及び気水冷却を採用すること等を単
独又は併用で実施することにより可能である。
一方上限の１２００℃であるが、機端で鋳片端辺中心部
の表面温度が１２００℃を越える様な高温出片を行なえ
ば、十分なシェル厚が得られず。
の表面温度が１２００℃を越える様な高温出片を行なえ
ば、十分なシェル厚が得られず。
多くの未凝固部分を残したまま、連続鋳造機設備を出て
いくことになり、溶鋼静圧によるバルジング及び鋳片内
部品質の非常に悪い鋳片しか得られない。又、ひどい場
合は、シェルの破断によって溶鋼突出事故が発生し、非
常に危険であるため、上限を１２００℃とした。
いくことになり、溶鋼静圧によるバルジング及び鋳片内
部品質の非常に悪い鋳片しか得られない。又、ひどい場
合は、シェルの破断によって溶鋼突出事故が発生し、非
常に危険であるため、上限を１２００℃とした。
連続鋳造における＊ｊ片の冷却にさいして冷却水速へい
板を用いて鋳片の不均一冷却を防止することは既に特公
昭５２−４０６１３号公報によって公知であるが、高珪
素を含有する電磁鋼熱延板のＶワレを防止するという本
発明の目的並びに内容については何ら示唆するところが
なく１本−発明とは無関係である。
板を用いて鋳片の不均一冷却を防止することは既に特公
昭５２−４０６１３号公報によって公知であるが、高珪
素を含有する電磁鋼熱延板のＶワレを防止するという本
発明の目的並びに内容については何ら示唆するところが
なく１本−発明とは無関係である。
上記の如くして連続鋳造機設備で温度コントロールされ
た高珪素含有電磁鋼連鋳スラブは、次いで１２５０℃以
上の温度に加熱されるが、このさい連鋳スラブの温度を
一旦常温まで冷却してしまうとスラブの冷却割れを起こ
す可能性が強いので、約２００℃以上の温片又は熱片装
入を行なう。
た高珪素含有電磁鋼連鋳スラブは、次いで１２５０℃以
上の温度に加熱されるが、このさい連鋳スラブの温度を
一旦常温まで冷却してしまうとスラブの冷却割れを起こ
す可能性が強いので、約２００℃以上の温片又は熱片装
入を行なう。
（実施例）
ＣＣＩ：０．０５０〜０．０８０％、 （Ｍｎ） ：
０．０９ ％ 。
０．０９ ％ 。
［８］ ： ０．０２６チ、 （ＡＬ〕： ０．０２７
チ、 ［Ｎ） ： ｏ、ｏｏｓ係で残余がＦｅからなる
溶鋼の［Ｓｉ’：ｌ含有量を下表に示す様に３．００％
、３．２５チ、 ３．５０％の３水準に溶製した。
チ、 ［Ｎ） ： ｏ、ｏｏｓ係で残余がＦｅからなる
溶鋼の［Ｓｉ’：ｌ含有量を下表に示す様に３．００％
、３．２５チ、 ３．５０％の３水準に溶製した。
これらの溶鋼を連続鋳造機設備により鋳片とするにあた
り、連続鋳造機設備ゾーン毎に、注水量を鋳片幅方向で
調整することにより、下表に示す様な鋳片端辺中心部の
表面温度を得だ。かくして得られた鋳片を２００℃（表
面温度）で加熱炉に装入し１３５０℃に加熱し、その後
粗圧延の最終パスの圧下を１０％で行ない、次いで仕上
後面温度１０００℃以上で熱間圧延し、板厚Ｚ３ｍｍの
熱延鋼帯を得た。この結果を下表に示す。
り、連続鋳造機設備ゾーン毎に、注水量を鋳片幅方向で
調整することにより、下表に示す様な鋳片端辺中心部の
表面温度を得だ。かくして得られた鋳片を２００℃（表
面温度）で加熱炉に装入し１３５０℃に加熱し、その後
粗圧延の最終パスの圧下を１０％で行ない、次いで仕上
後面温度１０００℃以上で熱間圧延し、板厚Ｚ３ｍｍの
熱延鋼帯を得た。この結果を下表に示す。
上表からも判る様に、連続鋳造機設備の機端での鋳片端
辺中心部の表面温度を６００℃以上に保つことにより、
熱延板のＶワレを１０コイル中１コイル以下（１０％以
下）に抑えることができた。
辺中心部の表面温度を６００℃以上に保つことにより、
熱延板のＶワレを１０コイル中１コイル以下（１０％以
下）に抑えることができた。
又、特公昭５７−４６９０号公報の提案に従って粗圧延
最終パスの圧下率を１０％とすることによ）、割れ深さ
が２０−以下の耳荒れの発生も有効に防止できた。
最終パスの圧下率を１０％とすることによ）、割れ深さ
が２０−以下の耳荒れの発生も有効に防止できた。
（発明の効果）
以上詳述した如く、本発明によれば高珪素含有電磁鋼熱
延板の耳割れを効果的に防止できるものであり、高級電
磁鋼板の製造に大きく寄与するものである。
延板の耳割れを効果的に防止できるものであり、高級電
磁鋼板の製造に大きく寄与するものである。
第１図は熱延鋼帯での耳割れ（Ｖワレ）及び耳荒れ状況
の一例の説明図、第２図は鋳片端辺中心部の表面温度と
■ワレ発生率との関係を示す図表（図中※印：Ｖワレ発
生率＝Ｖワレ深さ２０１１１１１１以上発生コイル／全
コイル）である。 第１図 第２図
の一例の説明図、第２図は鋳片端辺中心部の表面温度と
■ワレ発生率との関係を示す図表（図中※印：Ｖワレ発
生率＝Ｖワレ深さ２０１１１１１１以上発生コイル／全
コイル）である。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔Ｓｉ〕３．０〜４．５％を含有する電磁鋼鋳片を連続
鋳造により製造するに当り、連続鋳造機設備機端での鋳
片端辺中心部の表面温度を６００℃以上、１２００℃以
下に保ち、且つこの鋳片を常温にすることなくすみやか
に加熱炉へ装入し、熱間圧延することを特徴とする、高
珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19339184A JPS6171107A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19339184A JPS6171107A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171107A true JPS6171107A (ja) | 1986-04-12 |
Family
ID=16307154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19339184A Pending JPS6171107A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | 高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6171107A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109570244A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-04-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种带钢热轧板的生产方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5216420A (en) * | 1975-07-30 | 1977-02-07 | Nippon Steel Corp | Process for production of oriented electrical sheets by continuous cas ting |
| JPS52105520A (en) * | 1976-03-02 | 1977-09-05 | Nippon Steel Corp | Continuous casting and continuous hot rolling of aluminium-killed stee l |
| JPS5353522A (en) * | 1976-10-27 | 1978-05-16 | Kawasaki Steel Co | Method of making continuously cast slab for directive silicon steel |
| JPS5449930A (en) * | 1977-09-28 | 1979-04-19 | Nippon Steel Corp | Prevention of surface cracking of cast strip for electromagnetic steel |
| JPS5937330A (ja) * | 1982-08-25 | 1984-02-29 | Mitsubishi Electric Corp | スラスト軸受装置 |
-
1984
- 1984-09-14 JP JP19339184A patent/JPS6171107A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5216420A (en) * | 1975-07-30 | 1977-02-07 | Nippon Steel Corp | Process for production of oriented electrical sheets by continuous cas ting |
| JPS52105520A (en) * | 1976-03-02 | 1977-09-05 | Nippon Steel Corp | Continuous casting and continuous hot rolling of aluminium-killed stee l |
| JPS5353522A (en) * | 1976-10-27 | 1978-05-16 | Kawasaki Steel Co | Method of making continuously cast slab for directive silicon steel |
| JPS5449930A (en) * | 1977-09-28 | 1979-04-19 | Nippon Steel Corp | Prevention of surface cracking of cast strip for electromagnetic steel |
| JPS5937330A (ja) * | 1982-08-25 | 1984-02-29 | Mitsubishi Electric Corp | スラスト軸受装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109570244A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-04-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种带钢热轧板的生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10096415B2 (en) | Non-oriented electrical steel plate and manufacturing process therefor | |
| JP2014037581A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6160896B2 (ja) | ||
| JPH0433851B2 (ja) | ||
| EP0019289B1 (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
| CN102936644B (zh) | 一种提高双辊薄带连铸无取向电工钢磁性能的方法 | |
| KR100831756B1 (ko) | 그레인 방향성 전기 강 스트립의 제조시 억제제 분포를조절하는 방법 | |
| JP6146582B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6171107A (ja) | 高珪素電磁鋼熱延板の耳割れ防止方法 | |
| JP3310004B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH03133501A (ja) | 連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 | |
| KR100560173B1 (ko) | 고 Ｓｉ 규소강판의 제조방법 | |
| JPH03260017A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3336172B2 (ja) | 磁気特性の優れる一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH0331764B2 (ja) | ||
| JPH0460741B2 (ja) | ||
| JP4239276B2 (ja) | 方向性電磁鋼熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS63176427A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3536303B2 (ja) | 幅方向で磁気特性が均一な方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4258945B2 (ja) | 耳割れの少ない方向性電磁鋼熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3849310B2 (ja) | 耳割れのない方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS60200916A (ja) | 方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH04304315A (ja) | 方向性けい素鋼用熱延鋼板の耳きず発生防止方法 | |
| JP3546114B2 (ja) | 磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS60114518A (ja) | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |