JPH03111511A - 低マンガン鋼の溶製方法 - Google Patents
低マンガン鋼の溶製方法Info
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- JPH03111511A JPH03111511A JP24766389A JP24766389A JPH03111511A JP H03111511 A JPH03111511 A JP H03111511A JP 24766389 A JP24766389 A JP 24766389A JP 24766389 A JP24766389 A JP 24766389A JP H03111511 A JPH03111511 A JP H03111511A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、上下両次き機能を有した２基の転炉形式の
炉の一方を脱燐炉、他方を脱炭炉とし、脱炭炉で発生し
た転炉滓を脱燐炉精錬剤として使用する脱燐スラグ−メ
タルの向流的２段階接触精錬を実施するに当り、高マン
ガン規格１１４ （［Ｍｎ］≧０．６０ｗｔ、χ）の連
続溶製の間を縫って低マンガン規格鋼（［Ｍｎ］≦０．
２５ｗｔ、χ）の溶製を行う場合に問題となる“脱燐炉
内付着スラグからのマンガンピックアップ”を抑えたり
、更にはマンガン濃度の高い溶銑（［Ｍｎ］≧０．３０
ｗｔ、χ）から低マンガン規格鋼を溶製する場合に、脱
燐と同時に脱マンガンをも行い得るようにした低マンガ
ン鋼の溶製方法に関するものである。
炉の一方を脱燐炉、他方を脱炭炉とし、脱炭炉で発生し
た転炉滓を脱燐炉精錬剤として使用する脱燐スラグ−メ
タルの向流的２段階接触精錬を実施するに当り、高マン
ガン規格１１４ （［Ｍｎ］≧０．６０ｗｔ、χ）の連
続溶製の間を縫って低マンガン規格鋼（［Ｍｎ］≦０．
２５ｗｔ、χ）の溶製を行う場合に問題となる“脱燐炉
内付着スラグからのマンガンピックアップ”を抑えたり
、更にはマンガン濃度の高い溶銑（［Ｍｎ］≧０．３０
ｗｔ、χ）から低マンガン規格鋼を溶製する場合に、脱
燐と同時に脱マンガンをも行い得るようにした低マンガ
ン鋼の溶製方法に関するものである。
〈従来技術とその課題〉
近年、各種鋼材に対する高度な品質要求と低価格要求に
対応するため〜例えば低燐鋼をより一層低いコストで安
定溶製する手段等の開発に多大な努力が払われているが
、このような状況下において、本出願人は先に、全製鋼
工程を通じて造滓剤（生石灰等）の使用量を極力抑えつ
つ冑能率脱燐が行えるところの、［溶銑の精錬に当って
、第３図に示した如く、上下両次き機能を有した２基の
転炉形式の炉を使用し、かつその一方を脱燐炉１、他方
を脱炭炉２として、前記脱燐炉１内へ注入した溶銑３に
前記脱炭炉２で発生した転炉滓４を主成分とする精錬剤
４′（転炉滓は熔融状態又は固化状態の何れで用いても
良い）を添加すると共に、攪拌ガス吹込みノズル５を用
いた底吹きガス撹拌を行いつつランス６にて酸素ガスを
上吹きすることで所要溶銑温度を保ちなから溶銑脱燐を
行い、次いで得られた脱燐溶銑を脱炭炉２にて脱炭並び
に仕上脱燐することから成る“脱燐スラグ−メタルの向
流的２段階接触精錬を伴う製鋼方法”」 を提案しく特
開昭６２−２９０８１５号）、高品質鋼を安価に提供し
得る道を開いた。
対応するため〜例えば低燐鋼をより一層低いコストで安
定溶製する手段等の開発に多大な努力が払われているが
、このような状況下において、本出願人は先に、全製鋼
工程を通じて造滓剤（生石灰等）の使用量を極力抑えつ
つ冑能率脱燐が行えるところの、［溶銑の精錬に当って
、第３図に示した如く、上下両次き機能を有した２基の
転炉形式の炉を使用し、かつその一方を脱燐炉１、他方
を脱炭炉２として、前記脱燐炉１内へ注入した溶銑３に
前記脱炭炉２で発生した転炉滓４を主成分とする精錬剤
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良い）を添加すると共に、攪拌ガス吹込みノズル５を用
いた底吹きガス撹拌を行いつつランス６にて酸素ガスを
上吹きすることで所要溶銑温度を保ちなから溶銑脱燐を
行い、次いで得られた脱燐溶銑を脱炭炉２にて脱炭並び
に仕上脱燐することから成る“脱燐スラグ−メタルの向
流的２段階接触精錬を伴う製鋼方法”」 を提案しく特
開昭６２−２９０８１５号）、高品質鋼を安価に提供し
得る道を開いた。
ところで、低燐鋼の溶製に当っては従来から転炉脱炭精
錬に先立つ“トーピード或いは溶銑鍋を用いた溶銑の予
備脱燐処理（炉外精錬）“が実施されてきたが、このよ
うな溶銑予備脱燐処理では、脱燐効率の向上を目指して
一般に高いスラグ塩基度（（Ｃａｂ）／（Ｓｉｎｇ）
＝ ４〜５ ）での操業が要求されている。この“スラ
グ塩基度を高くした精錬”では、燐分配圧が高くなって
脱燐効率が向上する一方でマンガン分配比は逆に低くな
り、結果としてスラグから脱燐銑へのマンガン移行が生
じ易い状態がもたらされていた。
錬に先立つ“トーピード或いは溶銑鍋を用いた溶銑の予
備脱燐処理（炉外精錬）“が実施されてきたが、このよ
うな溶銑予備脱燐処理では、脱燐効率の向上を目指して
一般に高いスラグ塩基度（（Ｃａｂ）／（Ｓｉｎｇ）
＝ ４〜５ ）での操業が要求されている。この“スラ
グ塩基度を高くした精錬”では、燐分配圧が高くなって
脱燐効率が向上する一方でマンガン分配比は逆に低くな
り、結果としてスラグから脱燐銑へのマンガン移行が生
じ易い状態がもたらされていた。
ところが、最近、高マンガン鋼（成品Ｍｎ含有量−１，
５０ｗｔ、りを溶製する際、転炉脱炭精錬終了時に添加
するマンガン合金鉄の使用量節減のため、予備脱燐処理
時にマンガン鉱石の添加を実施して転炉脱炭精錬を行う
前に［Ｍｎｌ レベルを上げておく方策が採用されるよ
うになり、このような操業が続けて繰り返される場合も
多く見られるようになってきた。そのため、前記高マン
ガン鋼溶製操業が続く間を縫って同じ設備で低マンガン
規格鋼（成品Ｍｎ含有量＃０．２０ｗｔ、χ）の溶製を
行わなければならない場合も生じるが、この場合には脱
燐用の溶銑処理容器に付着した高マンガン含有スラグか
らのマンガンピックアップが問題となる。
５０ｗｔ、りを溶製する際、転炉脱炭精錬終了時に添加
するマンガン合金鉄の使用量節減のため、予備脱燐処理
時にマンガン鉱石の添加を実施して転炉脱炭精錬を行う
前に［Ｍｎｌ レベルを上げておく方策が採用されるよ
うになり、このような操業が続けて繰り返される場合も
多く見られるようになってきた。そのため、前記高マン
ガン鋼溶製操業が続く間を縫って同じ設備で低マンガン
規格鋼（成品Ｍｎ含有量＃０．２０ｗｔ、χ）の溶製を
行わなければならない場合も生じるが、この場合には脱
燐用の溶銑処理容器に付着した高マンガン含有スラグか
らのマンガンピックアップが問題となる。
また、任意な溶製予定の下では［Ｍｎｌ ’１ｍ度の規
格上限外れの溶銑を処理する必要が生じることもあり、
このような場合には、Ｍｕ含有量を規格内に収めるため
転炉脱炭精錬時にスラグ量を多くした吹錬を余儀無くさ
れていた。
格上限外れの溶銑を処理する必要が生じることもあり、
このような場合には、Ｍｕ含有量を規格内に収めるため
転炉脱炭精錬時にスラグ量を多くした吹錬を余儀無くさ
れていた。
Claims (1)
- 上下両次き機能を有した２基の転炉形式の炉のうちの一
方を脱燐炉、他方を脱炭炉とし、前記脱燐炉内へ注入し
た溶銑に脱炭炉で発生した転炉滓を主成分とする精錬剤
を添加して脱燐スラグ−メタルの向流的２段階接触精錬
を行う製鋼方法において、脱燐炉でのスラグ塩基度を１
．０〜１．５に設定ることを特徴とする低マンガン鋼の
溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24766389A JPH03111511A (ja) | 1989-09-23 | 1989-09-23 | 低マンガン鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24766389A JPH03111511A (ja) | 1989-09-23 | 1989-09-23 | 低マンガン鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03111511A true JPH03111511A (ja) | 1991-05-13 |
Family
ID=17166817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24766389A Pending JPH03111511A (ja) | 1989-09-23 | 1989-09-23 | 低マンガン鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03111511A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05140627A (ja) * | 1991-11-16 | 1993-06-08 | Nippon Steel Corp | 転炉製鋼法 |
| JP2011038156A (ja) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉を用いる製鋼精錬プロセスおよび低燐鋼の製造方法 |
| WO2015025700A1 (ja) | 2013-08-23 | 2015-02-26 | 株式会社アーツブレインズ | 化粧用瞼整形用テープ及びその製造方法 |
| CN108929933A (zh) * | 2018-09-21 | 2018-12-04 | 上海电气上重铸锻有限公司 | 一种低锰低磷钢的冶炼方法 |
| CN108998614A (zh) * | 2018-09-05 | 2018-12-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低锰钢的冶炼方法 |
-
1989
- 1989-09-23 JP JP24766389A patent/JPH03111511A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05140627A (ja) * | 1991-11-16 | 1993-06-08 | Nippon Steel Corp | 転炉製鋼法 |
| JP2011038156A (ja) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉を用いる製鋼精錬プロセスおよび低燐鋼の製造方法 |
| WO2015025700A1 (ja) | 2013-08-23 | 2015-02-26 | 株式会社アーツブレインズ | 化粧用瞼整形用テープ及びその製造方法 |
| CN108998614A (zh) * | 2018-09-05 | 2018-12-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低锰钢的冶炼方法 |
| CN108929933A (zh) * | 2018-09-21 | 2018-12-04 | 上海电气上重铸锻有限公司 | 一种低锰低磷钢的冶炼方法 |
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