JPH03115515A - 廃棄転炉スラグ量低減製鋼方法 - Google Patents
廃棄転炉スラグ量低減製鋼方法Info
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- JPH03115515A JPH03115515A JP25093989A JP25093989A JPH03115515A JP H03115515 A JPH03115515 A JP H03115515A JP 25093989 A JP25093989 A JP 25093989A JP 25093989 A JP25093989 A JP 25093989A JP H03115515 A JPH03115515 A JP H03115515A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野)
この発明は、全製鋼工程を通じての造滓剤(生石灰等)
使用量が少なく、かつ転炉精錬全体からの廃棄スラグ発
生量を極力低減した製鋼法に関するものである。
使用量が少なく、かつ転炉精錬全体からの廃棄スラグ発
生量を極力低減した製鋼法に関するものである。
〈従来技術とその課題〉
近年、各種鋼材に対する高度な品質要求と低価格要求に
対応するため、例えば低燐鋼をより一層低いコストで安
定溶製する手段等の開発に多大な努力が払われているが
、このような状況下において、本出願人は先に、全製鋼
工程を通じて造滓剤(生石灰等)の使用量を極力抑えつ
つ高能率脱燐が行えるところの、[溶銑の、精錬に当っ
て、第3図に示した如(、上下両吹き機能を有した2基
の転炉形式の炉を使用し、かつその一方を脱燐炉l、他
方を脱炭炉2として、前記脱燐炉1内へ注入した溶銑3
に前記脱炭炉2で発生した転炉滓4を主成分とする精錬
剤4′(転炉滓は溶融状態又は固化状態の何れで用いて
も良い)を添加すると共に、攪拌ガス吹込みノズル5を
用いた底吹きガス攪拌を行いつつランス6にて酸素ガス
を上吹きすることで所要溶銑温度を保ちなから溶銑脱燐
を行い、次いで得られた脱燐溶銑を脱炭炉2にて脱炭並
びに仕上脱燐することから成る“脱燐スラグ−メタルの
向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”」 を提案しく
特開昭62−290815号)、P含有量の低い高品質
鋼を安価に提供し得る道を開いた。しかも、本出願人の
提案になるこの製鋼方法では脱炭炉で発生する低燐転炉
スラグ((ptos)≦1.Owt、%)を脱燐剤とし
て利用するため、脱燐炉−脱炭炉系内のスラグ量を極小
とすることが可能であった。
対応するため、例えば低燐鋼をより一層低いコストで安
定溶製する手段等の開発に多大な努力が払われているが
、このような状況下において、本出願人は先に、全製鋼
工程を通じて造滓剤(生石灰等)の使用量を極力抑えつ
つ高能率脱燐が行えるところの、[溶銑の、精錬に当っ
て、第3図に示した如(、上下両吹き機能を有した2基
の転炉形式の炉を使用し、かつその一方を脱燐炉l、他
方を脱炭炉2として、前記脱燐炉1内へ注入した溶銑3
に前記脱炭炉2で発生した転炉滓4を主成分とする精錬
剤4′(転炉滓は溶融状態又は固化状態の何れで用いて
も良い)を添加すると共に、攪拌ガス吹込みノズル5を
用いた底吹きガス攪拌を行いつつランス6にて酸素ガス
を上吹きすることで所要溶銑温度を保ちなから溶銑脱燐
を行い、次いで得られた脱燐溶銑を脱炭炉2にて脱炭並
びに仕上脱燐することから成る“脱燐スラグ−メタルの
向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”」 を提案しく
特開昭62−290815号)、P含有量の低い高品質
鋼を安価に提供し得る道を開いた。しかも、本出願人の
提案になるこの製鋼方法では脱炭炉で発生する低燐転炉
スラグ((ptos)≦1.Owt、%)を脱燐剤とし
て利用するため、脱燐炉−脱炭炉系内のスラグ量を極小
とすることが可能であった。
しかしながら、現実には鋼材の全てに厳しい低燐レベル
材が要求されているわけではなく、コスト等の関係から
、前記“脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を
伴う製鋼操業”と並行して該操業に使用される脱燐炉−
脱炭炉系外の併設転炉を使用した通常の精錬(炉外精錬
を伴わない従来通りの転炉精錬)も実施する必要があっ
た。
材が要求されているわけではなく、コスト等の関係から
、前記“脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を
伴う製鋼操業”と並行して該操業に使用される脱燐炉−
脱炭炉系外の併設転炉を使用した通常の精錬(炉外精錬
を伴わない従来通りの転炉精錬)も実施する必要があっ
た。
ところが、この併設転炉から発生する通常転炉スラグ(
(PzOs)≦2〜3−t0%)は従来から一般に埋め
立て等に供せられるのみであり、そのための運搬や処理
作業等に必要な費用は製鋼コスト低減上の大きな障害と
なっていて、例え低燐鋼の溶製手段として造滓剤使用量
や発生スラグ量が少なくて済む前記“脱燐スラグ−メタ
ルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法“を尋人した
としても、これが全体の製鋼コストに悪影響を及ぼすの
を否めなかった。
(PzOs)≦2〜3−t0%)は従来から一般に埋め
立て等に供せられるのみであり、そのための運搬や処理
作業等に必要な費用は製鋼コスト低減上の大きな障害と
なっていて、例え低燐鋼の溶製手段として造滓剤使用量
や発生スラグ量が少なくて済む前記“脱燐スラグ−メタ
ルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法“を尋人した
としても、これが全体の製鋼コストに悪影響を及ぼすの
を否めなかった。
このようなことから、本発明の目的は、転炉精錬全体で
の全スラグ発生量を効果的に減少させ得る手段を見出し
、製鋼全体で総合的なコスト低減が図れる製鋼方法を確
立することに置かれた。
の全スラグ発生量を効果的に減少させ得る手段を見出し
、製鋼全体で総合的なコスト低減が図れる製鋼方法を確
立することに置かれた。
く課題を解決するための手段〉
そこで、本発明者等は上記目的を達成すべく様々な観点
に立って鋭意研究を重ねたところ、次のような知見を得
るに至ったのである。
に立って鋭意研究を重ねたところ、次のような知見を得
るに至ったのである。
ta) m含有レベルが比較的高くて((P2O3)
52〜3wt、%)脱燐剤としての適用など思いも寄ら
なかった通常転炉滓も、前記第3図で示した脱燐炉吹錬
の如き、酸素ガスの上吹きと高流量での底吹ガス攪拌を
行いながら実施する“上下両吹き機能を有した複合吹錬
転炉を用いた脱燐吹錬”では効果的な脱燐機能を発揮し
、極めて有効な脱燐剤となり得る。
52〜3wt、%)脱燐剤としての適用など思いも寄ら
なかった通常転炉滓も、前記第3図で示した脱燐炉吹錬
の如き、酸素ガスの上吹きと高流量での底吹ガス攪拌を
行いながら実施する“上下両吹き機能を有した複合吹錬
転炉を用いた脱燐吹錬”では効果的な脱燐機能を発揮し
、極めて有効な脱燐剤となり得る。
<b)シかも、本出願人の提案になる前記“脱燐スラグ
−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”では
、脱燐炉として使用する複合吹錬転炉の底吹ガス量を調
整(増量)すると、例えば平均[P] レベルが0.0
25wt、%から0.014wt、%まで低減されるな
ど顕著に脱燐レベルが向上する。そのため、通常必要な
[P] レベルを確保するだけであれば添加する媒溶剤
量の減少が可能となるが、これは脱炭炉で発生するスラ
グ量の減少をもたらし、脱燐炉−脱炭炉系外からのスラ
グを脱燐炉へ導入できる量的な下地につながる。
−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”では
、脱燐炉として使用する複合吹錬転炉の底吹ガス量を調
整(増量)すると、例えば平均[P] レベルが0.0
25wt、%から0.014wt、%まで低減されるな
ど顕著に脱燐レベルが向上する。そのため、通常必要な
[P] レベルを確保するだけであれば添加する媒溶剤
量の減少が可能となるが、これは脱炭炉で発生するスラ
グ量の減少をもたらし、脱燐炉−脱炭炉系外からのスラ
グを脱燐炉へ導入できる量的な下地につながる。
(C) 従って、量的には脱燐炉−脱炭炉系外の通常
転炉滓を該脱燐炉に投入することが可能である上、この
脱燐炉では上下両吹きの複合吹錬がなされるので、通常
転炉滓を併用しても十分に所望の脱燐が達成でき、結果
として格別な成品品質の悪化を伴うことなく転炉精錬全
体でのスラグ発生量を顕著に減少させることができる。
転炉滓を該脱燐炉に投入することが可能である上、この
脱燐炉では上下両吹きの複合吹錬がなされるので、通常
転炉滓を併用しても十分に所望の脱燐が達成でき、結果
として格別な成品品質の悪化を伴うことなく転炉精錬全
体でのスラグ発生量を顕著に減少させることができる。
本発明は、上記知見等に基づいてなされたちのであり、
「第1図で示したように、上下両吹き機能を有した2基
の転炉形式の炉のうちの一方を脱燐炉1、他方を脱炭炉
2とし、前記脱燐炉1内へ注入した溶銑3に脱炭炉で発
生した転炉滓4を主成分とする精錬剤を添加して脱燐ス
ラグ−メタルの自流的2段階接触精錬を行うに当り、脱
燐炉1へ添加する前記精錬剤として脱燐炉−脱炭炉系外
の転炉(通常銑吹錬転炉等)7から発生する転炉滓8
を含むものを使用することにより、転炉精錬全体での廃
棄スラグ量を極力抑えつつ高品質の低燐鋼をコスト安く
製造し得るようにした点」 に特徴を有している。なお、第1図において、符号9は
脱炭炉2及び系外の転炉7からの転炉滓を主成分とする
脱燐スラグ、10は溶銑を示している。
の転炉形式の炉のうちの一方を脱燐炉1、他方を脱炭炉
2とし、前記脱燐炉1内へ注入した溶銑3に脱炭炉で発
生した転炉滓4を主成分とする精錬剤を添加して脱燐ス
ラグ−メタルの自流的2段階接触精錬を行うに当り、脱
燐炉1へ添加する前記精錬剤として脱燐炉−脱炭炉系外
の転炉(通常銑吹錬転炉等)7から発生する転炉滓8
を含むものを使用することにより、転炉精錬全体での廃
棄スラグ量を極力抑えつつ高品質の低燐鋼をコスト安く
製造し得るようにした点」 に特徴を有している。なお、第1図において、符号9は
脱炭炉2及び系外の転炉7からの転炉滓を主成分とする
脱燐スラグ、10は溶銑を示している。
なお、脱燐炉へ添加する精錬剤としては、脱燐炉−脱炭
炉系内の脱炭炉で発生した転炉滓及び脱燐炉−脱炭炉系
外の転炉で発生した転炉滓を主成分としたものであるが
、上記転炉滓以外に酸化鉄や蛍石等を基本の副成分とし
て配合するのが良い。
炉系内の脱炭炉で発生した転炉滓及び脱燐炉−脱炭炉系
外の転炉で発生した転炉滓を主成分としたものであるが
、上記転炉滓以外に酸化鉄や蛍石等を基本の副成分とし
て配合するのが良い。
また、これらの他、付加的に生石灰、ドロマイト或いは
石灰石等を配合しても良い。
石灰石等を配合しても良い。
そして、炉底から吹き込む攪拌ガスとしてCO,。
Ar、co、Nz、O□或いは空気等が使用できるが、
その吹込み流量は0.09N n?/m1n−を以上と
するのが良い。
その吹込み流量は0.09N n?/m1n−を以上と
するのが良い。
〈作用〉
さて、通常転炉滓と本出願人の提案になる前記“脱燐ス
ラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”
に係る脱炭炉から発生する低燐転炉滓(低燐転炉滓)と
の大きな違いは、含有する(PzOs)量であり、その
レベルはおよそ第1表示す通りである。
ラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方法”
に係る脱炭炉から発生する低燐転炉滓(低燐転炉滓)と
の大きな違いは、含有する(PzOs)量であり、その
レベルはおよそ第1表示す通りである。
第 1 表
ところで、前記“脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接
触精錬を伴う製鋼方法2では、脱燐炉での媒溶剤使用量
は25.0kg/T程度が適当であるが、この値を基準
にし、かつ処理溶銑中[P]濃度が0、100wt、%
との仮定の下で、脱燐炉における媒溶剤として通常転炉
滓を使用した場合と低燐転炉滓を使用した場合とについ
て脱燐炉内に持ち込まれる燐の総量(溶銑[P]換算値
)を比較すると第2表の通りとなる。
触精錬を伴う製鋼方法2では、脱燐炉での媒溶剤使用量
は25.0kg/T程度が適当であるが、この値を基準
にし、かつ処理溶銑中[P]濃度が0、100wt、%
との仮定の下で、脱燐炉における媒溶剤として通常転炉
滓を使用した場合と低燐転炉滓を使用した場合とについ
て脱燐炉内に持ち込まれる燐の総量(溶銑[P]換算値
)を比較すると第2表の通りとなる。
第 2 表
即ち、通常転炉滓を使用した場合には、低燐転炉滓を用
いた場合に比べて持ち込み燐の総量が約10〜20%増
加する。
いた場合に比べて持ち込み燐の総量が約10〜20%増
加する。
しかしながら、上下両吹き機能を有する複合吹錬転炉を
使用し、転炉滓を精錬剤として底吹ガス(002等)の
高流域(流量Q≧0.09N%/mi口・t)で脱燐精
錬を行うと、第2図で示されるように燐分配比が顕著に
向上するので十分な脱燐が達成できるようになる。しか
も、得られる終点[P]レベルに他の操業要因が及ぼす
影響は殆んどないため、低燐転炉滓に代えて通常転炉滓
を用いることは十分に可能である。
使用し、転炉滓を精錬剤として底吹ガス(002等)の
高流域(流量Q≧0.09N%/mi口・t)で脱燐精
錬を行うと、第2図で示されるように燐分配比が顕著に
向上するので十分な脱燐が達成できるようになる。しか
も、得られる終点[P]レベルに他の操業要因が及ぼす
影響は殆んどないため、低燐転炉滓に代えて通常転炉滓
を用いることは十分に可能である。
また、上記“脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精
錬を伴う製鋼方法”における脱炭炉スラグの回収量は脱
燐後[P] レベルによって変化するが、例えば平均[
P]tM度が0.014wt、%の場合には脱炭炉スラ
グ回収量は15〜20kg/Tとなることからも明らか
なように、十分な通常転炉滓の追加余裕が生じる。
錬を伴う製鋼方法”における脱炭炉スラグの回収量は脱
燐後[P] レベルによって変化するが、例えば平均[
P]tM度が0.014wt、%の場合には脱炭炉スラ
グ回収量は15〜20kg/Tとなることからも明らか
なように、十分な通常転炉滓の追加余裕が生じる。
従って、脱燐炉−脱炭炉系外の転炉で発生した通常転炉
滓を前記脱燐炉における脱燐剤の一部として十分に使用
することができ、これによって従来は廃棄されていた通
常転炉スラグを5〜10kg/Tも減少させることが可
能となる。
滓を前記脱燐炉における脱燐剤の一部として十分に使用
することができ、これによって従来は廃棄されていた通
常転炉スラグを5〜10kg/Tも減少させることが可
能となる。
続いて、本発明を実施例により更に具体的に説明する。
(実施例〉
第3表に示した[S+]含有量の溶銑を脱燐炉としての
上下両吹き複合吹錬転炉に注銑し、これに同じく第1表
に示した媒溶剤(転炉滓は熔融状態のままで使用)を添
加して、Co2による底吹きガス攪拌と上吹きランスか
らの02吹込みを行いながら12分間の脱燐処理を実施
した。次に、このようにして得られた脱燐銑を一旦鍋中
に出銑してから脱炭炉に注銑し、通常の転炉操業で用い
る生石灰と蛍石とを造滓剤として主吹錬を実施して低燐
鋼を溶製した。
上下両吹き複合吹錬転炉に注銑し、これに同じく第1表
に示した媒溶剤(転炉滓は熔融状態のままで使用)を添
加して、Co2による底吹きガス攪拌と上吹きランスか
らの02吹込みを行いながら12分間の脱燐処理を実施
した。次に、このようにして得られた脱燐銑を一旦鍋中
に出銑してから脱炭炉に注銑し、通常の転炉操業で用い
る生石灰と蛍石とを造滓剤として主吹錬を実施して低燐
鋼を溶製した。
この処理を通して、脱燐炉精錬での脱燐前後における[
P]tJm度と溶銑温度とを調査したが、その結果を第
3表に併記した。
P]tJm度と溶銑温度とを調査したが、その結果を第
3表に併記した。
第3表に示される結果からは、2基の上下両吹き複合吹
錬転炉を使用した脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接
触精錬を伴う製鋼方法”では、脱燐剤の主成分たる“脱
炭炉で発生した転炉滓“の一部を“脱燐炉−脱炭炉系外
の転炉で発生した通常転炉滓”に置き換えても所望の脱
燐処理を実施できることが明らかであり、従って通常転
炉滓を脱燐炉での脱燐剤として使用することで通常転炉
滓の廃棄量低減が実現できることが確認できる。
錬転炉を使用した脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接
触精錬を伴う製鋼方法”では、脱燐剤の主成分たる“脱
炭炉で発生した転炉滓“の一部を“脱燐炉−脱炭炉系外
の転炉で発生した通常転炉滓”に置き換えても所望の脱
燐処理を実施できることが明らかであり、従って通常転
炉滓を脱燐炉での脱燐剤として使用することで通常転炉
滓の廃棄量低減が実現できることが確認できる。
なお、ここでは、“2基の上下両吹き複合吹錬転炉を使
用した脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴
う製鋼方法”での通常転炉滓の使用について説明したが
、例えば脱燐用の上下両吹き機能を有する複合吹錬炉を
用意しておき、脱燐剤としては通常転炉滓に副成分(蛍
石や生石灰等)を配合したもののみ(低燐転炉滓の添加
なし)を使用した場合や、転炉滓を脱燐剤として用いる
その他の脱燐プロセス(例えば溶銑鍋脱燐)において強
攪拌を導入すると共に通常転炉滓を脱燐剤として使用し
た場合も、本発明に準じた比較的良好な結果を得られる
ことが確認された。
用した脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴
う製鋼方法”での通常転炉滓の使用について説明したが
、例えば脱燐用の上下両吹き機能を有する複合吹錬炉を
用意しておき、脱燐剤としては通常転炉滓に副成分(蛍
石や生石灰等)を配合したもののみ(低燐転炉滓の添加
なし)を使用した場合や、転炉滓を脱燐剤として用いる
その他の脱燐プロセス(例えば溶銑鍋脱燐)において強
攪拌を導入すると共に通常転炉滓を脱燐剤として使用し
た場合も、本発明に準じた比較的良好な結果を得られる
ことが確認された。
く効果の総括)
以上に説明した如く、この発明によれば、全製鋼工程を
通じての造滓剤使用最少なく、しかも全製鋼段階で発生
する廃棄スラグ量を顕著に低減しつつ、高品位の低燐鋼
をコスト安く安定製造することが可能となるなど、産業
上極めて行用な効果がもたらされる。
通じての造滓剤使用最少なく、しかも全製鋼段階で発生
する廃棄スラグ量を顕著に低減しつつ、高品位の低燐鋼
をコスト安く安定製造することが可能となるなど、産業
上極めて行用な効果がもたらされる。
第1図は、本発明の詳細説明図である。
第2図は、底吹きガス流量及びスラグ塩基度と燐分配圧
との関係を示したグラフである。 第3図は、2基の上下両吹き複合吹錬転炉を使用した脱
燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方
法”の説明図である。 図面において、 1・・・脱燐炉、 2・・・脱炭炉。 3.10・・・溶銑、 4・・・転炉滓。 4′・・・転炉滓を主成分とする脱燐スラグ。 5・・・攪拌ガス吹込みノズル。 6・・・ランス、 7・・・通常銑吹錬転炉。 8・・・通常転炉滓。 9・・・脱炭炉2及び系外の転炉7からの転炉滓を主成
分とする脱燐スラグ。
との関係を示したグラフである。 第3図は、2基の上下両吹き複合吹錬転炉を使用した脱
燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精錬を伴う製鋼方
法”の説明図である。 図面において、 1・・・脱燐炉、 2・・・脱炭炉。 3.10・・・溶銑、 4・・・転炉滓。 4′・・・転炉滓を主成分とする脱燐スラグ。 5・・・攪拌ガス吹込みノズル。 6・・・ランス、 7・・・通常銑吹錬転炉。 8・・・通常転炉滓。 9・・・脱炭炉2及び系外の転炉7からの転炉滓を主成
分とする脱燐スラグ。
Claims (1)
- 上下両吹き機能を有した2基の転炉形式の炉のうちの
一方を脱燐炉、他方を脱炭炉とし、前記脱燐炉内へ注入
した溶銑に脱炭炉で発生した転炉滓を主成分とする精錬
剤を添加して脱燐スラグ−メタルの向流的2段階接触精
錬を行うに当り、脱燐炉へ添加する前記精錬剤として脱
燐炉−脱炭炉系外の転炉から発生する転炉滓を含むもの
を使用することを特徴とする、廃棄転炉スラグ量低減製
鋼方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25093989A JPH03115515A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 廃棄転炉スラグ量低減製鋼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25093989A JPH03115515A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 廃棄転炉スラグ量低減製鋼方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03115515A true JPH03115515A (ja) | 1991-05-16 |
Family
ID=17215262
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25093989A Pending JPH03115515A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 廃棄転炉スラグ量低減製鋼方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03115515A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62290815A (ja) * | 1986-06-07 | 1987-12-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 製鋼方法 |
JPS6455315A (en) * | 1987-08-25 | 1989-03-02 | Nippon Kokan Kk | Method for pretreating molten iron by converter slag |
-
1989
- 1989-09-27 JP JP25093989A patent/JPH03115515A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62290815A (ja) * | 1986-06-07 | 1987-12-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 製鋼方法 |
JPS6455315A (en) * | 1987-08-25 | 1989-03-02 | Nippon Kokan Kk | Method for pretreating molten iron by converter slag |
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