JPS62192519A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法Info
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- JPS62192519A JPS62192519A JP3291386A JP3291386A JPS62192519A JP S62192519 A JPS62192519 A JP S62192519A JP 3291386 A JP3291386 A JP 3291386A JP 3291386 A JP3291386 A JP 3291386A JP S62192519 A JPS62192519 A JP S62192519A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、予備処理して燐を低減させた溶銑を転炉吹
錬して溶鋼を精錬する溶鋼の精錬方法に関し、特に、転
炉精錬と炉外精錬とを組合わせた溶鋼の精錬方法に関す
る。
錬して溶鋼を精錬する溶鋼の精錬方法に関し、特に、転
炉精錬と炉外精錬とを組合わせた溶鋼の精錬方法に関す
る。
[従来の技術]
マンガンMnG、tmにおける重要な合金成分であり、
従来、転炉吹錬後の溶鋼中゛にMn含有物質が添加され
ている。一方、溶銑中には、0.1%程度の燐が含有さ
れているが、この燐は鋼の材質に悪影響を与えるため、
従来、転炉吹錬中に脱燐剤として石灰石及び軽焼ドロマ
イト等の造滓剤を多量に添加して脱燐している。従って
、転炉内には多量のスラグが存在するので、転炉内にM
nが添加されると、Mnの一部がスラグ成分となり、M
n歩留が低下するため、Mnは溶鋼が出鋼された後に合
金鉄として取鍋内に添加される。しかし、合金鉄は高価
であり製造コストを上昇させる;そこで、高価な合金鉄
を削減するため、溶銑を予備処理して燐含有量を減少さ
せておき、転炉にて造滓剤を少量のみ添加して吹錬し、
この吹錬中の転炉内にMn鉱石を投入して溶鋼に1yl
nを添加する技術が提案されている(以下、レススラグ
吹錬という)。この技術においては、溶銑中の燐の含有
量が少ないため、脱燐剤として転炉内に装入される生石
灰及び軽焼ドロマイト等の造滓剤が極めて少量でよい。
従来、転炉吹錬後の溶鋼中゛にMn含有物質が添加され
ている。一方、溶銑中には、0.1%程度の燐が含有さ
れているが、この燐は鋼の材質に悪影響を与えるため、
従来、転炉吹錬中に脱燐剤として石灰石及び軽焼ドロマ
イト等の造滓剤を多量に添加して脱燐している。従って
、転炉内には多量のスラグが存在するので、転炉内にM
nが添加されると、Mnの一部がスラグ成分となり、M
n歩留が低下するため、Mnは溶鋼が出鋼された後に合
金鉄として取鍋内に添加される。しかし、合金鉄は高価
であり製造コストを上昇させる;そこで、高価な合金鉄
を削減するため、溶銑を予備処理して燐含有量を減少さ
せておき、転炉にて造滓剤を少量のみ添加して吹錬し、
この吹錬中の転炉内にMn鉱石を投入して溶鋼に1yl
nを添加する技術が提案されている(以下、レススラグ
吹錬という)。この技術においては、溶銑中の燐の含有
量が少ないため、脱燐剤として転炉内に装入される生石
灰及び軽焼ドロマイト等の造滓剤が極めて少量でよい。
このため、吹錬中の転炉内にMnを添加しても、スラグ
―が極めて少ないため、スラグ中に移行するMnlが少
ない。また、吹錬中の転炉内においては吹錬で使用され
る酸素が熱源になるため、Mn含有物質としてMn鉱石
を使用しても、このマンガン鉱石を直接還元させること
ができる。従って、この技術により高価な合金鉄の使用
量を削減することができる。
―が極めて少ないため、スラグ中に移行するMnlが少
ない。また、吹錬中の転炉内においては吹錬で使用され
る酸素が熱源になるため、Mn含有物質としてMn鉱石
を使用しても、このマンガン鉱石を直接還元させること
ができる。従って、この技術により高価な合金鉄の使用
量を削減することができる。
[発明が解決しようとする問題点]
しかしながら、鋼の高品質化の要求により、炭素濃度が
0.05%以下の低炭素鋼を精錬する場合には、炭素含
有量が0.1%以下の低炭素域になると、酸素吹錬によ
りMnが激化され、その歩留が低下してしまうという問
題点がある。
0.05%以下の低炭素鋼を精錬する場合には、炭素含
有量が0.1%以下の低炭素域になると、酸素吹錬によ
りMnが激化され、その歩留が低下してしまうという問
題点がある。
この発明は斯かる事情に塩みてなされたものであって、
レススラグ吹錬において、低炭素域におけるマンガン歩
留を向上させた溶鋼の精錬方法を提供することを目的と
する。
レススラグ吹錬において、低炭素域におけるマンガン歩
留を向上させた溶鋼の精錬方法を提供することを目的と
する。
[問題点を解決する手段]
この発明に係る溶鋼の精錬方法は、予備処理して燐含有
量を低減させた溶銑を転炉にてレススラグ吹錬すること
により溶鋼を精錬する溶鋼の精錬方法において、吹錬中
の転炉内にマンガン含有物質を投入し、溶鋼の炭素濃度
が高い状態で転炉吹錬を終了し、その後、溶鋼を真空脱
ガス処理により脱炭することを特徴とする。
量を低減させた溶銑を転炉にてレススラグ吹錬すること
により溶鋼を精錬する溶鋼の精錬方法において、吹錬中
の転炉内にマンガン含有物質を投入し、溶鋼の炭素濃度
が高い状態で転炉吹錬を終了し、その後、溶鋼を真空脱
ガス処理により脱炭することを特徴とする。
この発明は、レススラグ吹錬の場合に、低炭素域におけ
るマンガン歩留を従来よりも向上させるべく本願発明者
等が検討を重ねた結果、溶鋼の炭素含有量が比較的高い
状態で転炉吹錬を停止し、次いで、溶鋼を真空脱ガス処
理して脱炭することにより、低炭素鋼を高マンガン歩留
で製造することができることに想到して、なされたもの
である。
るマンガン歩留を従来よりも向上させるべく本願発明者
等が検討を重ねた結果、溶鋼の炭素含有量が比較的高い
状態で転炉吹錬を停止し、次いで、溶鋼を真空脱ガス処
理して脱炭することにより、低炭素鋼を高マンガン歩留
で製造することができることに想到して、なされたもの
である。
[作用]
この発明においては、先ず、高炉から出銑された溶銑を
溶銑予備処理して溶銑の燐含有量を低減させ、転炉にこ
の予備処理溶銑を装入してレススラグ吹錬する。次いで
転炉吹錬を炭素含有量が比較的高い状態で終了させ、そ
の後、溶鋼をRl−1等で真空脱ガス処理して脱炭する
。この場合に、真空脱ガス処理においてはマンガンが殆
んど酸化されないので、低炭素域においてもマンガン歩
留は実質的に低下しない。従って、低炭素域でのマンガ
ン歩留が向上する。
溶銑予備処理して溶銑の燐含有量を低減させ、転炉にこ
の予備処理溶銑を装入してレススラグ吹錬する。次いで
転炉吹錬を炭素含有量が比較的高い状態で終了させ、そ
の後、溶鋼をRl−1等で真空脱ガス処理して脱炭する
。この場合に、真空脱ガス処理においてはマンガンが殆
んど酸化されないので、低炭素域においてもマンガン歩
留は実質的に低下しない。従って、低炭素域でのマンガ
ン歩留が向上する。
[実施例コ
以下、この発明の実施例について添附図面を参照して具
体的に説明する。転炉吹錬においては、溶鋼中のMnの
一部が鋼中で酸化されスラグ中に移行する。そして、溶
鋼の炭素濃度が一定の場合は、このMnは一定の分配比
で溶鋼とスラグとに分配される。このため、転炉スラグ
量が少ないレススラグ吹錬においては、スラグ中に移行
するMnff1が少ない。従って、Mnを鉱石の状態で
転炉内に投入することができ、Mn合金鉄の使用量を従
来よりも削減することができる。
体的に説明する。転炉吹錬においては、溶鋼中のMnの
一部が鋼中で酸化されスラグ中に移行する。そして、溶
鋼の炭素濃度が一定の場合は、このMnは一定の分配比
で溶鋼とスラグとに分配される。このため、転炉スラグ
量が少ないレススラグ吹錬においては、スラグ中に移行
するMnff1が少ない。従って、Mnを鉱石の状態で
転炉内に投入することができ、Mn合金鉄の使用量を従
来よりも削減することができる。
ところで、スラグ中に移行して酸化マンガンMnOにな
るMnの山は、スラグ中の酸化鉄FeOの量に依存し、
MnOとFeOとの平衡反応は式(1)にて示すことが
できる。
るMnの山は、スラグ中の酸化鉄FeOの量に依存し、
MnOとFeOとの平衡反応は式(1)にて示すことが
できる。
[Mnl + (Fed)−(MnO)+ [Fe]・
・・・・・(1) 即ち、スラグ中のFe0ffiが増加すると、スラグ中
に移行してMnOとなるMn1lが増加する。
・・・・・(1) 即ち、スラグ中のFe0ffiが増加すると、スラグ中
に移行してMnOとなるMn1lが増加する。
一方、吹錬において溶鋼中の炭素濃度が高い場合は、脱
炭反応が主体であるため、スラグ中のFeO量が増加し
ない。しかし、脱炭が進行して溶鋼の炭素濃度が低下す
ると、供給される酸素のうち脱炭に寄与しない酸素が増
加する。このため、溶鋼中の酸素濃度が増加し、スラグ
中のFoolが増加する。特に、溶鋼中の炭素濃度が0
.11鳳%以下の低炭素域になると、スラグ中のFeO
農が著しく増加し、これに伴ってスラグ中のMn01も
増加するので、溶鋼中のMn歩留が低下してしまう。第
1図は、横軸に溶鋼中の炭素濃度をとり、縦軸にスラグ
中のFed、Fe2O3等の全鉄分濃度(トータルFe
1度)をとうて、溶鋼中の炭素濃度とスラグ中のトータ
ルFe11度との関係を示すグラフ図である。図中斜線
で示す領域は溶鋼の湯面とランス先端との距m<以下、
ランス高さという)を2.5mにして吹錬した場合であ
り、黒丸はランス高さを1.8mにし、更に吹錬の終点
付近でコークスを添加した場合である。第1図によれば
、黒丸のほうが斜線領域よりもトータルFeの厘が若干
少ない傾向にあるが、いずれも炭素11度が0.1%よ
りも低下するとトータルl”eの増加が著しくなってお
り、炭素温度約0.1%の場合のトータルFeが平均値
で約15%、炭素温度約0.03%の場合のトータルF
eは平均値で約20%である。また、第2図は、横軸に
トータルFe濃度をとり、縦軸にマンガン歩留をとって
、トータルFe1度とマンガン歩留との関係を示すグラ
フ図である。第2図によれば、トータルFe濃度が増加
すればマンガン歩留が著しく減少することがわかる。そ
して、トータルFe1度が15%から20%に上昇する
ことにより、マンガン歩留が約70%から約60%に低
下する。そこで、この発明においては、転炉吹錬を、炭
素濃度を0.1重量%以上の高炭素域で停止して溶鋼中
のマンガン歩留を高い値に保持し、その後、溶鋼をR1
−1処理のような真空脱ガス処理して脱炭する。この場
合に、真空脱ガス槽においては、溶鋼中の炭素Cと酸素
Oとが反応して一酸化炭素ガス(COガス)となり、こ
のCOガスが溶鋼中から除去される脱炭反応が先行する
。このため、スラグ中のFeelは殆んど増加しない。
炭反応が主体であるため、スラグ中のFeO量が増加し
ない。しかし、脱炭が進行して溶鋼の炭素濃度が低下す
ると、供給される酸素のうち脱炭に寄与しない酸素が増
加する。このため、溶鋼中の酸素濃度が増加し、スラグ
中のFoolが増加する。特に、溶鋼中の炭素濃度が0
.11鳳%以下の低炭素域になると、スラグ中のFeO
農が著しく増加し、これに伴ってスラグ中のMn01も
増加するので、溶鋼中のMn歩留が低下してしまう。第
1図は、横軸に溶鋼中の炭素濃度をとり、縦軸にスラグ
中のFed、Fe2O3等の全鉄分濃度(トータルFe
1度)をとうて、溶鋼中の炭素濃度とスラグ中のトータ
ルFe11度との関係を示すグラフ図である。図中斜線
で示す領域は溶鋼の湯面とランス先端との距m<以下、
ランス高さという)を2.5mにして吹錬した場合であ
り、黒丸はランス高さを1.8mにし、更に吹錬の終点
付近でコークスを添加した場合である。第1図によれば
、黒丸のほうが斜線領域よりもトータルFeの厘が若干
少ない傾向にあるが、いずれも炭素11度が0.1%よ
りも低下するとトータルl”eの増加が著しくなってお
り、炭素温度約0.1%の場合のトータルFeが平均値
で約15%、炭素温度約0.03%の場合のトータルF
eは平均値で約20%である。また、第2図は、横軸に
トータルFe濃度をとり、縦軸にマンガン歩留をとって
、トータルFe1度とマンガン歩留との関係を示すグラ
フ図である。第2図によれば、トータルFe濃度が増加
すればマンガン歩留が著しく減少することがわかる。そ
して、トータルFe1度が15%から20%に上昇する
ことにより、マンガン歩留が約70%から約60%に低
下する。そこで、この発明においては、転炉吹錬を、炭
素濃度を0.1重量%以上の高炭素域で停止して溶鋼中
のマンガン歩留を高い値に保持し、その後、溶鋼をR1
−1処理のような真空脱ガス処理して脱炭する。この場
合に、真空脱ガス槽においては、溶鋼中の炭素Cと酸素
Oとが反応して一酸化炭素ガス(COガス)となり、こ
のCOガスが溶鋼中から除去される脱炭反応が先行する
。このため、スラグ中のFeelは殆んど増加しない。
従って、真空脱ガス槽においてはMnが殆んど酸化され
ないので、低炭素域におけるマンガン歩留が従来よりも
向上する。
ないので、低炭素域におけるマンガン歩留が従来よりも
向上する。
次に、この実施例の動作について説明する。先ず、高炉
から出銑した溶銑を予備処理して燐含有量を約0.01
%にする。そして、この予備処理溶銑を転炉内に装入し
てレススラグ吹錬する。次に、吹錬中の転炉内に所定量
のMn1lになるようにMn鉱石を投入する。この場合
に、溶銑中のスラグ量が少ないので、予備処理しない溶
銑を使用した転炉吹錬の場合よりもスラグ中に移行する
Mnlが少なく、Mn歩留が高い。その後、吹錬が進行
し、溶鋼中の炭素含有量が減少する。そうすると、吹錬
に使用する酸素が過剰になり、溶鋼内の酸素が増加して
トータルFeが増加する。これに伴いMnOが増加して
Mn歩留が、低下する。
から出銑した溶銑を予備処理して燐含有量を約0.01
%にする。そして、この予備処理溶銑を転炉内に装入し
てレススラグ吹錬する。次に、吹錬中の転炉内に所定量
のMn1lになるようにMn鉱石を投入する。この場合
に、溶銑中のスラグ量が少ないので、予備処理しない溶
銑を使用した転炉吹錬の場合よりもスラグ中に移行する
Mnlが少なく、Mn歩留が高い。その後、吹錬が進行
し、溶鋼中の炭素含有量が減少する。そうすると、吹錬
に使用する酸素が過剰になり、溶鋼内の酸素が増加して
トータルFeが増加する。これに伴いMnOが増加して
Mn歩留が、低下する。
このため、WIaの炭素含有量が約0.1%になりた時
点で転炉吹錬を終了させる。その後、転炉から溶鋼を排
出してこの溶鋼をRH真空脱ガス槽内に装入する。そし
て、この槽内を減圧することにより、溶鋼を真空脱ガス
処理して脱炭する。この場合に、この槽内は減圧されて
いるので、溶鋼の炭素含有量を0.1%以下にしてもト
ータルFeが増加する虞が少なく、Mnが酸化される虞
も少ない。従って、溶鋼の炭素含有量が0.1%以下の
低炭素域において従来よりもMn歩留が向上する。
点で転炉吹錬を終了させる。その後、転炉から溶鋼を排
出してこの溶鋼をRH真空脱ガス槽内に装入する。そし
て、この槽内を減圧することにより、溶鋼を真空脱ガス
処理して脱炭する。この場合に、この槽内は減圧されて
いるので、溶鋼の炭素含有量を0.1%以下にしてもト
ータルFeが増加する虞が少なく、Mnが酸化される虞
も少ない。従って、溶鋼の炭素含有量が0.1%以下の
低炭素域において従来よりもMn歩留が向上する。
なお、この実施例においては、真空脱ガス手段としてR
H脱ガス法を使用したが、これに限らず、DH脱ガス法
等、他の真空脱ガス手段を使用しても同様の効果を得る
ことができる。
H脱ガス法を使用したが、これに限らず、DH脱ガス法
等、他の真空脱ガス手段を使用しても同様の効果を得る
ことができる。
C発明の効果コ
この発明によれば、レススラグ吹錬しておいて、低炭素
域で真空脱ガス処理して脱炭するので、低炭素域におい
て増加する酸化鉄の量が極めて少ない。従って、低炭素
域においても、従来よりマンガン歩留が向上する。この
ように、転炉内にマンガン含有物質を投入してもマンガ
ン歩留の°低下が極めて小さいことにより、高価な合金
鉄の使用量を削減することができる。
域で真空脱ガス処理して脱炭するので、低炭素域におい
て増加する酸化鉄の量が極めて少ない。従って、低炭素
域においても、従来よりマンガン歩留が向上する。この
ように、転炉内にマンガン含有物質を投入してもマンガ
ン歩留の°低下が極めて小さいことにより、高価な合金
鉄の使用量を削減することができる。
第1図は炭素濃度とトータルFe11度との関係を示す
グラフ図、第2図はトータルFe11度とマンガン歩留
との関係を示すグラフ図である。
グラフ図、第2図はトータルFe11度とマンガン歩留
との関係を示すグラフ図である。
Claims (1)
- 予備処理して燐含有量を低減させた溶銑を転炉にてレス
スラグ吹錬することにより溶鋼を精錬する溶鋼の精錬方
法において、吹錬中の転炉内にマンガン含有物質を投入
し、溶鋼の炭素濃度が高い状態で転炉吹錬を終了し、そ
の後、溶鋼を真空脱ガス処理により脱炭することを特徴
とする溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3291386A JPS62192519A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3291386A JPS62192519A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62192519A true JPS62192519A (ja) | 1987-08-24 |
Family
ID=12372133
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3291386A Pending JPS62192519A (ja) | 1986-02-19 | 1986-02-19 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62192519A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6465225A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-10 | Sumitomo Metal Ind | Economical manufacture of flow phosphorus-high manganese steel |
JPH0744895U (ja) * | 1992-01-31 | 1995-12-05 | 滋 増田 | ナイロンテグスを使って網かごを作る方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5937323A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-02-29 | Natl Aerospace Lab | 磁気軸受装置 |
-
1986
- 1986-02-19 JP JP3291386A patent/JPS62192519A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5937323A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-02-29 | Natl Aerospace Lab | 磁気軸受装置 |
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