JPH0273954A - 表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 - Google Patents
表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板Info
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- JPH0273954A JPH0273954A JP22376588A JP22376588A JPH0273954A JP H0273954 A JPH0273954 A JP H0273954A JP 22376588 A JP22376588 A JP 22376588A JP 22376588 A JP22376588 A JP 22376588A JP H0273954 A JPH0273954 A JP H0273954A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼&(以下
、単にZn−Alめっき鋼板という)特有の亀甲スパン
グル横様を低減し、めっき及び塗装後の外観向上を図る
と共に耐食性、めっき密着性をも向上させた鋼板に関す
るものである。
、単にZn−Alめっき鋼板という)特有の亀甲スパン
グル横様を低減し、めっき及び塗装後の外観向上を図る
と共に耐食性、めっき密着性をも向上させた鋼板に関す
るものである。
(従来の技術)
溶融亜鉛めっか鋼板は、表面処理鋼板の中でも最も広い
需要分野をもっている製品である。!要家における品質
要求は年々高度化し、最近では耐食性をはじめ加工性、
塗装性の向上に関する多元系のZn−Alめっき鋼板に
関する製品開発が盛んに行われるようになった。Zn
Alめっト鋼板の代表的なものとしては、〃ルバリウ
ムの名称で市販されているAl:55wt%、Si:1
.5wt%及び残ZnからなるZnAl−8i系Zn−
Alめっき鋼板がある。めっき層はa相(AI リッ
チ)とβ相(Znリッチ)十α相の共晶相とからなって
いるため、錆の広がりには高い防錆性を示すものの犠牲
防食作用が十分でないためエツジ防錆性が十分でない。
需要分野をもっている製品である。!要家における品質
要求は年々高度化し、最近では耐食性をはじめ加工性、
塗装性の向上に関する多元系のZn−Alめっき鋼板に
関する製品開発が盛んに行われるようになった。Zn
Alめっト鋼板の代表的なものとしては、〃ルバリウ
ムの名称で市販されているAl:55wt%、Si:1
.5wt%及び残ZnからなるZnAl−8i系Zn−
Alめっき鋼板がある。めっき層はa相(AI リッ
チ)とβ相(Znリッチ)十α相の共晶相とからなって
いるため、錆の広がりには高い防錆性を示すものの犠牲
防食作用が十分でないためエツジ防錆性が十分でない。
また、特開昭50−104731号公報にAl:5−2
0wt%、S i:< 5 wt%及び残Znからなる
Zn AI Si系Zn−Alめっき鋼板が、特
開昭54−23033号公報にはAl:2−20wt%
、S i:o、001−0.5wt%、S neo、0
1−0,1wt%及び残ZnからなるZn−Al−3i
−8n系Zn−Aめっき鋼板がある。しかしながら、い
ずれもAl〜1 が5wt%を越える領域においてはA1 リッチの発達
したβ相が初晶としてめっ汚液膜中に析出しめっ軽層の
犠牲防食作用が低下する問題がある。あるいはまた、厳
しい腐食環境では優れた耐食性を示す一方で、添加され
るSnの影響により粒間腐食が極めて起こりやすく実用
上問題がある。
0wt%、S i:< 5 wt%及び残Znからなる
Zn AI Si系Zn−Alめっき鋼板が、特
開昭54−23033号公報にはAl:2−20wt%
、S i:o、001−0.5wt%、S neo、0
1−0,1wt%及び残ZnからなるZn−Al−3i
−8n系Zn−Aめっき鋼板がある。しかしながら、い
ずれもAl〜1 が5wt%を越える領域においてはA1 リッチの発達
したβ相が初晶としてめっ汚液膜中に析出しめっ軽層の
犠牲防食作用が低下する問題がある。あるいはまた、厳
しい腐食環境では優れた耐食性を示す一方で、添加され
るSnの影響により粒間腐食が極めて起こりやすく実用
上問題がある。
Zn Atめっ鯵鋼板の外観には通常の溶融亜鉛めっ
き鋼板と異なり、亀甲状の特有のスパングルm棟が生じ
る。ところが、これが耐食性に対して粒界腐食という悪
影響をもたらしたり、塗装外観にスパングル横様を浮き
出させたりする大魚がある。この改善方法としてはめっ
き後の急冷処理があるが、これのみでは上述した亀甲ス
パングル横様の消去効果は十分ではない。
き鋼板と異なり、亀甲状の特有のスパングルm棟が生じ
る。ところが、これが耐食性に対して粒界腐食という悪
影響をもたらしたり、塗装外観にスパングル横様を浮き
出させたりする大魚がある。この改善方法としてはめっ
き後の急冷処理があるが、これのみでは上述した亀甲ス
パングル横様の消去効果は十分ではない。
(発明が解決しようとする課題)
本発明はZn Alめっ趣鋼板に生ずる急冷処理でも
消失しにくい特有の亀甲スパングル模様の発生を抑制す
るものである。
消失しにくい特有の亀甲スパングル模様の発生を抑制す
るものである。
(flMを解決するための手段)
本発明は、A I:3.0−10wt%、S i:A
lの0.2−0.45%、M B:O,O] −1,0
wt%で、且つ不可避的不純物の合計が0.021wt
%未満で残部がZnのめっき浴でめっきしたことを特徴
とする表面平滑性に優れた^耐食性溶融亜鉛−アルミニ
ウム合金めつぎ鋼板である。
lの0.2−0.45%、M B:O,O] −1,0
wt%で、且つ不可避的不純物の合計が0.021wt
%未満で残部がZnのめっき浴でめっきしたことを特徴
とする表面平滑性に優れた^耐食性溶融亜鉛−アルミニ
ウム合金めつぎ鋼板である。
(作用)
本発明は、亀甲スパングル横様が鉄素地界面のめっき浴
の濡れ性に起因する煤に着眠し、鋭意検討した結果、Z
n−Alめっき浴への微量のSi添加が有効であるとい
う知見に基づいてなされたものである。
の濡れ性に起因する煤に着眠し、鋭意検討した結果、Z
n−Alめっき浴への微量のSi添加が有効であるとい
う知見に基づいてなされたものである。
本発明における技術的改善のポイントは以下の通りであ
る。
る。
ZnAlめっき浴にi量のSi を添加し鋼板とめっき
との濡れ性を上げることにより、Zn−Aめっき鋼板特
有の亀甲スパングル模様を低減する。
との濡れ性を上げることにより、Zn−Aめっき鋼板特
有の亀甲スパングル模様を低減する。
また、同時にめっ軽層の粒界やFe系合金層またはその
近傍に富化するA1をSiによって共晶同化させること
によって活性なAIを不働態化し、めっき密着性を上げ
ると共に耐食性をも向上する。
近傍に富化するA1をSiによって共晶同化させること
によって活性なAIを不働態化し、めっき密着性を上げ
ると共に耐食性をも向上する。
Zn−Alめっき層においてpb等不可避的不純物によ
る粒界腐食を防止し、また、Zn’)ッチのβ相中の7
ノ一ド腐食を抑制して、不働態化領域を拡大し、更に高
耐食性化させるにあたりMa+を併用する。
る粒界腐食を防止し、また、Zn’)ッチのβ相中の7
ノ一ド腐食を抑制して、不働態化領域を拡大し、更に高
耐食性化させるにあたりMa+を併用する。
以下、本発明におけるめっき浴成分についての限定理由
を述べる。
を述べる。
・アルミニウム
本発明のZn Alめっき鋼板において、A1の作用
効果はめっき浴中のA1量に応じて異なる。
効果はめっき浴中のA1量に応じて異なる。
めっ!浴中のA1が増大するにつれてめっ軽層は異相化
しη相(Zn) 、β相、β相が複雑に混在し、更にA
11lが^(なるとβ相とβ相の晶出が支配的になり、
Zn−Alめっき鋼板の高耐食化をもたらす、AIが3
.Oat%未満ではAl−Znの共晶体の形成が少ない
ためめっき層の耐食性は十分ではない。一方、浴中のA
11iが10,0wt%を越えてはめっき一鋼界面での
AIとFeの相互拡散反応が過剰に進み加工に脆いFe
−Al糸合會層の異常成長があり、初期のめっ外密着性
はもとより湿WR雰囲気下における点状赤錆の発生など
、耐食性に対する弊害を招く。更には、めっ外浴中に鋼
板あるいはめっき釜の溶食が天外<、溶出したFeがF
e−Al系化合物(浮遊ドロス)としてめっ軽層中に混
入しめっき外観を損なうため実用的ではない 以上から、A11lとしては3.0〜10.Oat%と
するが、好ましくは4.0〜7.Otmt%とする。
しη相(Zn) 、β相、β相が複雑に混在し、更にA
11lが^(なるとβ相とβ相の晶出が支配的になり、
Zn−Alめっき鋼板の高耐食化をもたらす、AIが3
.Oat%未満ではAl−Znの共晶体の形成が少ない
ためめっき層の耐食性は十分ではない。一方、浴中のA
11iが10,0wt%を越えてはめっき一鋼界面での
AIとFeの相互拡散反応が過剰に進み加工に脆いFe
−Al糸合會層の異常成長があり、初期のめっ外密着性
はもとより湿WR雰囲気下における点状赤錆の発生など
、耐食性に対する弊害を招く。更には、めっ外浴中に鋼
板あるいはめっき釜の溶食が天外<、溶出したFeがF
e−Al系化合物(浮遊ドロス)としてめっ軽層中に混
入しめっき外観を損なうため実用的ではない 以上から、A11lとしては3.0〜10.Oat%と
するが、好ましくは4.0〜7.Otmt%とする。
・シリコン
シリコンは亀甲スパングルを消去し、より平滑な外観を
得る上で最も重要な元素である。
得る上で最も重要な元素である。
Zn−Alめっき浴に対し微量のSi を添加すると鋼
板とめっきとの濡れ性が向上し、また、めっき層の凝固
過程でSiは各Zn−Al共晶体に取り込まれ更に融5
α降下を生じて粒界と共晶体との凝固1点の差を縮め、
比較的均一に凝固するためと考えられるが、Zn−Al
めっき#[特有の亀甲スパングル横様が解消されめっき
外観が平滑化する。
板とめっきとの濡れ性が向上し、また、めっき層の凝固
過程でSiは各Zn−Al共晶体に取り込まれ更に融5
α降下を生じて粒界と共晶体との凝固1点の差を縮め、
比較的均一に凝固するためと考えられるが、Zn−Al
めっき#[特有の亀甲スパングル横様が解消されめっき
外観が平滑化する。
また、同時にめっき層の粒界やFeX%合金層またはそ
の近傍に富化するAIをSiによって共晶固化させるこ
とによって活性なA1を不働態化し、粒界からの腐食を
防ぐことにより耐食性を向上する。
の近傍に富化するAIをSiによって共晶固化させるこ
とによって活性なA1を不働態化し、粒界からの腐食を
防ぐことにより耐食性を向上する。
SiがA1の0.2%未満では#lll1との濡れ性向
上に対する寄与は弱く、また、めっ外層中の粒界等に富
化したA1と共晶し、めっき層へのSi絶対量が低下す
るため耐食性を向上させる効果はあまり期待できない。
上に対する寄与は弱く、また、めっ外層中の粒界等に富
化したA1と共晶し、めっき層へのSi絶対量が低下す
るため耐食性を向上させる効果はあまり期待できない。
また、SiによるFe系合金層の成長を抑制する効果は
A1の作用に支配されほとんどその効果は認められない
。一方、SiがA1の0.45%悪においては亀甲スパ
ングル模様の低減効果は飽和する。
A1の作用に支配されほとんどその効果は認められない
。一方、SiがA1の0.45%悪においては亀甲スパ
ングル模様の低減効果は飽和する。
以上の観燕からSiのIl!囲をAIの0.2〜0.4
5%とするが、好ましくはA1の0.3〜0.45%と
する。
5%とするが、好ましくはA1の0.3〜0.45%と
する。
・マグネシウム
MgはZn−Al−8iめっ外層のZn リッチなβ相
に晶出し耐食性を更に向上させる効果があるが、その作
用に際してはめっき層の脆性破壊及び局部腐食を生じな
い範囲で用いる必要がある。MgO,01wt%未満で
はPb等の不純物の感受性を防ぎめっき層の粒界腐食を
防止する効果は殆どなく、また、めっき浴成分のZn、
AI、Si との共晶体形成があったとしてもめっき層
の不働態化領域を広げる効果は殆どなく、高耐食化は難
しい6またMg1wt%超においてはめっき層の結晶粒
界等に偏析するMgがカソードになりβ相の選択腐食を
引き起こし、めっき層の粒間腐食による脆性破壊からめ
っき剥離を招くため実用上問題がある。
に晶出し耐食性を更に向上させる効果があるが、その作
用に際してはめっき層の脆性破壊及び局部腐食を生じな
い範囲で用いる必要がある。MgO,01wt%未満で
はPb等の不純物の感受性を防ぎめっき層の粒界腐食を
防止する効果は殆どなく、また、めっき浴成分のZn、
AI、Si との共晶体形成があったとしてもめっき層
の不働態化領域を広げる効果は殆どなく、高耐食化は難
しい6またMg1wt%超においてはめっき層の結晶粒
界等に偏析するMgがカソードになりβ相の選択腐食を
引き起こし、めっき層の粒間腐食による脆性破壊からめ
っき剥離を招くため実用上問題がある。
以上から、M、の範囲は0.01〜1.0wt%である
が、好ましくは0.03〜0.5+wt%である。
が、好ましくは0.03〜0.5+wt%である。
・不可避的不純物
不可避的不純物とはZnと接触し局部電池を形成した際
、自らがカソード化してZnのア7−ド化(Z n−+
Z n”+2 e )を促進させる作用をもつPb、
Sn及びCd等の元素をいう。従って、これらの元素は
めっト屡の粒間腐食とその脆性破壊を誘発しめっき剥離
に至らせたり、めっき層の高耐食化に対しても決して好
ましくなく、本発明においては極力これを排除する必要
がある。
、自らがカソード化してZnのア7−ド化(Z n−+
Z n”+2 e )を促進させる作用をもつPb、
Sn及びCd等の元素をいう。従って、これらの元素は
めっト屡の粒間腐食とその脆性破壊を誘発しめっき剥離
に至らせたり、めっき層の高耐食化に対しても決して好
ましくなく、本発明においては極力これを排除する必要
がある。
以上の理由から本発明では、めっ外用地金の製錬過程で
不可避的に混入して(る不純物元素に止どめその合計量
を0,02wt%未満とするが、好ましくは0.01w
t%以下とする。
不可避的に混入して(る不純物元素に止どめその合計量
を0,02wt%未満とするが、好ましくは0.01w
t%以下とする。
(実施例)
第1表は板厚0 、3 mm、板幅914mmの未焼鈍
アルミキルド鋼板を[!めっきしたものでめっき外観、
塗装後外観、裸耐食性、及びめっき密着性について一括
してまとめたものである。溶融めっきはゼンジマー式溶
融めっ慇ラインを用いて次の条件で行った。
アルミキルド鋼板を[!めっきしたものでめっき外観、
塗装後外観、裸耐食性、及びめっき密着性について一括
してまとめたものである。溶融めっきはゼンジマー式溶
融めっ慇ラインを用いて次の条件で行った。
■フィン速度 150++/分
■前処理
無酸化炉出鋼板温 600〜650℃
還元炉出側板温 790〜830℃
還元炉〃ス組成 25%H 2、75%N2■溶融め
っき 浴温 450℃ ■めっき付着量(〃スワイビング制御)片面 100−
120g/m2 ■めっ鯵後冷却 リン酸塩系水溶液を特殊ノズルを用いて溶融状態にある
めっき面に対し、圧力、距離を調整して冷却を調整した
。
っき 浴温 450℃ ■めっき付着量(〃スワイビング制御)片面 100−
120g/m2 ■めっ鯵後冷却 リン酸塩系水溶液を特殊ノズルを用いて溶融状態にある
めっき面に対し、圧力、距離を調整して冷却を調整した
。
また、このようにして得られたZn−A1合金めっき鋼
板の性能評価は次の方法により行った。
板の性能評価は次の方法により行った。
■めっき外観
目視で次の基準で評価
0:粒界が殆ど認められない
○:粒界がごく僅か認められる
△:粒界がかなり認められる
×:粒界が明瞭に認められる (手触りでも分かる)
■塗装後外観
ラッカースプレー塗装(赤二大日本塗料製アクリルラッ
カー塗料) 15μl後の外観を次の基準で目視判定 ◎ニスパングル模様の浮き出し殆ど認められない ○ニスパングル模様の浮き出し部分的に軽度認められる Δニスパングル模様の浮き出し全面に軽度認められる ×ニスパングル模様の浮き出し全面に明瞭に認められる ■裸耐食性 JIS Z−2371の塩水噴霧試験72時間後の発
錆状態で評価。
カー塗料) 15μl後の外観を次の基準で目視判定 ◎ニスパングル模様の浮き出し殆ど認められない ○ニスパングル模様の浮き出し部分的に軽度認められる Δニスパングル模様の浮き出し全面に軽度認められる ×ニスパングル模様の浮き出し全面に明瞭に認められる ■裸耐食性 JIS Z−2371の塩水噴霧試験72時間後の発
錆状態で評価。
0:白錆発生小
O:白錆発生中
Δ:白錆発生大
×:白錆発生激しい
■めっき密着性
半径3/4インチの半球をもった荷重5kgの鋼蒐を高
さ5001より自然落ドさせ凸部めっき面をセロテープ
(登録商標)により強制剥離し次の基準で評価した。
さ5001より自然落ドさせ凸部めっき面をセロテープ
(登録商標)により強制剥離し次の基準で評価した。
O:全くめっき剥離なし
○:微小点状(数点)剥離
Δ:ある面積をもって剥離
×:全面剥離
以t°、第1表に基づいて若干説明する。
■めっき外観
本発明の最大の特長であるSi によるめっト表層の平
滑性向上効果は実施例No、1〜17において明瞭に発
揮されている。Zn Atめっき鋼板に特有な亀甲ス
パングル模様はSi無しの比較例No、28〜31に示
すようにA1の多少に拘わらず生じる現象であり、これ
を防止するには、微量Si による鋼板とめっきとの濡
れ性の向上及び粒界のA1の共晶固化が有効であること
が明確に分かる。
滑性向上効果は実施例No、1〜17において明瞭に発
揮されている。Zn Atめっき鋼板に特有な亀甲ス
パングル模様はSi無しの比較例No、28〜31に示
すようにA1の多少に拘わらず生じる現象であり、これ
を防止するには、微量Si による鋼板とめっきとの濡
れ性の向上及び粒界のA1の共晶固化が有効であること
が明確に分かる。
■塗装後外観
■のめつき外観と結果は基本的に同じであり、ド地のめ
っき層のスパングル模様の程度により塗装後外観は支配
される。実施例No、1〜17においてSi添加効果が
明瞭に発揮されている。
っき層のスパングル模様の程度により塗装後外観は支配
される。実施例No、1〜17においてSi添加効果が
明瞭に発揮されている。
■裸耐食性
本発明ではめっ外層の41J酎食化に関し合金成分とし
てA1、Si及びMgの有効性を唱えたが、その効果に
ついては比較例No、18〜22(Al少)、No、2
3−27 (Al多)、No、28−31 (Si
少)、No、32−35 (Mg少)と全実施例との
比較で明確である。めっ外層の高耐食化に関して各合金
成分の機能はそれぞれ異なると考えられるが共通して言
えることはベースメタルのZnと何等かの形で共晶させ
るところに^耐食性化の重要な息があり、電気化学的に
共晶化がZnの不働態化領域を広げ、腐食電流の低ドが
あったものと考えられる。
てA1、Si及びMgの有効性を唱えたが、その効果に
ついては比較例No、18〜22(Al少)、No、2
3−27 (Al多)、No、28−31 (Si
少)、No、32−35 (Mg少)と全実施例との
比較で明確である。めっ外層の高耐食化に関して各合金
成分の機能はそれぞれ異なると考えられるが共通して言
えることはベースメタルのZnと何等かの形で共晶させ
るところに^耐食性化の重要な息があり、電気化学的に
共晶化がZnの不働態化領域を広げ、腐食電流の低ドが
あったものと考えられる。
■めっき密着性
A1によるFeAl−Zn系3元合金層の均一な生成は
、密着性確保の上で敢も重要な要素である。
、密着性確保の上で敢も重要な要素である。
比較例No、23〜27はA1が^いためにFe−Al
合金層の制御が十分でなかったために密着性が確保でき
なかったものと考えられる。また、Siによるめっき密
着性の向上効果は比較例No。
合金層の制御が十分でなかったために密着性が確保でき
なかったものと考えられる。また、Siによるめっき密
着性の向上効果は比較例No。
28〜31と実施例との比較で示され、A1と同様Si
もFeM合金層の制御効果があることがわかる。
もFeM合金層の制御効果があることがわかる。
(発明の効果)
以上のように本発明はZn Alめっき鋼板の基本的
な欠点である特有の亀甲スパングル模様を消失させるこ
とにより、めっき外観及び塗装後外観を平滑化し、より
美麗にするとともに、耐食性、めっ外密着性をも向上さ
せることに成功した画期的な溶融亜鉛−アルミニウム合
金めっき鋼板である。
な欠点である特有の亀甲スパングル模様を消失させるこ
とにより、めっき外観及び塗装後外観を平滑化し、より
美麗にするとともに、耐食性、めっ外密着性をも向上さ
せることに成功した画期的な溶融亜鉛−アルミニウム合
金めっき鋼板である。
Claims (1)
- (1)Al:3.0〜10wt%、 Si:Alの0.2〜0.45%、 Mg:0.01〜1.0wt% で、且つ不可避的不純物の合計が0.02wt%未満で
残部がZnのめっき浴でめっきしたことを特徴とする表
面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金
めっき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63223765A JP2627788B2 (ja) | 1988-09-07 | 1988-09-07 | 表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63223765A JP2627788B2 (ja) | 1988-09-07 | 1988-09-07 | 表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0273954A true JPH0273954A (ja) | 1990-03-13 |
JP2627788B2 JP2627788B2 (ja) | 1997-07-09 |
Family
ID=16803357
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63223765A Expired - Lifetime JP2627788B2 (ja) | 1988-09-07 | 1988-09-07 | 表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2627788B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001355052A (ja) * | 2000-04-11 | 2001-12-25 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板とその製造方法 |
JP2003183855A (ja) * | 2001-10-05 | 2003-07-03 | Nippon Steel Corp | 淡水用配管および配管部材 |
JP2004346375A (ja) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
WO2008025086A1 (en) * | 2006-08-30 | 2008-03-06 | Bluescope Steel Limited | Metal-coated steel strip |
JP2008534786A (ja) * | 2005-04-05 | 2008-08-28 | ブルースコープ・スティール・リミテッド | 金属被覆スチールストリップ |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56152955A (en) * | 1980-04-25 | 1981-11-26 | Nippon Steel Corp | Hot dipping composition for steel sheet coated with zinc alloy by hot dipping |
JPS57110658A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | Galvanized substance |
JPS58177446A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性および塗装性に優れた溶融合金めつき鋼板の製造方法 |
JPS63277733A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-15 | Nisso Kinzoku Kagaku Kk | 2浴法メッキ用亜鉛合金 |
-
1988
- 1988-09-07 JP JP63223765A patent/JP2627788B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP4555498B2 (ja) * | 2000-04-11 | 2010-09-29 | 新日本製鐵株式会社 | スポット溶接性に優れた溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板とその製造方法 |
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US10233518B2 (en) | 2006-08-30 | 2019-03-19 | Bluescope Steel Limited | Metal-coated steel strip |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2627788B2 (ja) | 1997-07-09 |
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