JPS63277733A - 2浴法メッキ用亜鉛合金 - Google Patents
2浴法メッキ用亜鉛合金Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は溶融亜鉛メッキ合金に係わり、さらに詳しくは
ZnZn−A1−3t−系2浴法メッキ用亜鉛合金であ
り、本発明の合金は1次メッキの被覆としての純亜鉛(
Zn)あるいは調合Znメッキ被覆の上に該合金の溶融
浴にて2次メッキし2次被覆を形成させる鉄、鋼又は鉄
合金(以下単に鉄材と称す)のメッキ方法に好適に使用
される。
ZnZn−A1−3t−系2浴法メッキ用亜鉛合金であ
り、本発明の合金は1次メッキの被覆としての純亜鉛(
Zn)あるいは調合Znメッキ被覆の上に該合金の溶融
浴にて2次メッキし2次被覆を形成させる鉄、鋼又は鉄
合金(以下単に鉄材と称す)のメッキ方法に好適に使用
される。
〔従来の技(ホテ〕 ゛
近年、鉄材の亜鉛メッキ製品の用途は拡大しており、そ
れと共により高耐食性及び加工性の良いメッキ合金が望
まれている。亜鉛メッキ製品の耐食性を向上させる方法
としてZn−Al系合金メンキする方法が提案されてい
る。しかし従来のZn−Al系合金メッキは前処理とし
てガス還元法が一般的であり、この方法では設備費が非
常に高くつく。従ってフラツクス性での前処理によるメ
ッキが行われており、例えば特公昭60−33892が
優れている。しかしながら、ガス還元メッキ法、フラン
クス処理メッキ法いづれの方法においても、Zn−Al
系合金メッキの皮膜は非常に薄り、例えばワイヤーメッ
キにおいては特に皮膜厚さがバラついており、局部的に
は数μmのメッキ皮膜になる場合があり、耐食性が優れ
ていても実用上、問題があった。従ってZn−Al系合
金メッキの厚メッキ(付着量300g/rrr以上)が
望まれていた。このため下地に従来のフラックスZnC
1t NHaCIlを使用した前処理によりZn又は
調合Znメッキ(1次メッキ)を行い、その上にZn−
Al系合金メッキ(2次メッキ)を行うと非常に均一な
厚メッキが得られるため、この2浴法メツキが行なわれ
ている0例えば、特開昭59−173253、特開昭5
9−173254などがある。しかし、この方法では耐
食性及び加工性が充分でない欠点がある。
れと共により高耐食性及び加工性の良いメッキ合金が望
まれている。亜鉛メッキ製品の耐食性を向上させる方法
としてZn−Al系合金メンキする方法が提案されてい
る。しかし従来のZn−Al系合金メッキは前処理とし
てガス還元法が一般的であり、この方法では設備費が非
常に高くつく。従ってフラツクス性での前処理によるメ
ッキが行われており、例えば特公昭60−33892が
優れている。しかしながら、ガス還元メッキ法、フラン
クス処理メッキ法いづれの方法においても、Zn−Al
系合金メッキの皮膜は非常に薄り、例えばワイヤーメッ
キにおいては特に皮膜厚さがバラついており、局部的に
は数μmのメッキ皮膜になる場合があり、耐食性が優れ
ていても実用上、問題があった。従ってZn−Al系合
金メッキの厚メッキ(付着量300g/rrr以上)が
望まれていた。このため下地に従来のフラックスZnC
1t NHaCIlを使用した前処理によりZn又は
調合Znメッキ(1次メッキ)を行い、その上にZn−
Al系合金メッキ(2次メッキ)を行うと非常に均一な
厚メッキが得られるため、この2浴法メツキが行なわれ
ている0例えば、特開昭59−173253、特開昭5
9−173254などがある。しかし、この方法では耐
食性及び加工性が充分でない欠点がある。
本発明者らは、その原因を鋭意研究した結果、従来2浴
法メツキでは、2次メッキ皮膜中のA1が短時間且つ優
先的に下地であるZnメッキ(1次メッキ)のFe−Z
n合金層へ拡散し、そのまま冷却されるので、2次メッ
キ皮膜中のアルミニウム(Al)がメッキ浴中のAl濃
度より低くな′す、2次メッキ皮膜の耐食性は低下する
。又1次メッキによる合金層はFe−Al−Zn層とな
り地鉄との結合状態が弱いため加工性が劣る、等を解消
し本発明を完成した。
法メツキでは、2次メッキ皮膜中のA1が短時間且つ優
先的に下地であるZnメッキ(1次メッキ)のFe−Z
n合金層へ拡散し、そのまま冷却されるので、2次メッ
キ皮膜中のアルミニウム(Al)がメッキ浴中のAl濃
度より低くな′す、2次メッキ皮膜の耐食性は低下する
。又1次メッキによる合金層はFe−Al−Zn層とな
り地鉄との結合状態が弱いため加工性が劣る、等を解消
し本発明を完成した。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は1
.1 7〜20%
Si A II / S iO比で50〜300M
g O,01〜0.1% 残部Zn及び不可避不純物(以上重量%)からなること
を特徴とする2浴法メッキ用亜鉛合金であり、具体的に
は、鉄、鋼又は鉄合金に1次メッキを純亜鉛あるいは調
合亜鉛で行なった後、本発明合金の溶融浴に浸漬して2
次メッキを施す方法に好適に使用される。
g O,01〜0.1% 残部Zn及び不可避不純物(以上重量%)からなること
を特徴とする2浴法メッキ用亜鉛合金であり、具体的に
は、鉄、鋼又は鉄合金に1次メッキを純亜鉛あるいは調
合亜鉛で行なった後、本発明合金の溶融浴に浸漬して2
次メッキを施す方法に好適に使用される。
本発明は、1次メッキのFe−Zn合金層へ拡散するA
llの量を考慮し、あらかじめ目的とする2次メッキ皮
膜中のAlfjiJ度より2次メッキのメッキ浴のAl
濃度を約3%分高く調合した2浴法メッキ用亜鉛合金で
ある。
llの量を考慮し、あらかじめ目的とする2次メッキ皮
膜中のAlfjiJ度より2次メッキのメッキ浴のAl
濃度を約3%分高く調合した2浴法メッキ用亜鉛合金で
ある。
第3図には、本発明の合金(第1表のNo、 1.2及
3)及び比較例1〜8の合金について耐食性が比較され
ており、1浴法による場合と約3%AI含量を増加させ
2浴法でメッキした場合とが耐食性でほぼ同等であるこ
とが示されている。又、従来の1次メッキ下地にZn又
は調合Znメッキを施し2次メッキにZn−Aj2系合
金メッキを行うと下地の合金層(1次メッキ)はZn−
All−Fe系となり、との合金層の耐食性はZnに対
し約2倍以下の耐食性しかない、しかし、本発明による
とZn−AJ系に硅素(Si)をA 1 / S iの
比率で50〜300の間で添加するとZn−All−5
i−Fe系合金層に改質され耐食性はZnに対して約3
.5倍以上となる。従って1次メッキによる合金層及び
2次メッキ皮膜共に従来の2浴法メツキに(らぺ耐食性
は上昇するので1次メッキによる合金層及び2次メッキ
皮膜の全メッキ皮膜の耐食性は大巾に上昇する。また、
AIが7%以上のZn−Al合金の2次メッキ浴では、
この下地のZn−All−Fe系の合金層は脆くて加工
性が悪いためメッキ品の加工時に被メッキ物とメッキ皮
膜の界面ではく離する。しかし本発明では、Stが添加
され加工性のよいZn−Ag−3i−Fe合金層に改質
され、合金層の加工性がよくなり、被メッキ物とメッキ
皮膜のはく離は解決される。
3)及び比較例1〜8の合金について耐食性が比較され
ており、1浴法による場合と約3%AI含量を増加させ
2浴法でメッキした場合とが耐食性でほぼ同等であるこ
とが示されている。又、従来の1次メッキ下地にZn又
は調合Znメッキを施し2次メッキにZn−Aj2系合
金メッキを行うと下地の合金層(1次メッキ)はZn−
All−Fe系となり、との合金層の耐食性はZnに対
し約2倍以下の耐食性しかない、しかし、本発明による
とZn−AJ系に硅素(Si)をA 1 / S iの
比率で50〜300の間で添加するとZn−All−5
i−Fe系合金層に改質され耐食性はZnに対して約3
.5倍以上となる。従って1次メッキによる合金層及び
2次メッキ皮膜共に従来の2浴法メツキに(らぺ耐食性
は上昇するので1次メッキによる合金層及び2次メッキ
皮膜の全メッキ皮膜の耐食性は大巾に上昇する。また、
AIが7%以上のZn−Al合金の2次メッキ浴では、
この下地のZn−All−Fe系の合金層は脆くて加工
性が悪いためメッキ品の加工時に被メッキ物とメッキ皮
膜の界面ではく離する。しかし本発明では、Stが添加
され加工性のよいZn−Ag−3i−Fe合金層に改質
され、合金層の加工性がよくなり、被メッキ物とメッキ
皮膜のはく離は解決される。
Zn−Al1系合金のマグネシウム(Mg)の添加につ
いては公知の如く合金の粒間腐食を防止するため添加さ
れているが、0.01%以下では効果はなく、0.1%
を超えても効果は変わらないし、かえって浴の流動性が
悪くなるので0.1%以下が望ましい。
いては公知の如く合金の粒間腐食を防止するため添加さ
れているが、0.01%以下では効果はなく、0.1%
を超えても効果は変わらないし、かえって浴の流動性が
悪くなるので0.1%以下が望ましい。
本発明の合金の使用方法の1例を具体的に第1図により
説明すると、サプライ装置(2)より連続的にくり出さ
れた鉄系線(1)は各前処理工程(3,4,5,6)で
前処理を施された後NH4CJ−ZnC1H4CシーZ
nC1冨7)で処理され乾燥装置(8)で乾燥後メッキ
槽(9)で430〜460℃で浸漬され、絞り装置01
.冷却装置(16)を通して引き上げられ再び湯洗し、
乾燥後メッキ浴(14)に450〜550℃で浸漬され
絞り装置(15)、冷却装置(16)を通して引き上げ
られ、Zn−Alメッキ鉄系線(17)とされる、ここ
でメッキ槽(14)及びシンカロール(18)は通常の
鉄材(例5S−41)を使用できる。高Al1(7〜2
0%)にもかかわらず鉄の溶出を防げるのはメッキ浴中
のStの効果である。
説明すると、サプライ装置(2)より連続的にくり出さ
れた鉄系線(1)は各前処理工程(3,4,5,6)で
前処理を施された後NH4CJ−ZnC1H4CシーZ
nC1冨7)で処理され乾燥装置(8)で乾燥後メッキ
槽(9)で430〜460℃で浸漬され、絞り装置01
.冷却装置(16)を通して引き上げられ再び湯洗し、
乾燥後メッキ浴(14)に450〜550℃で浸漬され
絞り装置(15)、冷却装置(16)を通して引き上げ
られ、Zn−Alメッキ鉄系線(17)とされる、ここ
でメッキ槽(14)及びシンカロール(18)は通常の
鉄材(例5S−41)を使用できる。高Al1(7〜2
0%)にもかかわらず鉄の溶出を防げるのはメッキ浴中
のStの効果である。
Zn−Al合金/’7キ浴の浴温を450〜550℃で
メッキを行うのが好ましい。450℃未満ではメツキが
困難で550℃を超えると厚メッキ(300g/d以上
)ができなくなり、又冷却が困難となって(る。この様
にして溶融メッキを施した亜鉛メッキ鉄系線の断面図を
第2図に示す。
メッキを行うのが好ましい。450℃未満ではメツキが
困難で550℃を超えると厚メッキ(300g/d以上
)ができなくなり、又冷却が困難となって(る。この様
にして溶融メッキを施した亜鉛メッキ鉄系線の断面図を
第2図に示す。
第2図のFe−Zn−A6−5 i系合金層Q8)&よ
加工性、耐食性に冨み、Z n −(7〜20) A
l −(Af/Si比50〜300) S ”> −(
0,01〜0.1)Mgも加工性、耐食性に冨む。2次
メッキのためのZn−A1合金浴にAlを7〜20%添
加するのは2浴法メツキ品で耐食性を純Znの3倍以上
とするためにはA l tM度は7%以上必要であり、
20%を超えると溶融点が上昇し厚メッキ(付着130
0g/rrr以上)が困難となってくる。望ましくは8
〜15%である。又StをAlに対しA e / S
i比で50〜300を添加するのは合金層の加工性が良
くし、又、合金層の耐食性を向上させるためである。
加工性、耐食性に冨み、Z n −(7〜20) A
l −(Af/Si比50〜300) S ”> −(
0,01〜0.1)Mgも加工性、耐食性に冨む。2次
メッキのためのZn−A1合金浴にAlを7〜20%添
加するのは2浴法メツキ品で耐食性を純Znの3倍以上
とするためにはA l tM度は7%以上必要であり、
20%を超えると溶融点が上昇し厚メッキ(付着130
0g/rrr以上)が困難となってくる。望ましくは8
〜15%である。又StをAlに対しA e / S
i比で50〜300を添加するのは合金層の加工性が良
くし、又、合金層の耐食性を向上させるためである。
SiがA 1 / S iの比率300を超えた場合及
び50以下の場合はかえって加工性は劣化する。望まし
くはA l / S i比で50〜200である。Mg
を添加するのはZn−Al系合金の粒間腐食を防ぐため
で、効果が出るのは0.01%以上であり、0.1%を
超えても効果は変らないし、かえって浴の流動性が悪く
なるので0.1%以下としたが、望ましくは0、O1〜
0.05%である。
び50以下の場合はかえって加工性は劣化する。望まし
くはA l / S i比で50〜200である。Mg
を添加するのはZn−Al系合金の粒間腐食を防ぐため
で、効果が出るのは0.01%以上であり、0.1%を
超えても効果は変らないし、かえって浴の流動性が悪く
なるので0.1%以下としたが、望ましくは0、O1〜
0.05%である。
この様に本発明法によると従来にくらべより耐食性加工
性に優れたメッキ材を製造し得る。
性に優れたメッキ材を製造し得る。
〔例 l〕
第1図に示す工程を有する装置を用い3.2龍φの軟鋼
線に溶融メッキを実施した。フラックスとしてはZnC
1z NHa CI2混合物を、又、純Znを1次メ
ッキ浴(450℃)として用い、ラインスピードは30
m/分として、450〜550℃に管理された2浴メツ
キのメッキ浴として本発明の合金を溶融して用い、5〜
15秒浸漬してメッキを行った。得られたメッキ線につ
いてJISZ2371に準じた塩水噴霧試験(SST)
を行ない結果を第1表に示した。腐食速度の測定は5S
T100時間行い、試験前の重量から試験後飽和酢酸ア
ンモン溶液(室温)中に5分間浸漬し、水洗し白サビ除
去後の重量を引き算出した。尚、比較例の1浴法に於い
ては、純Znである1次メッキ浴に代えてメッキ合金浴
を用い、2浴メツキ浴は使用しなかった。第1表から、
本発明の合金組成から外れると耐食性が低下しく比較例
1.2.9〜12)、又、本発明の合金を用いても2浴
法メツキを採用しない場合(比較例3〜8)は、耐食性
が低下するか或は、合金付着量が少なくなることがわか
る。
線に溶融メッキを実施した。フラックスとしてはZnC
1z NHa CI2混合物を、又、純Znを1次メ
ッキ浴(450℃)として用い、ラインスピードは30
m/分として、450〜550℃に管理された2浴メツ
キのメッキ浴として本発明の合金を溶融して用い、5〜
15秒浸漬してメッキを行った。得られたメッキ線につ
いてJISZ2371に準じた塩水噴霧試験(SST)
を行ない結果を第1表に示した。腐食速度の測定は5S
T100時間行い、試験前の重量から試験後飽和酢酸ア
ンモン溶液(室温)中に5分間浸漬し、水洗し白サビ除
去後の重量を引き算出した。尚、比較例の1浴法に於い
ては、純Znである1次メッキ浴に代えてメッキ合金浴
を用い、2浴メツキ浴は使用しなかった。第1表から、
本発明の合金組成から外れると耐食性が低下しく比較例
1.2.9〜12)、又、本発明の合金を用いても2浴
法メツキを採用しない場合(比較例3〜8)は、耐食性
が低下するか或は、合金付着量が少なくなることがわか
る。
〔例 2〕
例1と同様にメッキを実施し、1次メッキの皮膜合金層
(Zn−Fe−Al−5i系)の代表的組成及びSST
を測定し、結果を第2表に示した。
(Zn−Fe−Al−5i系)の代表的組成及びSST
を測定し、結果を第2表に示した。
尚、合金層(1次メッキ層)の耐食性試験片調整は、1
次メッキの上に2次メッキを行い、固定ワイピングによ
り2次メッキ層を完全に除去し、1次メッキ層のみ残し
、試験片とした。
次メッキの上に2次メッキを行い、固定ワイピングによ
り2次メッキ層を完全に除去し、1次メッキ層のみ残し
、試験片とした。
〔例 3〕
例1と同様にメッキを行ない、付着量と1.5D巻付テ
ストを行ない結果を第3表に示した。尚、1.5D巻付
テストは、メッキ線の1.5倍の径の円筒に10回まき
つけ、メッキ層の表面を調べて行なった。
ストを行ない結果を第3表に示した。尚、1.5D巻付
テストは、メッキ線の1.5倍の径の円筒に10回まき
つけ、メッキ層の表面を調べて行なった。
上記のように構成された本発明の2浴法メッキ用合金は
次の様な効果がある。まず下地のFe−Zn合金層が改
質されてFe−Zn−A1’−3i合金層となり、耐食
性、加工性が優れ、又メッキ皮膜中のAl不足による耐
食性の低下がない非常に耐食性、加工性の優れた2浴メ
ッキ用合金を提供する。
次の様な効果がある。まず下地のFe−Zn合金層が改
質されてFe−Zn−A1’−3i合金層となり、耐食
性、加工性が優れ、又メッキ皮膜中のAl不足による耐
食性の低下がない非常に耐食性、加工性の優れた2浴メ
ッキ用合金を提供する。
第1図は、本発明の合金の使用法の1例を示すブロック
図、第2図は、針金のメッキ層を示す断面略図、第3図
は、縦軸に腐食速度(g / rrrhr)、横軸にA
Il含有量(%)を目盛ったグラフであり、線Aは2浴
法メツキによる皮膜及び線Bは1浴法メツキによる皮膜
の耐食性を示す。尚、図中の番号は下記の通りである。 1・・・鉄系金属線 2・・・サプライ装置 3・・・脱脂装置 4・・・水洗槽 5・・・塩酸洗槽 6・・・水洗槽 7・・・フラックス槽 8・・・乾燥装置 9・・・純Znメッキ槽又は調合Znメッキ槽10・・
・絞り装置 11・・・冷却装置 12・・・湯洗槽 13・・・乾燥装置 14・・・ZnZn−Al−5t−合金メッキ槽15・
・・絞り装置 16・・・冷却装置 17 ・・・Zn−Al−31−Mg合金メッキFe系
線 18・・・シンカロール 19・・・1次メッキ皮膜 20・・・2次メッキ皮膜
図、第2図は、針金のメッキ層を示す断面略図、第3図
は、縦軸に腐食速度(g / rrrhr)、横軸にA
Il含有量(%)を目盛ったグラフであり、線Aは2浴
法メツキによる皮膜及び線Bは1浴法メツキによる皮膜
の耐食性を示す。尚、図中の番号は下記の通りである。 1・・・鉄系金属線 2・・・サプライ装置 3・・・脱脂装置 4・・・水洗槽 5・・・塩酸洗槽 6・・・水洗槽 7・・・フラックス槽 8・・・乾燥装置 9・・・純Znメッキ槽又は調合Znメッキ槽10・・
・絞り装置 11・・・冷却装置 12・・・湯洗槽 13・・・乾燥装置 14・・・ZnZn−Al−5t−合金メッキ槽15・
・・絞り装置 16・・・冷却装置 17 ・・・Zn−Al−31−Mg合金メッキFe系
線 18・・・シンカロール 19・・・1次メッキ皮膜 20・・・2次メッキ皮膜
Claims (1)
- (1)Al7〜20% SiAl/Siの比で50〜300 Mg0.01〜0.1% 残部Zn及び不可避不純物(以上重量%) からなることを特徴とする2浴法メッキ用亜鉛合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11146487A JPS63277733A (ja) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | 2浴法メッキ用亜鉛合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11146487A JPS63277733A (ja) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | 2浴法メッキ用亜鉛合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63277733A true JPS63277733A (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=14561903
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11146487A Pending JPS63277733A (ja) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | 2浴法メッキ用亜鉛合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63277733A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0273954A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-03-13 | Nippon Steel Corp | 表面平滑性に優れた高耐食性溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき鋼板 |
EP1158069A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-11-28 | Nippon Steel Corporation | Metal plated steel wire having excellent resistance to corrosion and workability and method for production thereof |
JP2003183855A (ja) * | 2001-10-05 | 2003-07-03 | Nippon Steel Corp | 淡水用配管および配管部材 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58221250A (ja) * | 1982-06-15 | 1983-12-22 | Nippon Soda Co Ltd | 溶融メツキ用亜鉛合金 |
JPS624859A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-10 | Nippon Steel Corp | 耐食性のよい亜鉛合金めつき鋼線 |
JPS63241151A (ja) * | 1987-03-28 | 1988-10-06 | Nippon Steel Corp | 耐食性および加工性にすぐれた合金めつき鋼材の製造法 |
-
1987
- 1987-05-07 JP JP11146487A patent/JPS63277733A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP1158069A4 (en) * | 1999-10-25 | 2002-06-19 | Nippon Steel Corp | METAL-PLATED STEEL WIRE HAVING EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND EXCELLENT MACHINABILITY, AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
JP2003183855A (ja) * | 2001-10-05 | 2003-07-03 | Nippon Steel Corp | 淡水用配管および配管部材 |
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