JPH0243575B2 - - Google Patents
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- JPH0243575B2 JPH0243575B2 JP59141514A JP14151484A JPH0243575B2 JP H0243575 B2 JPH0243575 B2 JP H0243575B2 JP 59141514 A JP59141514 A JP 59141514A JP 14151484 A JP14151484 A JP 14151484A JP H0243575 B2 JPH0243575 B2 JP H0243575B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- sio
- waveform
- slab
- cycle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋼の連続鋳造用鋳型の振動方法に
関するものである。
関するものである。
鋼の連続鋳造法を第４図を参照しながら簡単に
説明する。第４図に示されるように、取鍋１内の
溶鋼２はエアーシールパイプ３を介してタンデイ
ツシユ４内に注入される。タンデイツシユ４内に
注入された溶鋼２は、浸漬ノズル５を介して鋳型
（モールド）６内に連続的に鋳込まれる。鋳型６
内に溶鋼２が鋳込まれると、溶鋼２は冷却され
て、鋳型６の内面には凝固シエル７ａが形成され
る。このようにして形成された凝固シエル７ａ
は、ガイドローラ８によりガイドされてピンチロ
ール９によつて鋳型６の下部から連続的に引き抜
れる。鋳型６から引き抜れた未凝固の鋳片７は、
スプレーノズル（図示せず）からの冷却水により
冷却され、最終的に完全に凝固する。このように
して鋳片７が連続的に製造される。
説明する。第４図に示されるように、取鍋１内の
溶鋼２はエアーシールパイプ３を介してタンデイ
ツシユ４内に注入される。タンデイツシユ４内に
注入された溶鋼２は、浸漬ノズル５を介して鋳型
（モールド）６内に連続的に鋳込まれる。鋳型６
内に溶鋼２が鋳込まれると、溶鋼２は冷却され
て、鋳型６の内面には凝固シエル７ａが形成され
る。このようにして形成された凝固シエル７ａ
は、ガイドローラ８によりガイドされてピンチロ
ール９によつて鋳型６の下部から連続的に引き抜
れる。鋳型６から引き抜れた未凝固の鋳片７は、
スプレーノズル（図示せず）からの冷却水により
冷却され、最終的に完全に凝固する。このように
して鋳片７が連続的に製造される。
上述した鋼の連続鋳造法において、鋳型６の内
面に凝固シエル７ａが焼付くのを防止するため
に、鋳型６を上下方向に振動させながら、鋳型６
内にパウダー（鋳型添加剤）を添加している。
面に凝固シエル７ａが焼付くのを防止するため
に、鋳型６を上下方向に振動させながら、鋳型６
内にパウダー（鋳型添加剤）を添加している。
前記パウダーを添加すると前記焼付きを防止で
きるものは、溶融したパウダースラグが鋳型６の
内面と凝固シエル７ａとの間に流入し、潤滑剤の
役目をするからである。
きるものは、溶融したパウダースラグが鋳型６の
内面と凝固シエル７ａとの間に流入し、潤滑剤の
役目をするからである。
しかし、第５図に示されるように、パウダース
ラグ１０の流入が何らかの理由で減少すると、前
記焼付きが生じて、凝固シエル７ａの上部が破断
する。このように凝固シエル７ａの一部が破断す
ると、この破断箇所Ａは鋳片７の引き抜きに伴つ
て鋳型６の下方に移動する。前記破断箇所Ａに形
成された凝固シエルの厚みは、他の部分の凝固シ
エルの厚みより薄いので、前記破断箇所Ａが鋳片
引き抜に伴つて鋳型６から抜け出たところ未凝固
鋳片内の溶鋼２が鋳片外部に流出する現象、所
謂、ブレークアウトが生じる。
ラグ１０の流入が何らかの理由で減少すると、前
記焼付きが生じて、凝固シエル７ａの上部が破断
する。このように凝固シエル７ａの一部が破断す
ると、この破断箇所Ａは鋳片７の引き抜きに伴つ
て鋳型６の下方に移動する。前記破断箇所Ａに形
成された凝固シエルの厚みは、他の部分の凝固シ
エルの厚みより薄いので、前記破断箇所Ａが鋳片
引き抜に伴つて鋳型６から抜け出たところ未凝固
鋳片内の溶鋼２が鋳片外部に流出する現象、所
謂、ブレークアウトが生じる。
次に、従来の、鋳型６の振動方法について説明
する。
する。
従来、鋳型６はその振動波形が正弦波形となる
ように機械的に上下方向に振動させており、鋳型
６の振幅および振動数は、ネガテイブストリツプ
（鋳型６の１サイクルの振動において、鋳型６の
下降速度が鋳片７の引抜き速度より大きい状態）
の、下式で表わされる時間比率NSR（ｔ）が30〜
40％の範囲内に維持されるようにそれぞれ設定し
ていた。この範囲内に時間比率NSR（ｔ）を維持
すると、鋳型下降時に鋳型内の凝固シエル７ａに
圧縮力が付与されて、凝固シエル７が破断しにく
くなる。
ように機械的に上下方向に振動させており、鋳型
６の振幅および振動数は、ネガテイブストリツプ
（鋳型６の１サイクルの振動において、鋳型６の
下降速度が鋳片７の引抜き速度より大きい状態）
の、下式で表わされる時間比率NSR（ｔ）が30〜
40％の範囲内に維持されるようにそれぞれ設定し
ていた。この範囲内に時間比率NSR（ｔ）を維持
すると、鋳型下降時に鋳型内の凝固シエル７ａに
圧縮力が付与されて、凝固シエル７が破断しにく
くなる。
前記時間比率NSR（ｔ）は、鋳型６の１サイク
ルにおけるネガテイブストリツプ時間の占める割
合を示す。
ルにおけるネガテイブストリツプ時間の占める割
合を示す。
NSR(t)＝｛１−１／πcos-1（−VC／2πfa）｝×100(%)
…(1)
但し、VC：鋳片引抜き速度（mm／min）、
ｆ：鋳型の振動数（サイクル／min）、
ａ：鋳型の振幅（mm）。
前記時間比率NRS（ｔ）を上記範囲内に維持す
ることを条件として、製造能率を上げるために鋳
片引抜き速度VCを1m／minから1.8m／min程度
に増加させるには、鋳型６の振動数ｆまたは振幅
ａを、鋳片引抜き速度VCに対応させて大きくす
る必要がある。鋳造中に鋳型６の振幅ａを変更す
ることは技術的に難かしいので、通常は鋳型６の
振動数ｆを大きくしている。
ることを条件として、製造能率を上げるために鋳
片引抜き速度VCを1m／minから1.8m／min程度
に増加させるには、鋳型６の振動数ｆまたは振幅
ａを、鋳片引抜き速度VCに対応させて大きくす
る必要がある。鋳造中に鋳型６の振幅ａを変更す
ることは技術的に難かしいので、通常は鋳型６の
振動数ｆを大きくしている。
しかし、このような鋳型６の振動数ｆを大きく
すると、鋳型内面と凝固シエル７との間へのパウ
ダースラグの流入量が減少するので、鋳型６内の
凝固シエル７ａが破断しやすくなる。
すると、鋳型内面と凝固シエル７との間へのパウ
ダースラグの流入量が減少するので、鋳型６内の
凝固シエル７ａが破断しやすくなる。
そこで、粘性または軟化点が低いパウダースラ
グを使用することが考えられるが、パウダースラ
グによつて鋳片７は表面性状が悪化する。
グを使用することが考えられるが、パウダースラ
グによつて鋳片７は表面性状が悪化する。
従つて、鋳片７を前述したような高速度で引き
抜く際に、鋳型７の振動数を大きくする必要がな
く、このために、鋳型内面と凝固シエル７ａとの
間に所望のパウダースラグを流入させることがで
き、しかも、鋳型６内の凝固シエル７ａに所望の
圧縮力を付与できる、鋳型６の振動方法が望まれ
ているが、現在のところそのような方法は提案さ
れていない。
抜く際に、鋳型７の振動数を大きくする必要がな
く、このために、鋳型内面と凝固シエル７ａとの
間に所望のパウダースラグを流入させることがで
き、しかも、鋳型６内の凝固シエル７ａに所望の
圧縮力を付与できる、鋳型６の振動方法が望まれ
ているが、現在のところそのような方法は提案さ
れていない。
この発明の目的は、鋳片を高速度で引き抜く際
に、鋳型の振動数を大きくする必要がなく、且
つ、鋳型内の凝固シエルに所望の圧縮力を付与す
ることができる鋳型の振動方法を提供することに
ある。
に、鋳型の振動数を大きくする必要がなく、且
つ、鋳型内の凝固シエルに所望の圧縮力を付与す
ることができる鋳型の振動方法を提供することに
ある。
鋳型を、その振動波形が、下式で表わされる波
形歪率λを有する非正弦波形となるように上下方
向に振動させ、 λ＝tNpo-sio−tsio／tsio 但し、tNpo-sio：前記鋳型の振動の１サイクルに
おける前記非正弦波形（Ｚ＝o 〓i=1 aisin2πfi
ｔ，ａ：振幅（mm）ｆ：振動数（サイク
ル／min），ｔ：時間（sec））の変位が最
大となる時間、 tsio：前記１サイクルにおける正弦波形
（Ｚ＝ａ sin2πft，ａ：振幅（mm），ｆ：
振動数（サイクル／min），ｔ：時間
（sec））、 λ：０＜λ＜１、 且つ、前記１サイクルにおけるネガテイブスト
リツプの時間比率NSR（ｔ）が、25％未満となる
ように、前記鋳型を上下方向に振動させ、かくし
て、鋳片を高速度で前記鋳型の下部から引き抜く
ことを可能することに特徴を有する。
形歪率λを有する非正弦波形となるように上下方
向に振動させ、 λ＝tNpo-sio−tsio／tsio 但し、tNpo-sio：前記鋳型の振動の１サイクルに
おける前記非正弦波形（Ｚ＝o 〓i=1 aisin2πfi
ｔ，ａ：振幅（mm）ｆ：振動数（サイク
ル／min），ｔ：時間（sec））の変位が最
大となる時間、 tsio：前記１サイクルにおける正弦波形
（Ｚ＝ａ sin2πft，ａ：振幅（mm），ｆ：
振動数（サイクル／min），ｔ：時間
（sec））、 λ：０＜λ＜１、 且つ、前記１サイクルにおけるネガテイブスト
リツプの時間比率NSR（ｔ）が、25％未満となる
ように、前記鋳型を上下方向に振動させ、かくし
て、鋳片を高速度で前記鋳型の下部から引き抜く
ことを可能することに特徴を有する。
本発明者等は、上述のような観点から、鋳片を
高速度で引き抜く際に、鋳型の振動数を大きくす
る必要がなく、且つ、鋳型内の凝固シエルに所望
の圧縮力を付与することができる鋳型の振動方法
を得べく種々研究を重ねた。この結果、鋳型の振
動波形を従来のように正弦波形とするかわりに、
鋳型の上昇速度を鋳型の下降速度に比べて遅くす
ることができ、且つ、鋳型の上昇時間を鋳型の下
降時間に比べて長くとることができる非正弦波形
となるように鋳型を振動させれば、鋳片を高速度
で引き抜く際に、鋳型の振動数を大きくする必要
がなく、且つ、鋳型内の凝固シエルに所望の圧縮
力を付与することができるといつた知見を得た。
高速度で引き抜く際に、鋳型の振動数を大きくす
る必要がなく、且つ、鋳型内の凝固シエルに所望
の圧縮力を付与することができる鋳型の振動方法
を得べく種々研究を重ねた。この結果、鋳型の振
動波形を従来のように正弦波形とするかわりに、
鋳型の上昇速度を鋳型の下降速度に比べて遅くす
ることができ、且つ、鋳型の上昇時間を鋳型の下
降時間に比べて長くとることができる非正弦波形
となるように鋳型を振動させれば、鋳片を高速度
で引き抜く際に、鋳型の振動数を大きくする必要
がなく、且つ、鋳型内の凝固シエルに所望の圧縮
力を付与することができるといつた知見を得た。
この発明は、上述した知見に基いてなされたも
のである。以下、この発明を詳細に説明する。
のである。以下、この発明を詳細に説明する。
先ず、この発明における非正弦波形について説
明する。第１図に示されるように、鋳型の１サイ
クルの振動において、鋳型の変位が最大とる時間
が、正弦波形Ａと比較してどれだけずれているか
を表わす値を、下式で表わされる波形歪率λと定
義する。
明する。第１図に示されるように、鋳型の１サイ
クルの振動において、鋳型の変位が最大とる時間
が、正弦波形Ａと比較してどれだけずれているか
を表わす値を、下式で表わされる波形歪率λと定
義する。
λ＝tNpo-sio−tsio／tsio …(2)
但し、tNpo-sio：非正弦波形（第１図中Ｂ）の場
合の前記時間、、 tsio：正弦波形の場合の前記時間、 λ：０＜λ＜１。
合の前記時間、、 tsio：正弦波形の場合の前記時間、 λ：０＜λ＜１。
前記正弦波形Ａは、Ｚ＝ａ sin2πft（但し、
ａ：振幅（mm）、ｆ：振動数（サイクル／min）、
ｔ：時間（sec））で表わされ、前記非正弦波形Ｂ
は、Ｚ＝o 〓i=1 aisin2πfiｔ（但し、ａ：振幅（mm）、
ｆ：振動数（サイクル／min）、ｔ：時間（sec））
で表わされる。
ａ：振幅（mm）、ｆ：振動数（サイクル／min）、
ｔ：時間（sec））で表わされ、前記非正弦波形Ｂ
は、Ｚ＝o 〓i=1 aisin2πfiｔ（但し、ａ：振幅（mm）、
ｆ：振動数（サイクル／min）、ｔ：時間（sec））
で表わされる。
次に、上記非正弦波形の波形歪率λを変えて、
ネガテイブストリツプの時間比率NSR（ｔ）と
ΔFdpwoとの関係、および、この条件で鋳造を行
つたときの鋳片表面状熊およびブレークアウト発
生の予知による鋳片引抜き中断の有無について、
波形歪率λ＝０、即ち、鋳型の振動波形が正弦波
形となるように鋳型を振動させた場合の結果と合
わせて第２図に示す。
ネガテイブストリツプの時間比率NSR（ｔ）と
ΔFdpwoとの関係、および、この条件で鋳造を行
つたときの鋳片表面状熊およびブレークアウト発
生の予知による鋳片引抜き中断の有無について、
波形歪率λ＝０、即ち、鋳型の振動波形が正弦波
形となるように鋳型を振動させた場合の結果と合
わせて第２図に示す。
上記ΔFdpwoとは、鋳型下降時の鋳型にかかる
荷重を示し、これは、鋳型内の凝固シエルに作用
する圧縮力である。
荷重を示し、これは、鋳型内の凝固シエルに作用
する圧縮力である。
第２図から明らかなように、上記ΔFdpwoの値
が130Kg以上の場合には、鋳型内の凝固シエルに
常に圧縮力が付与されるので、ブレークアウトは
発生せず、且つ、鋳片表面も良好であることがわ
かる。
が130Kg以上の場合には、鋳型内の凝固シエルに
常に圧縮力が付与されるので、ブレークアウトは
発生せず、且つ、鋳片表面も良好であることがわ
かる。
また、ΔFdpwoの値を一定値とした場合、正弦
波形に比べて非正弦波形の場合の方がネガテイブ
ストリツプの時間比率NSR（ｔ）を小さくできる
ことがわかる。これは、鋳型を、その振動波形が
非正弦波形となるように振動させれば、鋳型の振
動数を小さくすることができ、この結果、パウダ
ースラゲの流入量を増加させることができ、、且
つ、振動機械系も小型化できることを意味する。
これらの効果が得られる前記時間比率NSR（ｔ）
の上限値は、25％であることが明らかとなつて。
波形に比べて非正弦波形の場合の方がネガテイブ
ストリツプの時間比率NSR（ｔ）を小さくできる
ことがわかる。これは、鋳型を、その振動波形が
非正弦波形となるように振動させれば、鋳型の振
動数を小さくすることができ、この結果、パウダ
ースラゲの流入量を増加させることができ、、且
つ、振動機械系も小型化できることを意味する。
これらの効果が得られる前記時間比率NSR（ｔ）
の上限値は、25％であることが明らかとなつて。
上記波形歪率λの範囲は、上述したように０＜
λ＜１であるが、第３図から明らかなように、λ
を0.2以上とすれば、ブレークアウト発生率は、
より少なくなる。
λ＜１であるが、第３図から明らかなように、λ
を0.2以上とすれば、ブレークアウト発生率は、
より少なくなる。
以上説明したように、この発明によれば、鋳型
内の凝固シエルに所望の圧縮力を常に付与するこ
とができ、且つ、前記圧縮力を一定とした場合
に、ネガテイブストリツプの時間比率NSR（ｔ）
を、正弦波形の場合に比べて小さくすることがで
きるので、鋳型の振動数を小さくすることができ
る。従つて、パウダースラグを十分に凝固シエル
と鋳型との間に流入させることができるので、鋳
片を鋳型から高速度で引き抜いても、ブレークア
ウトは生じず、且つ、表面性状が優れた鋳片を鋳
造することができる。
内の凝固シエルに所望の圧縮力を常に付与するこ
とができ、且つ、前記圧縮力を一定とした場合
に、ネガテイブストリツプの時間比率NSR（ｔ）
を、正弦波形の場合に比べて小さくすることがで
きるので、鋳型の振動数を小さくすることができ
る。従つて、パウダースラグを十分に凝固シエル
と鋳型との間に流入させることができるので、鋳
片を鋳型から高速度で引き抜いても、ブレークア
ウトは生じず、且つ、表面性状が優れた鋳片を鋳
造することができる。
第１図は、本発明法および従来法による鋳型の
振動波形を示すグラフ、第２図は、NSR（ｔ）と
ΔFdpwoとの関係を示すグヤフ、第３図は、λと
ブレークアウト発生率との関係を示すグラフ、第
４図は、連続鋳造法の概略を示す断面図、第５図
は、ブレークアウトの発生原因の説明図である。
図面において、 １…取鍋、２…溶鋼、３…エア
ーシールパイプ、４…タンデイツシユ、５…浸漬
ノズル、６…鋳型、７…鋳片、７ａ…凝固シエ
ル、８…ガイドローラ、９…ピンチロール、１０
ーパウダースラグ。
振動波形を示すグラフ、第２図は、NSR（ｔ）と
ΔFdpwoとの関係を示すグヤフ、第３図は、λと
ブレークアウト発生率との関係を示すグラフ、第
４図は、連続鋳造法の概略を示す断面図、第５図
は、ブレークアウトの発生原因の説明図である。
図面において、 １…取鍋、２…溶鋼、３…エア
ーシールパイプ、４…タンデイツシユ、５…浸漬
ノズル、６…鋳型、７…鋳片、７ａ…凝固シエ
ル、８…ガイドローラ、９…ピンチロール、１０
ーパウダースラグ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋳型を、その振動波形が、下式で表わされる
波形歪率λを有する非正弦波形となるように上下
方向に振動させ、 λ＝tNpo-sio−tsio／tsio 但し、tNpo-sio：前記鋳造の振動の１サイクルに
おける前記非正弦波形（Ｚ＝o 〓i=1 aisin2πfi
ｔ，ａ：振幅（mm）ｆ：振幅数（サイク
ル／min），ｔ：時間（sec））の変位が最
大となる時間、 tsio：前記１サイクルにおける正弦波形
（Ｚ＝asin2πft，ａ：振幅（mm）、ｆ：振動
数（サイクル／min）、ｔ：時間（sec））
の変位が最大となる時間、 λ：０＜λ＜１。 且つ、前記１サイクルにおける、ネガテイブス
トリツプの時間比率NSR（ｔ）が25％以下となる
ように、前記鋳型を上下方向に振動させ、かくし
て、鋳片を高速度で前記鋳型の下部から引き抜く
ことを可能とすることを特徴とする、鋼の連続鋳
造用鋳型の振動方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14151484A JPS6120653A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 鋼の連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14151484A JPS6120653A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 鋼の連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6120653A JPS6120653A (ja) | 1986-01-29 |
| JPH0243575B2 true JPH0243575B2 (ja) | 1990-09-28 |
Family
ID=15293732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14151484A Granted JPS6120653A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 鋼の連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6120653A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04172161A (ja) * | 1990-11-05 | 1992-06-19 | Nkk Corp | 表面の美麗な鋳片の連続鋳造方法 |
| US5823245A (en) * | 1992-03-31 | 1998-10-20 | Clecim | Strand casting process |
| JP5012255B2 (ja) | 2007-06-27 | 2012-08-29 | 住友金属工業株式会社 | 小断面鋳片の連続鋳造方法 |
| CN115488307B (zh) * | 2022-09-30 | 2024-08-20 | 中冶赛迪信息技术(重庆)有限公司 | 一种结晶器振动控制方法、装置、设备及介质 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4926420A (ja) * | 1972-07-04 | 1974-03-08 | ||
| JPS5813260B2 (ja) * | 1973-06-06 | 1983-03-12 | 川崎製鉄株式会社 | イガタ ノ シンドウハケイカンシ ニ ヨル レンゾクチユウゾウホウ |
| JPS5747558A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Vertical type continuous casting method |
| JPS57115948A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-19 | Nippon Steel Corp | Continuous casting method |
| JPS5952014B2 (ja) * | 1981-08-31 | 1984-12-17 | 川崎製鉄株式会社 | 中炭域鋼スラブの連続鋳造方法 |
-
1984
- 1984-07-10 JP JP14151484A patent/JPS6120653A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6120653A (ja) | 1986-01-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |