JPS6152972A - 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 - Google Patents
連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法Info
- Publication number
- JPS6152972A JPS6152972A JP17524784A JP17524784A JPS6152972A JP S6152972 A JPS6152972 A JP S6152972A JP 17524784 A JP17524784 A JP 17524784A JP 17524784 A JP17524784 A JP 17524784A JP S6152972 A JPS6152972 A JP S6152972A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- amplitude value
- breakout
- continuous casting
- unsolidified
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋼の連続鋳造において、ブレークアウトの
発生を未然に検知することができる、連続鋳造における
ブレークアウト予知方法に関するものである。
発生を未然に検知することができる、連続鋳造における
ブレークアウト予知方法に関するものである。
連続鋳造の操業において、生産性の向上のために、鋳造
速度の高速化が要求されている。しかるに、高速で連続
鋳造を行なうと、ｖ５型直下の未１疑固鋳片にブレーク
アウトが生じやすくなるため、このブレークアウトの発
生が鋳造速度の高速化の大きな技術的障害となっている
。
速度の高速化が要求されている。しかるに、高速で連続
鋳造を行なうと、ｖ５型直下の未１疑固鋳片にブレーク
アウトが生じやすくなるため、このブレークアウトの発
生が鋳造速度の高速化の大きな技術的障害となっている
。
・ ブレークアウトには、一般に、鋳型内のンエルの成
長遅れに起因するものと、未凝固鋳片と鋳梨間の摩擦力
が未凝固鋳片の高温強度以上となることに起因するもの
とがある。
長遅れに起因するものと、未凝固鋳片と鋳梨間の摩擦力
が未凝固鋳片の高温強度以上となることに起因するもの
とがある。
連続鋳造では、周知の如く、鋳型内の溶鋼の湯面上に鋳
型パウダーが添加されている。この／、ｏウダーは、溶
融して鋳型と未凝固鋳片間に均一に流入し、これによっ
て未凝固鋳片の下方への引抜きが容易となるような潤滑
作用を果たしているものである。
型パウダーが添加されている。この／、ｏウダーは、溶
融して鋳型と未凝固鋳片間に均一に流入し、これによっ
て未凝固鋳片の下方への引抜きが容易となるような潤滑
作用を果たしているものである。
しかしながら、溶融したパウダーの鋳型と未凝固鋳片間
への流入が不均一となったり、その流入量が減少した場
合には、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇するので、
その摩擦力が未凝固鋳片の高温強度以上となることによ
るブレークアウトが発生する。
への流入が不均一となったり、その流入量が減少した場
合には、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇するので、
その摩擦力が未凝固鋳片の高温強度以上となることによ
るブレークアウトが発生する。
そこで、この種のブレークアウトの防止のためて１種々
の対策がとられているが、未だ充分な効果が得られてい
ないのが現状である。
の対策がとられているが、未だ充分な効果が得られてい
ないのが現状である。
この発明は、上述の現状に鑑み、鋳型から引抜かれる未
凝固鋳片のブレークアウトを予知して、ブレークアウト
の発生を未然に防ぐことを可能とする、連続鋳造におけ
るブレークアウト予知方法を提供することを目的とする
。
凝固鋳片のブレークアウトを予知して、ブレークアウト
の発生を未然に防ぐことを可能とする、連続鋳造におけ
るブレークアウト予知方法を提供することを目的とする
。
この発明の連続鋳造におけるブレークアウト予知方法は
、振動する鋳型の振幅値を測定することによって、その
振幅値の変化から、前記鋳型内に注入きれた溶鋼の凝固
シェルと前記鋳型との間の潤滑状態を知り、かくして、
前記鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブレークアウトの
発生を予知することに特徴を有する。
、振動する鋳型の振幅値を測定することによって、その
振幅値の変化から、前記鋳型内に注入きれた溶鋼の凝固
シェルと前記鋳型との間の潤滑状態を知り、かくして、
前記鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブレークアウトの
発生を予知することに特徴を有する。
〔発明の構成〕
本発明者等は、上述した未凝固鋳片と鋳型間の摩擦力が
、未凝固鋳片の高温強度以上となって発生するブレーク
アウトを防止すべく、鋭意研究を重ねた。その結果、油
圧力によって振動される鋳型では、鋳型と未凝固鋳片間
の摩擦力が上昇するに従い、鋳型振動の振幅が減少する
こと、従って、この鋳型振動の振幅を測定すれば、鋳型
と未凝固鋳片間の潤滑状態が判シ、ブレークアウトの発
生を予知することができることを見い出した。この発明
は、上記知見によシなされたものである。
、未凝固鋳片の高温強度以上となって発生するブレーク
アウトを防止すべく、鋭意研究を重ねた。その結果、油
圧力によって振動される鋳型では、鋳型と未凝固鋳片間
の摩擦力が上昇するに従い、鋳型振動の振幅が減少する
こと、従って、この鋳型振動の振幅を測定すれば、鋳型
と未凝固鋳片間の潤滑状態が判シ、ブレークアウトの発
生を予知することができることを見い出した。この発明
は、上記知見によシなされたものである。
次に、この発明を図面に基づいて説明する。
第１図は、この発明の方法の一実施態様を示す説明図で
ある。第１図において、１は水冷鋳型２の水箱、３は水
冷鋳型２の鋳型フレーム、４は鋳型２を支持するだめの
鋳型支持フレーム、５は鋳 ５型２を振動するための
オシレーションフレームでアル。鋳型フレーム３には、
オシレーションフレーム５によって振動される鋳型２の
変位を測定するだめの変位計６が設けられている。振動
する鋳型２内に注入された溶鋼７は、鋳型２内で凝固シ
ェル８を生成して未凝固鋳片９となり、鋳片支持ロール
１０に支持されながら、鋳型２から引抜かれる。
ある。第１図において、１は水冷鋳型２の水箱、３は水
冷鋳型２の鋳型フレーム、４は鋳型２を支持するだめの
鋳型支持フレーム、５は鋳 ５型２を振動するための
オシレーションフレームでアル。鋳型フレーム３には、
オシレーションフレーム５によって振動される鋳型２の
変位を測定するだめの変位計６が設けられている。振動
する鋳型２内に注入された溶鋼７は、鋳型２内で凝固シ
ェル８を生成して未凝固鋳片９となり、鋳片支持ロール
１０に支持されながら、鋳型２から引抜かれる。
この発明においては、変位計６で測定される鋳型２の振
動の振幅の変化を監視し、これによって鋳型２と凝固シ
ェル８との間の潤滑状態を知９、未凝固鋳片９のブレー
クアウトを予知するものである。
動の振幅の変化を監視し、これによって鋳型２と凝固シ
ェル８との間の潤滑状態を知９、未凝固鋳片９のブレー
クアウトを予知するものである。
すなわち、鋳型２と鋳型２内の凝固シェル８との間の潤
滑状態が良好で、未凝固鋳片９が鋳型２から正常に引抜
かれている場合には、変位計６で測定される鋳型２の振
幅値Ａはほとんど変化しない。一方、鋳型２と凝固シェ
ル８との間の潤滑状態が悪化して、鋳型２と未凝固鋳片
９との間の摩擦力が上昇すると、前記振幅値Ａは減少す
る。この振幅値Ａの定常値んに対する変動量△Ａ＝Ａ、
、−Ａは、鋳型２と未凝固鋳片９との間の摩擦力の大小
によって決まるから、この変動量△Ａから鋳型２と凝固
シェル８との間の潤滑状態を知ることができ、未凝固鋳
片９のブレークアウトを未然に、検知することができる
。
滑状態が良好で、未凝固鋳片９が鋳型２から正常に引抜
かれている場合には、変位計６で測定される鋳型２の振
幅値Ａはほとんど変化しない。一方、鋳型２と凝固シェ
ル８との間の潤滑状態が悪化して、鋳型２と未凝固鋳片
９との間の摩擦力が上昇すると、前記振幅値Ａは減少す
る。この振幅値Ａの定常値んに対する変動量△Ａ＝Ａ、
、−Ａは、鋳型２と未凝固鋳片９との間の摩擦力の大小
によって決まるから、この変動量△Ａから鋳型２と凝固
シェル８との間の潤滑状態を知ることができ、未凝固鋳
片９のブレークアウトを未然に、検知することができる
。
摩擦力が未凝固鋳片９にブレークアウトの危険を生ずる
ときの、鋳型２の振幅値Ａは、連続鋳造機の機種および
鋳造条件によっても異なるが、実操業上の経験によれば
、定常値んの７０〜８０％に選択すれば良いことが確認
されている。従って、振幅値Ａの下限として、定常値Ａ
。の７ｏ〜８０％の振幅値を設定しておけば、未凝固鋳
片９がブレークアウトを生ずる危険状態だけを、選択的
に取り出すことができる。
ときの、鋳型２の振幅値Ａは、連続鋳造機の機種および
鋳造条件によっても異なるが、実操業上の経験によれば
、定常値んの７０〜８０％に選択すれば良いことが確認
されている。従って、振幅値Ａの下限として、定常値Ａ
。の７ｏ〜８０％の振幅値を設定しておけば、未凝固鋳
片９がブレークアウトを生ずる危険状態だけを、選択的
に取り出すことができる。
上記により、鋳型２の振幅値Ａの変化から未凝固鋳片９
のブレークアウトの発生が予知されたときには、この予
知からブレークアウトの発生までに、１〜２分間程度の
時間的余裕があるので、この間に、鋳型２内への溶鋼７
の注入停止、注入速度の低下、Ａウダーの変更などの処
置を採れば、ブレークアウトの発生を未然に防止するこ
とができる。
のブレークアウトの発生が予知されたときには、この予
知からブレークアウトの発生までに、１〜２分間程度の
時間的余裕があるので、この間に、鋳型２内への溶鋼７
の注入停止、注入速度の低下、Ａウダーの変更などの処
置を採れば、ブレークアウトの発生を未然に防止するこ
とができる。
次に、この発明を実施例により説明する。
第１表に示す成分組成の厚さ２５０ｍｍ、幅１７５０咽
の厚板用４０キロ級スラブを、１０．５ｍＲの湾曲型連
続鋳造機によシ鋳造し、その間の鋳型の振動の振幅値Ａ
を連続的に測定した。
の厚板用４０キロ級スラブを、１０．５ｍＲの湾曲型連
続鋳造機によシ鋳造し、その間の鋳型の振動の振幅値Ａ
を連続的に測定した。
第２図に振幅値Ａの測定結果を図示して示す。
第２図からもわかるように、振幅値Ａはａ点を過ぎると
ころから徐々に減少して、ｂ点で定常値んの７０％にな
った。この時点で、鋳造速度を１．４ｆｆｌ ／” か
ら０．４ｍ／＝ に下げたところ、振幅値Ａは増大し、
２分後には定常値（０点）に戻った。
ころから徐々に減少して、ｂ点で定常値んの７０％にな
った。この時点で、鋳造速度を１．４ｆｆｌ ／” か
ら０．４ｍ／＝ に下げたところ、振幅値Ａは増大し、
２分後には定常値（０点）に戻った。
鋳造終了後に鋳片を観察したところ、振幅値Ａの減少し
た時期に鋳型内で凝固シェルが破断していたことが確認
された。
た時期に鋳型内で凝固シェルが破断していたことが確認
された。
以上説明したように、この発明によれば、振動する鋳型
の振幅値を測定することによって、その振幅値の変化か
ら鋳型と凝固シェルとの間の潤滑状態を知るので、鋳型
から引抜か九る未１疑固鋳片のプレークアウＩｆ確実に
予知することができ、ブレークアウトの発生を未然に防
止することができる。従って、ブレークアウトの発生が
障害となっていた鋳造速度の高速化を可能とするなど、
゛工業上優れた効果がもたらされる。
の振幅値を測定することによって、その振幅値の変化か
ら鋳型と凝固シェルとの間の潤滑状態を知るので、鋳型
から引抜か九る未１疑固鋳片のプレークアウＩｆ確実に
予知することができ、ブレークアウトの発生を未然に防
止することができる。従って、ブレークアウトの発生が
障害となっていた鋳造速度の高速化を可能とするなど、
゛工業上優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明の方法の一実施態様を示す説明図、第
２図はこの発明の方法において鋳型の振動の振幅値を測
定したときの振幅値の一例を示すグラフである。図面に
おいて、 １・・・水箱、 ２・・・鋳型、３・・・
鋳型フレーム、 ４・・・鋳型支持フレーム、５・
・・オシレーションフレーム、
、６・・・変位計、 ７・・溶鋼。 ８・・・凝固シェル、 ９・・・未凝固鋳片。
２図はこの発明の方法において鋳型の振動の振幅値を測
定したときの振幅値の一例を示すグラフである。図面に
おいて、 １・・・水箱、 ２・・・鋳型、３・・・
鋳型フレーム、 ４・・・鋳型支持フレーム、５・
・・オシレーションフレーム、
、６・・・変位計、 ７・・溶鋼。 ８・・・凝固シェル、 ９・・・未凝固鋳片。
Claims (1)
- 鋼の連続鋳造において、振動する鋳型の振幅値を測定す
ることによつて、その振幅値の変化から、前記鋳型内に
注入された溶鋼の凝固シェルと前記鋳型との間の潤滑状
態を知り、かくして、前記鋳型から引抜かれる未凝固鋳
片のブレークアウトの発生を予知することを特徴とする
、連続鋳造におけるブレークアウト予知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17524784A JPS6152972A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17524784A JPS6152972A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152972A true JPS6152972A (ja) | 1986-03-15 |
Family
ID=15992830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17524784A Pending JPS6152972A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152972A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1043096B1 (de) * | 1999-04-03 | 2004-05-12 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Bestimmung der Reibung zwischen Strangschale und Kokille beim Stranggiessen |
| JP2019013927A (ja) * | 2017-07-04 | 2019-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋳型振動監視方法及びブレークアウト監視方法 |
-
1984
- 1984-08-24 JP JP17524784A patent/JPS6152972A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1043096B1 (de) * | 1999-04-03 | 2004-05-12 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Bestimmung der Reibung zwischen Strangschale und Kokille beim Stranggiessen |
| JP2019013927A (ja) * | 2017-07-04 | 2019-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋳型振動監視方法及びブレークアウト監視方法 |
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