JPS61206550A - 鋼の連続鋳造法 - Google Patents
鋼の連続鋳造法Info
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- JPS61206550A JPS61206550A JP4894285A JP4894285A JPS61206550A JP S61206550 A JPS61206550 A JP S61206550A JP 4894285 A JP4894285 A JP 4894285A JP 4894285 A JP4894285 A JP 4894285A JP S61206550 A JPS61206550 A JP S61206550A
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- mold
- electromagnetic force
- meniscus
- molten steel
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼の連続鋳造法（＝関し、詳しくは鋳型内にお
ける溶鋼の波立ちを無くシ、湯面レベルを平滑化して連
続鋳造すること（：よって表面性状の優ｎた鋳片を製造
する方法に関する。
ける溶鋼の波立ちを無くシ、湯面レベルを平滑化して連
続鋳造すること（：よって表面性状の優ｎた鋳片を製造
する方法に関する。
周昶のように、連続鋳造においては鋳型に溶鋼を注入し
、該鋳型内で凝固殻を生成せしめて所定断面に成形した
後そＩＬを鋳型下方より連続的に引き出すことによって
鋳片の製造が行わ几ている。
、該鋳型内で凝固殻を生成せしめて所定断面に成形した
後そＩＬを鋳型下方より連続的に引き出すことによって
鋳片の製造が行わ几ている。
而して前記鋳型には、鋳型内で生成さｎる前記凝固殻の
鋳型内面への固着を防止すると共よ−、鋳型の摩耗を軽
減するために、ｅウダー等の潤滑剤が投入さｎており、
又、前記潤滑剤を凝固殻と鋳型内面へ効率良く侵入させ
前述した機能を効果的：：発揮させるために、鋳造方向
に対して上下動する振動を付与し、メニスカス部の潤滑
剤に圧力変化を生じさせることが普通である。
鋳型内面への固着を防止すると共よ−、鋳型の摩耗を軽
減するために、ｅウダー等の潤滑剤が投入さｎており、
又、前記潤滑剤を凝固殻と鋳型内面へ効率良く侵入させ
前述した機能を効果的：：発揮させるために、鋳造方向
に対して上下動する振動を付与し、メニスカス部の潤滑
剤に圧力変化を生じさせることが普通である。
前記鋳型の上下動（以下オツシレーションと言う）によ
り鋳片の表面には規則正しい凹み、つまりオツシレーシ
ョンマークが形成さｆＬる。ところが前記潤滑剤の凝固
殻と鋳型内面への侵入（以下、流１１．込みと言う）は
、潤滑剤の粘性、軟化温度等の物性、又は鋳型内の熱的
条件、又は湯面（鋳型内における溶鋼の高さ）レベルの
変化速度、変化加速度等の時系列的な変化、又はオツシ
レーション条件や引抜き速度の変化等に大きく影響さＩ
Ｌる。
り鋳片の表面には規則正しい凹み、つまりオツシレーシ
ョンマークが形成さｆＬる。ところが前記潤滑剤の凝固
殻と鋳型内面への侵入（以下、流１１．込みと言う）は
、潤滑剤の粘性、軟化温度等の物性、又は鋳型内の熱的
条件、又は湯面（鋳型内における溶鋼の高さ）レベルの
変化速度、変化加速度等の時系列的な変化、又はオツシ
レーション条件や引抜き速度の変化等に大きく影響さＩ
Ｌる。
従って前記各種の要因が予め想定した条件より変動した
場合（該変動を以下非定常的変化と言う）には前記潤滑
剤の流几込みが不均一となり、鋳片の表面性状を著しく
悪化させることになる。
場合（該変動を以下非定常的変化と言う）には前記潤滑
剤の流几込みが不均一となり、鋳片の表面性状を著しく
悪化させることになる。
この潤滑剤流ｎ込みの不拘−？防止するために従来にお
いても種々の試みがなさ１．ている。例えば％特公昭５
３−４２０１８号公報に示さするように湯面レベルを湯
面検矧器で検出し、基準湯面との偏差によりタンディツ
シュノズルを駆動して湯面レベルを制御する方法、特公
昭４９−４０３３８号公報に示さｎるように最適な物性
値を有する潤滑剤を用いる方法等数多くの提案が行わ１
−でいる。更（−１特公昭５７−２１４０８号公報では
メニスカス部における醇鋼の表面張力によって生じる湾
曲を電磁力で増長せしめ、潤滑剤の前記流ｎ込みを円滑
化する手段も提案さｒｒでいる。
いても種々の試みがなさ１．ている。例えば％特公昭５
３−４２０１８号公報に示さするように湯面レベルを湯
面検矧器で検出し、基準湯面との偏差によりタンディツ
シュノズルを駆動して湯面レベルを制御する方法、特公
昭４９−４０３３８号公報に示さｎるように最適な物性
値を有する潤滑剤を用いる方法等数多くの提案が行わ１
−でいる。更（−１特公昭５７−２１４０８号公報では
メニスカス部における醇鋼の表面張力によって生じる湾
曲を電磁力で増長せしめ、潤滑剤の前記流ｎ込みを円滑
化する手段も提案さｒｒでいる。
しかしながら、前述した従来法はいずｎも、湯面レベル
が鋳型内に浸漬ノズル等から注入さｎる溶鋼量と鋳型か
ら駆動ロール等により引抜かｒする溶鋼量との鋳型内に
おける物量収支バランスのみ（：よって決まることを前
提に創案さｎていた。即ち、第６図に示すように鋳型１
のオツシレーション（第６図の実線ｂ）−二よっても湯
面レベルａｆｆ変動を受けず、固定座標系で見た場せ常
に一定であるとしてい友。
が鋳型内に浸漬ノズル等から注入さｎる溶鋼量と鋳型か
ら駆動ロール等により引抜かｒする溶鋼量との鋳型内に
おける物量収支バランスのみ（：よって決まることを前
提に創案さｎていた。即ち、第６図に示すように鋳型１
のオツシレーション（第６図の実線ｂ）−二よっても湯
面レベルａｆｆ変動を受けず、固定座標系で見た場せ常
に一定であるとしてい友。
尚、第６図において２は溶鋼、３は溶＠２上に浮遊した
潤滑剤を示し、矢印Ｃは鋳造１同を示すものである。
潤滑剤を示し、矢印Ｃは鋳造１同を示すものである。
前述Ｌ ｒｃよう（二、従来においては、湯面レベルが
鋳型内に注入さｒＬる溶鋼量と鋳型から引抜か几る溶鋼
量との物量収支バランスのみによって決まるものと認識
さｒｔ、 この認識に基づいて各種の制御が行わｆし
ていた。例えば湯面レベルを制御する場曾には、前記物
量収支バランスから決定さ１するレベルを検出するレベ
ル検出器からの信号（二よって、鋳型内Ｃ：注入さｒｂ
；ｌ、溶鋼量をノズル内に設置さｎ、た注入流面ｆｘを
変更する装置で調節するか。
鋳型内に注入さｒＬる溶鋼量と鋳型から引抜か几る溶鋼
量との物量収支バランスのみによって決まるものと認識
さｒｔ、 この認識に基づいて各種の制御が行わｆし
ていた。例えば湯面レベルを制御する場曾には、前記物
量収支バランスから決定さ１するレベルを検出するレベ
ル検出器からの信号（二よって、鋳型内Ｃ：注入さｒｂ
；ｌ、溶鋼量をノズル内に設置さｎ、た注入流面ｆｘを
変更する装置で調節するか。
又は鋳型から引抜かｎ、る溶鋼量全鋳造速度の変更によ
り調節する方法が採らｎていた。しかしながら、このよ
うな従来の認識（：基づく方法で湯面レベル制御を行っ
ても鋳片表面の品質のばらつきに尚大きく、極端な場せ
、湯面し４ルが大きく変動する不安定なときと大差がな
い程［まで品質劣化をきたすことがあった。
り調節する方法が採らｎていた。しかしながら、このよ
うな従来の認識（：基づく方法で湯面レベル制御を行っ
ても鋳片表面の品質のばらつきに尚大きく、極端な場せ
、湯面し４ルが大きく変動する不安定なときと大差がな
い程［まで品質劣化をきたすことがあった。
前記現象は湯面レベル制御以外（二、例えばオツシレー
ションの低ストローク化、高サイクル化で鋳造を行った
場せ、最適な物性値を有する潤滑剤を用いて鋳造を行っ
た場せ、メニスカス部の表面張力によって生じる湾曲を
電磁力で増長し、潤滑剤の流几込みを促進させて鋳造を
行った場せでも同じようＣ：生じていた。
ションの低ストローク化、高サイクル化で鋳造を行った
場せ、最適な物性値を有する潤滑剤を用いて鋳造を行っ
た場せ、メニスカス部の表面張力によって生じる湾曲を
電磁力で増長し、潤滑剤の流几込みを促進させて鋳造を
行った場せでも同じようＣ：生じていた。
前記鋳片表面の品質のばらつき（：よる品質劣化は、特
に連続鋳造鋳片を直接圧延工程に送給する直接圧延にお
いて品質保証上、重大な障害となっていた。而して前記
品質劣化は従来、原因不明のばらつきによる所謂操業上
のばらつきとして整理さＩＬ％品質保証も前記ばらつき
分のアローワンスまでを過大（＝保証せざるを得す、従
って多くの損失を招いていた。
に連続鋳造鋳片を直接圧延工程に送給する直接圧延にお
いて品質保証上、重大な障害となっていた。而して前記
品質劣化は従来、原因不明のばらつきによる所謂操業上
のばらつきとして整理さＩＬ％品質保証も前記ばらつき
分のアローワンスまでを過大（＝保証せざるを得す、従
って多くの損失を招いていた。
本発明に前記従来法における問題点の抜本的な解決を図
り１表面性状の優−ｎ、ｆｃ鋳片を製造し得る連続鋳造
方法を提供するものである。
り１表面性状の優−ｎ、ｆｃ鋳片を製造し得る連続鋳造
方法を提供するものである。
〔問題点を解決するだめの手段）
前記問題点を解決するための本発明は、鋳型（：鋳造方
向に対して上下動する振動を付与しつつ鋼を連続鋳造す
る方法において、前記鋳型のメニスカス相当部に、前記
鋳型振動方向と逆向きに作用する電磁力を付与し、鋳型
内における湯面レベルを平滑化して鋳造すること全特徴
とする鋼め連続鋳造法である。
向に対して上下動する振動を付与しつつ鋼を連続鋳造す
る方法において、前記鋳型のメニスカス相当部に、前記
鋳型振動方向と逆向きに作用する電磁力を付与し、鋳型
内における湯面レベルを平滑化して鋳造すること全特徴
とする鋼め連続鋳造法である。
本発明者等に、前述した鋳型内における非定常的変化に
基づく前記潤滑剤流几込みの不均一を抜本的に解決する
ために、湯面の状態を様々な条件下で調査した。この結
果、特にメニスカス部近傍の溶鋼の挙動は従来より考え
ら１１．ていた第６図に示すようなものではなく、第４
図に示すように波立ち状態の挙′ＩｉＪケ呈しているこ
とが判明した。っまり、湯面レベルａ（二おける溶鋼表
面の鋳型１と４７） １４ ｆＬ Ｊ＠ １ ａは鋳型
１のオツシンーションに追！して動き、鋳型中央部１ｂ
の溶鋼表面は鋳型１の上下動と反対方向に動き、この結
果湯面形状は鋳型上死点で凹状に、下死点で凸状になり
、波立ち現象を生じていることが知見さ′ｆ′した。
基づく前記潤滑剤流几込みの不均一を抜本的に解決する
ために、湯面の状態を様々な条件下で調査した。この結
果、特にメニスカス部近傍の溶鋼の挙動は従来より考え
ら１１．ていた第６図に示すようなものではなく、第４
図に示すように波立ち状態の挙′ＩｉＪケ呈しているこ
とが判明した。っまり、湯面レベルａ（二おける溶鋼表
面の鋳型１と４７） １４ ｆＬ Ｊ＠ １ ａは鋳型
１のオツシンーションに追！して動き、鋳型中央部１ｂ
の溶鋼表面は鋳型１の上下動と反対方向に動き、この結
果湯面形状は鋳型上死点で凹状に、下死点で凸状になり
、波立ち現象を生じていることが知見さ′ｆ′した。
第５図はその具体的な一例を示すもので％＠Ｄ１３００
ｍ、厚’２５０ ｗｍの鋳型にオツシレーションストロ
ーク１２Ｗ１オツシレーションサイクル１３００７分の
振動を付与しつつ、鋳造速度１．６．ＩＢ／分で連続鋳
造した時の中央部゛の振幅δｌは３日、濡ｎ縁部の振幅
δ２は６ ｍ 、振動の節の鋳型中央からの距離りは７
５ｓａ＋であった。
ｍ、厚’２５０ ｗｍの鋳型にオツシレーションストロ
ーク１２Ｗ１オツシレーションサイクル１３００７分の
振動を付与しつつ、鋳造速度１．６．ＩＢ／分で連続鋳
造した時の中央部゛の振幅δｌは３日、濡ｎ縁部の振幅
δ２は６ ｍ 、振動の節の鋳型中央からの距離りは７
５ｓａ＋であった。
この湯面に生じる波立ち、つまり表面波により、潤滑剤
を効率的に流入させる上で最も重要な濡几縁１ａは絶え
ずオツシレーションストロークの半量程度の値で変動を
受けているに過ぎないものとなっていることが確認さｎ
７’５゜こ′ｆ′Ｌは従来から考えら几てい几マクロ的
な湯面レベルの考え方を根本から見直し、かつこの表面
波の変動が従来法では解決できなかった品質のばらつき
に深く関与しており、安定して良好な表面品質を確保す
る上で前記表面波を抑制することが必要であることを示
唆する重大なる知見であった。
を効率的に流入させる上で最も重要な濡几縁１ａは絶え
ずオツシレーションストロークの半量程度の値で変動を
受けているに過ぎないものとなっていることが確認さｎ
７’５゜こ′ｆ′Ｌは従来から考えら几てい几マクロ的
な湯面レベルの考え方を根本から見直し、かつこの表面
波の変動が従来法では解決できなかった品質のばらつき
に深く関与しており、安定して良好な表面品質を確保す
る上で前記表面波を抑制することが必要であることを示
唆する重大なる知見であった。
本発明者等は前記現象、つまり表面波を抑制するために
種々調査、研究を行った結果、前記鋳型１円の溶鋼２の
メニスカス相当部に、鋳型１のオツシレーション方向、
つまり振動方向と逆向きに作用する電磁力を付与するこ
とＫＬって前記表面波の抑制が可能となった。これによ
り潤滑剤の効率的々流入が確保でき、紡速した従来の問
題点を抜本的に解決できた。
種々調査、研究を行った結果、前記鋳型１円の溶鋼２の
メニスカス相当部に、鋳型１のオツシレーション方向、
つまり振動方向と逆向きに作用する電磁力を付与するこ
とＫＬって前記表面波の抑制が可能となった。これによ
り潤滑剤の効率的々流入が確保でき、紡速した従来の問
題点を抜本的に解決できた。
さて、第３図は前記メニスカス相当部の溶鋼２に鋳型１
の振動方向と逆向きに作用する電磁力？付与する原理を
示す模式図である。
の振動方向と逆向きに作用する電磁力？付与する原理を
示す模式図である。
例えば、鋳型１の長辺１１に装着したコイル４にＸ１方
向の電流を流すとＸ１方向の磁束が発生する。
向の電流を流すとＸ１方向の磁束が発生する。
電流として成る周波数の三相交流を用いることにより移
動磁界を生じるが、これけｙｔ方向の磁束七Ｚ１方向に
？＋’の位置まで動かすことと等価である。その場合両
長辺間に挾まれた導電体である溶鋼には銹導電流が８１
方向に発生し、従って前記磁束との相互作用にｚリロー
レンツカＦ１が溶鋼３に対して下向きに作用する。而し
て鋳型１が上昇する時には前述のようにして下向きの力
を発生させ、逆に鋳型１が下降する時（：は前記と逆の
手順を行えば上向きの力を発生させることが可能となり
、メニスカス部での表面波を鋳型１の上下撮動（二応じ
て抑制することが可能となる。
動磁界を生じるが、これけｙｔ方向の磁束七Ｚ１方向に
？＋’の位置まで動かすことと等価である。その場合両
長辺間に挾まれた導電体である溶鋼には銹導電流が８１
方向に発生し、従って前記磁束との相互作用にｚリロー
レンツカＦ１が溶鋼３に対して下向きに作用する。而し
て鋳型１が上昇する時には前述のようにして下向きの力
を発生させ、逆に鋳型１が下降する時（：は前記と逆の
手順を行えば上向きの力を発生させることが可能となり
、メニスカス部での表面波を鋳型１の上下撮動（二応じ
て抑制することが可能となる。
特に、前記電磁力は鋳型１の壁面近傍で極大値全採り、
壁面から離ＩＬるに従って指数関数的（：減少すること
から壁面近傍の表面波を抑制するには極めて効果的であ
る。その議会、電磁力（：よる推カッ七ターンは周波数
（二より左右さ几ることから、適切な周波数を選定する
ことが重要となる。
壁面から離ＩＬるに従って指数関数的（：減少すること
から壁面近傍の表面波を抑制するには極めて効果的であ
る。その議会、電磁力（：よる推カッ七ターンは周波数
（二より左右さ几ることから、適切な周波数を選定する
ことが重要となる。
第１図は本発明（−基づく電磁力発生装置を備えた鋳型
の部分斜視図であり、第２図は第１図の鋳型を有する湾
曲型連続鋳造設備の鋳型近傍の部分構造図である０本笑
施例では、鋳型長辺１１：：前記電磁力全発生せしめる
コイル４を内蔵する電磁力発生装置４０が３基装着さ几
ている。電磁力発生装置４０は、鋳型１内のメニスカス
和尚部の溶鋼２に前記上または下向きの力Ｆが作用する
ように鋳型長辺１１の適切な位置に固定さｎている。
の部分斜視図であり、第２図は第１図の鋳型を有する湾
曲型連続鋳造設備の鋳型近傍の部分構造図である０本笑
施例では、鋳型長辺１１：：前記電磁力全発生せしめる
コイル４を内蔵する電磁力発生装置４０が３基装着さ几
ている。電磁力発生装置４０は、鋳型１内のメニスカス
和尚部の溶鋼２に前記上または下向きの力Ｆが作用する
ように鋳型長辺１１の適切な位置に固定さｎている。
電磁力発生装置４０の電流の流ｎ、方向、磁束密度、周
波数等の制御は電磁力制御装置１４１によって行わｎ、
る。
波数等の制御は電磁力制御装置１４１によって行わｎ、
る。
鋳型１には駆動電動機５ａに連結さｒｔた振動発生装＃
５によってオツシレーションが付与さｎている。該オツ
シレーションのサイクル及びストローク等は鋳造速度（
：応じて振動制御装置５０（＝よって制御さＩしている
。６は振動制御装置５０への鋳造速度入力信号を示すも
ので、本実施例では鋳片７を引き出す駆動ロール８の回
転速度全検出すること（−よって鋳造速度を検出した。
５によってオツシレーションが付与さｎている。該オツ
シレーションのサイクル及びストローク等は鋳造速度（
：応じて振動制御装置５０（＝よって制御さＩしている
。６は振動制御装置５０への鋳造速度入力信号を示すも
ので、本実施例では鋳片７を引き出す駆動ロール８の回
転速度全検出すること（−よって鋳造速度を検出した。
電磁力推力値ｆｔ４１１：は撮動制御装置５００制御信
号に加えて表面波検出装置９の検出信号がそｎぞ几入力
さ几ており、検出さ：ｒｔ六表面波の程度によりメニス
カス相当部への必要な電磁力推力値が演算さｎ、その部
分に鋳型１の振動方向と逆向きの電磁力が作用するよう
に電流の流ｎ方向等が制御さｎる。
号に加えて表面波検出装置９の検出信号がそｎぞ几入力
さ几ており、検出さ：ｒｔ六表面波の程度によりメニス
カス相当部への必要な電磁力推力値が演算さｎ、その部
分に鋳型１の振動方向と逆向きの電磁力が作用するよう
に電流の流ｎ方向等が制御さｎる。
第１図及び第２図の鋳型１を備え７？：３５０屯／Ｈｒ
の連続鋳造設備において本発明を実施した。本実施例の
鋳造条件は鋳片寸法が幅１３００ｍ、厚２５０■、鋳造
速度がり、６＠／−＊で、低炭Ｍキルド鋼を連続鋳造す
るものである。電磁力発生装［４０は磁束密度が１００
〜１５００ガウスの発生能力を有するものを用い、本実
施例では５００ガウス前後の磁束密度を発生させ、鋳型
１の振動方向と逆向きの電磁力をメニスカス相当部の溶
鋼２に付与した。
の連続鋳造設備において本発明を実施した。本実施例の
鋳造条件は鋳片寸法が幅１３００ｍ、厚２５０■、鋳造
速度がり、６＠／−＊で、低炭Ｍキルド鋼を連続鋳造す
るものである。電磁力発生装［４０は磁束密度が１００
〜１５００ガウスの発生能力を有するものを用い、本実
施例では５００ガウス前後の磁束密度を発生させ、鋳型
１の振動方向と逆向きの電磁力をメニスカス相当部の溶
鋼２に付与した。
ｗｃ１表は本実施例く二より製造さ１またコイルの表面
に発生した疵を、電磁力を付与しない従来法と比較して
表したものである。
に発生した疵を、電磁力を付与しない従来法と比較して
表したものである。
第１表
第１表ニーおいて、疵発生指数はコイル表面における当
該疵発生長さのせ計とコイル全長との比を百分率として
表したもので、数値が高い程、疵の発生ｆＭ度の高いこ
とを示すものである。
該疵発生長さのせ計とコイル全長との比を百分率として
表したもので、数値が高い程、疵の発生ｆＭ度の高いこ
とを示すものである。
第１表より判るよう（二、潤滑剤が湯面の表面波を含む
非定常な変動（二よりメニスカス部での凝固殻の先端部
に捕捉さＩして発生するパウダー原因による疵、溶鋼中
（二含ま几る脱酸生成物が鋳型内に浮上する際（ユ湯面
の非定常な変動によりメニスカス部での凝固殻の先端部
に捕捉さＩして発生する介在物原因による疵、溶鋼の脱
酸度付が比較的弱い場せ００気泡が発生するが、該気泡
が凝固殻成長の薄いメニスカス先端部において発生し、
鋳片表面まで貫通し露呈することによＶ発生する気泡原
因（二よる疵のいずｎ、に起因するコイル表面疵も本発
明の実施により従来法に比して１／１０〜１／２０程度
に大きく改善さｒまた。尚、本実施例、従来法とも湯面
変動は物量収支上の湯面レベルで目標上３四以下ζ：制
御して行った。
非定常な変動（二よりメニスカス部での凝固殻の先端部
に捕捉さＩして発生するパウダー原因による疵、溶鋼中
（二含ま几る脱酸生成物が鋳型内に浮上する際（ユ湯面
の非定常な変動によりメニスカス部での凝固殻の先端部
に捕捉さＩして発生する介在物原因による疵、溶鋼の脱
酸度付が比較的弱い場せ００気泡が発生するが、該気泡
が凝固殻成長の薄いメニスカス先端部において発生し、
鋳片表面まで貫通し露呈することによＶ発生する気泡原
因（二よる疵のいずｎ、に起因するコイル表面疵も本発
明の実施により従来法に比して１／１０〜１／２０程度
に大きく改善さｒまた。尚、本実施例、従来法とも湯面
変動は物量収支上の湯面レベルで目標上３四以下ζ：制
御して行った。
以上詳述し７ｃＬ’ｒに、本発明の実施により鋳型内に
おける表面波を抑制し、湯面レベルｙｒｘＦ−滑化でき
るＬうになる。この結果、潤滑剤の流れ込みが安定し、
かつ著しく良好となり、オツシレーションマークも正常
なものとなる。
おける表面波を抑制し、湯面レベルｙｒｘＦ−滑化でき
るＬうになる。この結果、潤滑剤の流れ込みが安定し、
かつ著しく良好となり、オツシレーションマークも正常
なものとなる。
第１図は本発明に基づ＜ｍａｌ力発生装ａｔ備えた鋳型
の部分斜視図、 第２図は第１菌の鋳型全有する湾曲型連続鋳造設備の鋳
型近傍の部分構造図、 第３図はメニスカス相＠部の溶鋼に＠型振動方向と逆向
きに作用する電磁力？付与するＨＭｋ示す模式図、 第４図及び第６図は鋳型のオツシレーションと湯面レベ
ルの変動状態ケ示す模式図、 第５図ｔｉｃ鋳型内の波立ち現象の具体的−ｆ１４ｉを
示す模式図である。 １：鋳型、１１：鋳型長辺、ｌａ：濡れ縁、１ｂ＝詰型
中型中央２：溶鋼、３二潤滑剤、４：コイル、４０：電
磁力発生装置、４１：電磁力制御装置、５：振動発生装
置、５ａ：駆動電動機、５０：振動制御装置、６：＃造
速度入力信号。 ７：鋳片、８：駆動ロール、９：表面波検出装置。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ７ｉ′４図 ７ｔ５図 ７ｔ’６図 に
の部分斜視図、 第２図は第１菌の鋳型全有する湾曲型連続鋳造設備の鋳
型近傍の部分構造図、 第３図はメニスカス相＠部の溶鋼に＠型振動方向と逆向
きに作用する電磁力？付与するＨＭｋ示す模式図、 第４図及び第６図は鋳型のオツシレーションと湯面レベ
ルの変動状態ケ示す模式図、 第５図ｔｉｃ鋳型内の波立ち現象の具体的−ｆ１４ｉを
示す模式図である。 １：鋳型、１１：鋳型長辺、ｌａ：濡れ縁、１ｂ＝詰型
中型中央２：溶鋼、３二潤滑剤、４：コイル、４０：電
磁力発生装置、４１：電磁力制御装置、５：振動発生装
置、５ａ：駆動電動機、５０：振動制御装置、６：＃造
速度入力信号。 ７：鋳片、８：駆動ロール、９：表面波検出装置。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 ７ｉ′４図 ７ｔ５図 ７ｔ’６図 に
Claims (1)
- （１）鋳型に鋳造方向に対して上下動する振動を付与し
つつ鋼を連続鋳造する方法において、前記鋳型のメニス
カス相当部に、前記鋳型振動方向と逆向きに作用する電
磁力を付与し、鋳型内における湯面レベルを平滑化して
鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4894285A JPS61206550A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4894285A JPS61206550A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 鋼の連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61206550A true JPS61206550A (ja) | 1986-09-12 |
Family
ID=12817328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4894285A Pending JPS61206550A (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 | 鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61206550A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180352A (ja) * | 1987-01-15 | 1988-07-25 | セジユデユール・ソシエテ・ドウ・トランスフオルマシオン・ドウ・ラリユミニウム・ペシネ | 任意の断面をもつ製品の立型鋳造において金属の自由面と鋳型との間の接触線レベルを調整する方法 |
| WO2005042186A1 (de) * | 2003-10-27 | 2005-05-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung und verfahren zum elektromagnetischen rühren oder bremsen von metallguss, insbesondere stahlstrangguss |
| ITMI20101500A1 (it) * | 2010-08-05 | 2012-02-06 | Danieli Off Mecc | Processo e apparato per il controllo dei flussi di metallo liquido in un cristallizzatore per colate continue di bramme sottili |
-
1985
- 1985-03-12 JP JP4894285A patent/JPS61206550A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180352A (ja) * | 1987-01-15 | 1988-07-25 | セジユデユール・ソシエテ・ドウ・トランスフオルマシオン・ドウ・ラリユミニウム・ペシネ | 任意の断面をもつ製品の立型鋳造において金属の自由面と鋳型との間の接触線レベルを調整する方法 |
| JPH0569629B2 (ja) * | 1987-01-15 | 1993-10-01 | Cegedur | |
| WO2005042186A1 (de) * | 2003-10-27 | 2005-05-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung und verfahren zum elektromagnetischen rühren oder bremsen von metallguss, insbesondere stahlstrangguss |
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| WO2012017039A2 (en) | 2010-08-05 | 2012-02-09 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Process and apparatus for controlling the flows of liquid metal in a crystallizer for the continuous casting of thin flat slabs |
| WO2012017039A3 (en) * | 2010-08-05 | 2012-04-19 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Process and apparatus for controlling the flows of liquid metal in a crystallizer for the continuous casting of thin flat slabs |
| CN103068504A (zh) * | 2010-08-05 | 2013-04-24 | 丹尼尔和科菲森梅克尼齐有限公司 | 用于控制用于薄平板的连续铸造的结晶器中的液体金属流的工艺和设备 |
| EP2633928A2 (en) | 2010-08-05 | 2013-09-04 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Process and apparatus for controlling the flows of liquid metal in a crystallizer for the continuous casting of thin flat slabs |
| US9156084B2 (en) | 2010-08-05 | 2015-10-13 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Process and apparatus for controlling the flows of liquid metal in a crystallizer for the continuous casting of thin flat slabs |
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