JPH06606A - 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 - Google Patents
連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置Info
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- JPH06606A JPH06606A JP4159804A JP15980492A JPH06606A JP H06606 A JPH06606 A JP H06606A JP 4159804 A JP4159804 A JP 4159804A JP 15980492 A JP15980492 A JP 15980492A JP H06606 A JPH06606 A JP H06606A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造によって表面性状に優れた鋳片を製
造する。 【構成】 連続鋳造鋳型幅方向に２分割以上に区分され
た電磁コイルを、鋳造方向の電磁コイル中心がメニスカ
ス近傍に位置するように設け、鋳型の各長辺側でそれぞ
れ逆方向に指向する撹拌パターンにより、一方向に循環
するメニスカス流を形成するように、各電磁コイルの磁
界印加方向を独立に制御可能にし、かつ下記式を満足す
る移動磁界を印加して溶鋼に１０〜６０cm/secのメニス
カス流速を得る制御系を、前記電磁コイルに接続したこ
とを特徴とする連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置。 記 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
造する。 【構成】 連続鋳造鋳型幅方向に２分割以上に区分され
た電磁コイルを、鋳造方向の電磁コイル中心がメニスカ
ス近傍に位置するように設け、鋳型の各長辺側でそれぞ
れ逆方向に指向する撹拌パターンにより、一方向に循環
するメニスカス流を形成するように、各電磁コイルの磁
界印加方向を独立に制御可能にし、かつ下記式を満足す
る移動磁界を印加して溶鋼に１０〜６０cm/secのメニス
カス流速を得る制御系を、前記電磁コイルに接続したこ
とを特徴とする連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置。 記 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造鋳型内溶鋼の流
動制御装置に関する。
動制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造に際し、鋳片の未凝固部分を電
磁撹拌することによって、鋳片内部の偏析を軽減し、良
好な鋳片を得ることは、一般に行われている。例えば特
公昭６４−１０３０５号公報では鋳型の少なくとも１方
の長辺側のメニスカス近傍に、２つの電磁撹拌装置を対
向して設置し、長辺側に設置した電磁撹拌装置によっ
て、鋳型内溶鋼に巾方向の中心に向う流れを付与し、浸
漬ノズルからの溶鋼流の鋳型内溶鋼への浸透深さを浅く
して、良好な品質の鋳片を製造することが開示されてい
る。
磁撹拌することによって、鋳片内部の偏析を軽減し、良
好な鋳片を得ることは、一般に行われている。例えば特
公昭６４−１０３０５号公報では鋳型の少なくとも１方
の長辺側のメニスカス近傍に、２つの電磁撹拌装置を対
向して設置し、長辺側に設置した電磁撹拌装置によっ
て、鋳型内溶鋼に巾方向の中心に向う流れを付与し、浸
漬ノズルからの溶鋼流の鋳型内溶鋼への浸透深さを浅く
して、良好な品質の鋳片を製造することが開示されてい
る。
【０００３】又特開昭６４−２７７１号公報では浸漬ノ
ズルの左右吐出口からの溶鋼吐出流の強さに応じて移動
磁界を作用させて適正な大きさの湯面変動を実現して異
常な湯面変動にともなうモールドパウダー巻込み及び鋳
片の表面割れによる表面欠陥を防止することが開示され
ている。
ズルの左右吐出口からの溶鋼吐出流の強さに応じて移動
磁界を作用させて適正な大きさの湯面変動を実現して異
常な湯面変動にともなうモールドパウダー巻込み及び鋳
片の表面割れによる表面欠陥を防止することが開示され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造鋳型内の溶鋼
の流動は鋳片品質を左右する重要な要素である。本発明
は鋳型内のメニスカス流速を制御して表面性状の優れた
鋳片を得る連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置を提供す
るものである。
の流動は鋳片品質を左右する重要な要素である。本発明
は鋳型内のメニスカス流速を制御して表面性状の優れた
鋳片を得る連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置を提供す
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は連続鋳造鋳型幅
方向に２分割以上に区分された電磁コイルを、鋳造方向
の電磁コイル中心がメニスカス近傍に位置するように設
け、鋳型の各長辺側でそれぞれ逆方向に指向する撹拌パ
ターンにより、一方向に循環するメニスカス流を形成す
るように、各電磁コイルの磁界印加方向を独立に制御可
能にし、かつ下記式を満足する移動磁界を印加して溶鋼
に１０〜６０cm/secのメニスカス流速を得る制御系を、
前記電磁コイルに接続したことを特徴とする連続鋳造鋳
型内溶鋼の流動制御装置である。 記 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
方向に２分割以上に区分された電磁コイルを、鋳造方向
の電磁コイル中心がメニスカス近傍に位置するように設
け、鋳型の各長辺側でそれぞれ逆方向に指向する撹拌パ
ターンにより、一方向に循環するメニスカス流を形成す
るように、各電磁コイルの磁界印加方向を独立に制御可
能にし、かつ下記式を満足する移動磁界を印加して溶鋼
に１０〜６０cm/secのメニスカス流速を得る制御系を、
前記電磁コイルに接続したことを特徴とする連続鋳造鋳
型内溶鋼の流動制御装置である。 記 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
【０００６】以下本発明を詳述する。図１は本発明に係
る連続鋳造用の鋳型要部を一部破断して示した図であ
る。
る連続鋳造用の鋳型要部を一部破断して示した図であ
る。
【０００７】鋳型は長辺鋳型銅板１−１，１−２と短辺
鋳型銅板１−３，１−４からなり、図示しないタンディ
ッシュに取付けられた浸漬ノズル２の下部が挿入されて
いる。この浸漬ノズル２の下部に設けられた吐出孔は鋳
型短辺方向に対向して浸漬ノズルの両側に１個ずつ開口
しているが格別限定されない。
鋳型銅板１−３，１−４からなり、図示しないタンディ
ッシュに取付けられた浸漬ノズル２の下部が挿入されて
いる。この浸漬ノズル２の下部に設けられた吐出孔は鋳
型短辺方向に対向して浸漬ノズルの両側に１個ずつ開口
しているが格別限定されない。
【０００８】この浸漬ノズルを介してタンディッシュか
ら鋳型内に溶鋼３が注入されるが、浸漬ノズルから吐出
した吐出流５は短辺方向に向かい短辺に当って上，下に
別れ、上方に向かった溶鋼流は吐出反転流ａとなり、メ
ニスカス流６を形成する。一方下方に向かった溶鋼流ｂ
は下降流となる。
ら鋳型内に溶鋼３が注入されるが、浸漬ノズルから吐出
した吐出流５は短辺方向に向かい短辺に当って上，下に
別れ、上方に向かった溶鋼流は吐出反転流ａとなり、メ
ニスカス流６を形成する。一方下方に向かった溶鋼流ｂ
は下降流となる。
【０００９】本発明は鋳型の相対向する長辺側面１−
１，１−２の外側に鋳型幅方向に２分割以上に区分され
た撹拌用電磁コイル７−１，７−２が設けられ移動磁界
を発生する。又鋳型から離れた制御室１０に移動磁界の
方向を変える切換器と電流制御器が設けられ、交流電源
に導通される。図３のＬは電磁コイルのポールピッチで
ある。
１，１−２の外側に鋳型幅方向に２分割以上に区分され
た撹拌用電磁コイル７−１，７−２が設けられ移動磁界
を発生する。又鋳型から離れた制御室１０に移動磁界の
方向を変える切換器と電流制御器が設けられ、交流電源
に導通される。図３のＬは電磁コイルのポールピッチで
ある。
【００１０】本発明者らの実験によると浸漬ノズルから
注湯された溶鋼の凝固シェルへの衝突強さを確保しつ
つ、かつ吐出反転流により形成されるメニスカス流を一
定範囲に制御することは鋳片の表面性状向上に極めて有
効なる知見を得た。即ち本発明は鋳造方向の電磁コイル
中心がメニスカス近傍に位置するように設けるが、好ま
しくはメニスカス〜直下３００mm以内が良い。
注湯された溶鋼の凝固シェルへの衝突強さを確保しつ
つ、かつ吐出反転流により形成されるメニスカス流を一
定範囲に制御することは鋳片の表面性状向上に極めて有
効なる知見を得た。即ち本発明は鋳造方向の電磁コイル
中心がメニスカス近傍に位置するように設けるが、好ま
しくはメニスカス〜直下３００mm以内が良い。
【００１１】凝固シェルの表層を洗い流し、介在物や偏
析を除去するために、ある程度の溶鋼吐出流速は必要で
ある。さらに、メニスカスでの介在物捕捉防止のために
はメニスカス流のコントロールが必要である。即ち、溶
鋼吐出流をメニスカスからの距離別にみると図４とな
る。即ちメニスカスから３００mmを臨界点とすることが
できる。従ってメニスカス流のみが存在するメニスカス
から直下３００mm下までの範囲に電磁コイル中心を設置
し、メニスカス流のみをコントロールする。
析を除去するために、ある程度の溶鋼吐出流速は必要で
ある。さらに、メニスカスでの介在物捕捉防止のために
はメニスカス流のコントロールが必要である。即ち、溶
鋼吐出流をメニスカスからの距離別にみると図４とな
る。即ちメニスカスから３００mmを臨界点とすることが
できる。従ってメニスカス流のみが存在するメニスカス
から直下３００mm下までの範囲に電磁コイル中心を設置
し、メニスカス流のみをコントロールする。
【００１２】本発明においてはメニスカス流速が１０cm
/sec未満及び〜６０cm/sec超になるときは得られる鋳片
の表面欠陥発生率が大きい。従って本発明はメニスカス
流速を１０〜６０cm/secの範囲に制御する。
/sec未満及び〜６０cm/sec超になるときは得られる鋳片
の表面欠陥発生率が大きい。従って本発明はメニスカス
流速を１０〜６０cm/secの範囲に制御する。
【００１３】ここでメニスカス流速と磁界移動速度との
関係について述べる。即ち磁界移動速度Ｖは（１）式で
表される。 Ｖ＝Ｃ1 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ2 …………………（１） （Ｌ：コイルのポールピッチ、ｆ：磁界周波数、Ｃ1 ，
Ｃ2 ：調整係数） 又、メニスカス流速Ｖｐによって磁界移動速度を決定す
るため、磁界移動速度ＶはＶｐの関数となる。このと
き、関数は１次式（２）、又は２次式（３）で考える。 Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）＝Ｃ3 ×Ｖｐ＋Ｃ4 …………………（２） ＝Ｃ3 ×Ｖｐ2 ＋Ｃ4 ×Ｖｐ＋Ｃ5 …………………（３） （１）式と（２）式又は（３）式を連立させてＶｐにつ
いて解くと、（４）式又は（５）式となる。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ7 …………………（４） ＝Ｃ6 ×Ｌ0.5 ×ｆ0.5 ＋Ｃ7 …………………（５） 又、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）を高次式で表すとＶｐは（６）式の
ようになる（Ｃ7 ＝１／次数）。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 …………………（６）
関係について述べる。即ち磁界移動速度Ｖは（１）式で
表される。 Ｖ＝Ｃ1 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ2 …………………（１） （Ｌ：コイルのポールピッチ、ｆ：磁界周波数、Ｃ1 ，
Ｃ2 ：調整係数） 又、メニスカス流速Ｖｐによって磁界移動速度を決定す
るため、磁界移動速度ＶはＶｐの関数となる。このと
き、関数は１次式（２）、又は２次式（３）で考える。 Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）＝Ｃ3 ×Ｖｐ＋Ｃ4 …………………（２） ＝Ｃ3 ×Ｖｐ2 ＋Ｃ4 ×Ｖｐ＋Ｃ5 …………………（３） （１）式と（２）式又は（３）式を連立させてＶｐにつ
いて解くと、（４）式又は（５）式となる。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ7 …………………（４） ＝Ｃ6 ×Ｌ0.5 ×ｆ0.5 ＋Ｃ7 …………………（５） 又、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）を高次式で表すとＶｐは（６）式の
ようになる（Ｃ7 ＝１／次数）。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 …………………（６）
【００１４】このとき、Ｌ，ｆと同様にＶｐに影響を与
えるコイル電流Ｉの変動は、Ｃ6 ，Ｃ8 の変化範囲に含
まれる。実際には０〜２５００mAの範囲で操業を行っ
た。ここで、メニスカス流速Ｖｐの適正値範囲（Ｖｐ
min ，Ｖｐmax ）と（６）式より（７）式が得られる。 Ｖｐmin ≦Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 ≦Ｖｐmax …………………（７） これを変形すると（８）式が得られる。 Ｃ9 ≦Ｌ×ｆ≦Ｃ10 …………………（８）
えるコイル電流Ｉの変動は、Ｃ6 ，Ｃ8 の変化範囲に含
まれる。実際には０〜２５００mAの範囲で操業を行っ
た。ここで、メニスカス流速Ｖｐの適正値範囲（Ｖｐ
min ，Ｖｐmax ）と（６）式より（７）式が得られる。 Ｖｐmin ≦Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 ≦Ｖｐmax …………………（７） これを変形すると（８）式が得られる。 Ｃ9 ≦Ｌ×ｆ≦Ｃ10 …………………（８）
【００１５】以上の導出より、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）の次数を
問わず（８）式が得られる。図５は横軸をＬ×ｆ、縦軸
をＶｐという１次式前提で示すが、これよりモールド電
磁撹拌装置のコイルピッチと磁界周波数の積Ｌ×ｆを５
０≦Ｌ×ｆ≦４００００（Ｌ：コイルピッチ（mm）、
ｆ：磁界周波数（Hz））とすれば、メニスカス流速を適
正に制御することが可能となる。
問わず（８）式が得られる。図５は横軸をＬ×ｆ、縦軸
をＶｐという１次式前提で示すが、これよりモールド電
磁撹拌装置のコイルピッチと磁界周波数の積Ｌ×ｆを５
０≦Ｌ×ｆ≦４００００（Ｌ：コイルピッチ（mm）、
ｆ：磁界周波数（Hz））とすれば、メニスカス流速を適
正に制御することが可能となる。
【００１６】メニスカス流速は、例えば溶鋼流中にサー
モアロイ製の円筒を装入し流れによる抵抗力Ｆを歪みゲ
ージで測定する。歪みと抵抗力は予め分銅を用いて検量
線を引き回帰式より定めることができる。図２に示す制
御部１０は、各電磁コイル７−１，７−２…を各別に移
動磁界の方向と強さを制御して、図６に示す撹拌パター
ンを選択することができる。
モアロイ製の円筒を装入し流れによる抵抗力Ｆを歪みゲ
ージで測定する。歪みと抵抗力は予め分銅を用いて検量
線を引き回帰式より定めることができる。図２に示す制
御部１０は、各電磁コイル７−１，７−２…を各別に移
動磁界の方向と強さを制御して、図６に示す撹拌パター
ンを選択することができる。
【００１７】
実施例１ 表１に示す鋳型条件及び電磁撹拌条件によって図６に示
す撹拌パターンを用いて連続鋳造して、表面欠陥の発生
率を調べた。その結果を図７に示す。（ａ）は従来例、
（ｂ）は本発明例である。
す撹拌パターンを用いて連続鋳造して、表面欠陥の発生
率を調べた。その結果を図７に示す。（ａ）は従来例、
（ｂ）は本発明例である。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】吐出反転流を加減速する撹拌パタ−ンによ
り、メニスカス流速１０〜６０cm/secの範囲に制御して
表面欠陥の発生率は低下した。更にメニスカス流は一方
向に整流されるので、凝固組織の均一化を図ることがで
きる。
り、メニスカス流速１０〜６０cm/secの範囲に制御して
表面欠陥の発生率は低下した。更にメニスカス流は一方
向に整流されるので、凝固組織の均一化を図ることがで
きる。
【００２１】
【発明の効果】本発明によると連続鋳造の鋳型内溶鋼の
メニスカス流速を制御するので、表面性状に優れた鋳片
を得ることができる。
メニスカス流速を制御するので、表面性状に優れた鋳片
を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一部切欠き説明図である。
【図２】本発明の部分斜視図である。
【図３】本発明の部分平面図である。
【図４】単位体積当りの溶鋼吐出流の存在とメニスカス
とのグラフである。
とのグラフである。
【図５】磁界移動速度とＬ×ｆとのグラフである。
【図６】本発明の撹拌パターンである。
【図７】（ａ）及び（ｂ）は表面欠陥発生率とメニスカ
ス流速とのグラフである。
ス流速とのグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造鋳型幅方向に２分割以上に区分
された電磁コイルを、鋳造方向の電磁コイル中心がメニ
スカス近傍に位置するように設け、鋳型の各長辺側でそ
れぞれ逆方向に指向する撹拌パターンにより、一方向に
循環するメニスカス流を形成するように、各電磁コイル
の磁界印加方向を独立に制御可能にし、かつ下記式を満
足する移動磁界を印加して溶鋼に１０〜６０cm/secのメ
ニスカス流速を得る制御系を、前記電磁コイルに接続し
たことを特徴とする連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装
置。 記 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159804A JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159804A JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06606A true JPH06606A (ja) | 1994-01-11 |
| JP2922363B2 JP2922363B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=15701627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4159804A Expired - Fee Related JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2922363B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4951470A (en) * | 1988-03-15 | 1990-08-28 | Alfred Teves Gmbh | Tandem master cylinder |
| JP2007307577A (ja) * | 2006-05-18 | 2007-11-29 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011218435A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法 |
| US9182267B2 (en) | 2010-09-03 | 2015-11-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Capacitive level gauge |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5775268A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Electromagnetic stirring method for molten steel in mold in continuous casting plant |
| JPH01228645A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-12 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 |
| JPH0238303A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-07 | Hitachi Chem Co Ltd | 封止用治具材 |
-
1992
- 1992-06-18 JP JP4159804A patent/JP2922363B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5775268A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Electromagnetic stirring method for molten steel in mold in continuous casting plant |
| JPH01228645A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-12 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 |
| JPH0238303A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-07 | Hitachi Chem Co Ltd | 封止用治具材 |
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| US4951470A (en) * | 1988-03-15 | 1990-08-28 | Alfred Teves Gmbh | Tandem master cylinder |
| JP2007307577A (ja) * | 2006-05-18 | 2007-11-29 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011218435A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法 |
| US9182267B2 (en) | 2010-09-03 | 2015-11-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Capacitive level gauge |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2922363B2 (ja) | 1999-07-19 |
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|---|---|---|---|
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