JPH05329596A - 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 - Google Patents
連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法Info
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- JPH05329596A JPH05329596A JP4134899A JP13489992A JPH05329596A JP H05329596 A JPH05329596 A JP H05329596A JP 4134899 A JP4134899 A JP 4134899A JP 13489992 A JP13489992 A JP 13489992A JP H05329596 A JPH05329596 A JP H05329596A
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Abstract
造する。 【構成】 連続鋳造モールドの溶鋼にノズルを浸漬して
連続鋳造するに当り、浸漬ノズルの溶鋼吐出流速を0.
1ton/min 〜10.0ton/min とし、モールド幅方向に
2分割以上に区分されたコイルにより、下記式により定
まる移動磁界を溶鋼に印加して、10cm/sec〜60cm/s
ecのメニスカス流速を溶鋼に付与して、図4に示す所望
の撹拌パターンを溶鋼に形成することを特徴とする連続
鋳造モールド内溶鋼流動制御方法である。 50≦L×f≦40000 ただし L:コイルピッチ(mm) f:磁界周波数(Hz)
Description
流動制御方法に関する。
磁撹拌することによって、鋳片内部の偏析を軽減し、良
好な鋳片を得ることは、一般に行われている。例えば特
公昭64−10305号公報では鋳型の少なくとも1方
の長辺側のメニスカス近傍に、2つの電磁撹拌装置を対
向して設置し、長辺側に設置した電磁撹拌装置によっ
て、鋳型内溶鋼に巾方向の中心に向う流れを付与し、浸
漬ノズルからの溶鋼流の鋳型内溶鋼への浸透深さを浅く
して、良好な品質の鋳片を製造することが開示されてい
る。
ズルの左右吐出口からの溶鋼吐出流の強さに応じて移動
磁界を作用させて適正な大きさの湯面変動を実現して異
常な湯面変動にともなうモールドパウダー巻込み及び鋳
片の表面割れによる表面欠陥を防止することが開示され
ている。
溶鋼の流動は鋳片品質を左右する重要な要素である。本
発明はモールド内のメニスカス流速を制御して表面性状
の優れた鋳片を得る連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方
法を提供するものである。
造モールドの溶鋼にノズルを浸漬して連続鋳造するに当
り、浸漬ノズルの溶鋼吐出流速を0.1ton/min 〜1
0.0ton/min とし、モールド幅方向に2分割以上に区
分されたコイルにより、下記式により定まる移動磁界を
溶鋼に印加して、10cm/sec〜60cm/secのメニスカス
流速を溶鋼に付与して、図4に示す所望の撹拌パターン
を溶鋼に形成することを特徴とする連続鋳造モールド内
溶鋼流動制御方法である。 50≦L×f≦40000 ただし L:コイルピッチ(mm) f:磁界周波数(Hz)
る連続鋳造用の鋳型要部を見易くするため一部破断して
示した図である。鋳型は長辺鋳型銅板1−1,1−2と
短辺鋳型銅板1−3,1−4からなり、図示しないタン
ディッシュに取付けられた浸漬ノズル2の下部が挿入さ
れている。この浸漬ノズル2の下部に設けられた吐出孔
は鋳型短辺方向に対向して浸漬ノズルの両側に1個ずつ
開口しているが格別限定されない。この浸漬ノズルを介
してタンディッシュから鋳型内に溶鋼3が注入される
が、浸漬ノズルから吐出した吐出流5は短辺方向に向か
い短辺に当たって上,下に別れ、上方に向かった溶鋼流
は吐出反転流aとなりメニスカス流6を形成する。一方
下方に向かった溶鋼流bは下降流となる。
1,1−2の外側にモールド幅方向に2分割以上に区分
された撹拌用コイル7−1,7−2が設けられ移動磁界
を発生する。又鋳型から離れた制御室10に移動磁界の
方向を変える相順切換器と電流制御器が設けられ、交流
電源に導通される。図3のLはコイルのポールピッチで
ある。
注湯された溶鋼の凝固シェルへの衝突強さを確保しつ
つ、かつ吐出反転流により形成されるメニスカス流を一
定範囲に制御することは鋳片の表面性状向上に極めて有
効なる知見を得た。即ち本発明においては50≦L×f
≦40000(ただしコイルピッチ:Lmm、磁界周波
数:fHzとする)を満足する移動磁界を溶鋼に印加して
10cm/sec〜60cm/secのメニスカス流速を得るもので
あるが、これは次の理由による。
とき、磁界移動速度Vは(1)式で表される。 V=C1 ×L×f+C2 …………………(1) (L:コイルのポールピッチ、f:磁界周波数、C1 ,
C2 :調整係数) 又、メニスカス流速Vpによって磁界移動速度を決定す
るため、磁界移動速度VはVpの関数となる。このと
き、関数は1次式(2)、又は2次式(3)で考える。 V=f(Vp)=C3 ×Vp+C4 …………………(2) =C3 ×Vp2 +C4 ×Vp+C5 …………………(3)
せてVpについて解くと、(4)式又は(5)式とな
る。 Vp=C6 ×L×f+C7 …………………(4) =C6 ×L0.5 ×f0.5 +C7 …………………(5) 又、V=f(Vp)を高次式で表す場合を考えるとVp
は一般的には(6)式のようになる(C7 =1/次
数)。 Vp=C6 ×LC7×fC7+C8 …………………(6) このとき、L,fと同様にVpに影響を与えるコイル電
流Iの変動は、C6 ,C8 の変化範囲に含まれる。実際
には0〜2500mAの範囲で操業を行った。
(Vpmin ,Vpmax )と(6)式より(7)式が得ら
れる。 Vpmin ≦C6 ×LC7×fC7+C8 ≦Vpmax …………………(7) これを変形すると(8)式が得られる。 C9 ≦L×f≦C10 …………………(8)
問わず(8)式は得られることが明白なため、C9 ,C
10を得るために図5のように横軸をL×f、縦軸をVp
という1次式前提で示す。
ルピッチと磁界周波数の積L×fを50≦L×f≦40
000(L:コイルピッチ(mm)、f:磁界周波数(H
z))とすれば、メニスカス流速を適正に制御すること
が可能となる。
し、介在物や偏析を除去するために、ある程度の溶鋼吐
出流速は必要である。さらに、メニスカスでの介在物捕
捉防止のためにはメニスカス流のコントロールが必要で
ある。
別にみると図6となる。即ちメニスカスから300mmを
臨界点とすることができる。従って、メニスカス流のみ
が存在するメニスカスから直下300mm下までの範囲に
コイル中心を設置し、メニスカス流のみをコントロール
する。本発明においてメニスカス流速が10cm/sec未満
及び60cm/sec超になるときは得られる鋳片の表面欠陥
発生率が大きい。従って本発明はメニスカス流速を10
〜60cm/secの範囲に制御するものである。
メニスカス〜直下300mmに設置することが必要であ
る。メニスカス流速は、例えば溶鋼流中にサーモアロイ
製の円筒を装入し流れによる抵抗力Fを歪みゲージで測
定する。歪みと抵抗力は予め分銅を用いて検量線を引き
回帰式より定めることができる。
出流量を0.1ton/min 〜10.0ton/min に限定す
る。図7はメニスカス流速のEMS制御可能範囲におけ
る溶鋼吐出流量のグラフである。図に示すように10.
0ton/min 超では溶鋼表面に極端な波立ち現象Wが発生
して好ましくない。実験によると浸漬ノズルに設けられ
る吐出孔の数は格別限定されない。又ノズル吐出孔の形
状は丸、楕円、長方形又は正方形のいずれも用いられ
る。
す。(a)はモールド左半分のみに短辺に指向するも
の、(b)はモールド左半分のみに短辺からモールド中
心に指向するもの、(c)はモールド左半分のみに長辺
側でそれぞれ逆に指向するもの、(d)は長辺側でそれ
ぞれ逆に指向するものである。
1,7−2…を各別に移動磁界の方向と強さを50≦L
×f≦40000の範囲に制御して、鋼種、スラブ形状
に従い図4の示す所望の撹拌パターンを選択することが
できる。
よって連続鋳造して表面欠陥の発生率を調べた。図8に
比較例とともに示す。
す。
メニスカス流速10〜60cm/secの範囲内で表面欠陥の
発生率は5%以下であった。
メニスカス流速を制御するので、表面性状に優れた鋳片
を得ることができる。
る。
る。
距離との関係の図表である。
吐出流量との関係の図表である。
生率との関係の図表である。
Claims (1)
- 【請求項1】 連続鋳造モールドの溶鋼にノズルを浸漬
して連続鋳造するに当り、浸漬ノズルの溶鋼吐出流速を
0.1ton/min 〜10.0ton/min とし、モールド幅方
向に2分割以上に区分されたコイルにより、下記式によ
り定まる移動磁界を溶鋼に印加して、10cm/sec〜60
cm/secのメニスカス流速を溶鋼に付与して、図4に示す
所望の撹拌パターンを溶鋼に形成することを特徴とする
連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法。 50≦L×f≦40000 ただし L:コイルピッチ(mm) f:磁界周波数(Hz)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4134899A JP2633766B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4134899A JP2633766B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05329596A true JPH05329596A (ja) | 1993-12-14 |
JP2633766B2 JP2633766B2 (ja) | 1997-07-23 |
Family
ID=15139128
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP4134899A Expired - Fee Related JP2633766B2 (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2633766B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7540317B2 (en) | 2002-03-01 | 2009-06-02 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuous castings |
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-
1992
- 1992-05-27 JP JP4134899A patent/JP2633766B2/ja not_active Expired - Fee Related
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US7967058B2 (en) | 2002-03-01 | 2011-06-28 | Jfe Steel Corporation | Apparatus for controlling flow of molten steel in mold |
EP2425912A2 (en) | 2002-03-01 | 2012-03-07 | JFE Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuously cast product |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2633766B2 (ja) | 1997-07-23 |
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