JPH0275455A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH0275455A JPH0275455A JP22444088A JP22444088A JPH0275455A JP H0275455 A JPH0275455 A JP H0275455A JP 22444088 A JP22444088 A JP 22444088A JP 22444088 A JP22444088 A JP 22444088A JP H0275455 A JPH0275455 A JP H0275455A
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- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、鋼の連続鋳造における、電磁力を応用した、
連続鋳造用鋳型内溶鋼流動制御の方法に関するものであ
る。
連続鋳造用鋳型内溶鋼流動制御の方法に関するものであ
る。
従来の技術
連続鋳造法は、取鍋等の容器から、タンデイツシュ内へ
溶鋼を装入し、該溶鋼をタンデイツシュに取り付けた浸
漬ノズルを介し、吐出口からモールド内へ注入し、モー
ルドの下部から連続的に鋳片として引き抜くものである
。
溶鋼を装入し、該溶鋼をタンデイツシュに取り付けた浸
漬ノズルを介し、吐出口からモールド内へ注入し、モー
ルドの下部から連続的に鋳片として引き抜くものである
。
かかる際に、ノズルから出る溶鋼噴流により形成される
鋳型内溶鋼流動が、パウダー巻き込みや介在物浮上性、
究極的には製造される鋳片の品質に多大の影響を与える
こと、特に弯曲型連続鋳造機においては、介在物が鋳型
内へ持ち込まれると浮上しにくく、スラブの円弧内面側
に捕捉、集積し、製品品質劣化の原因となることは知ら
れている。
鋳型内溶鋼流動が、パウダー巻き込みや介在物浮上性、
究極的には製造される鋳片の品質に多大の影響を与える
こと、特に弯曲型連続鋳造機においては、介在物が鋳型
内へ持ち込まれると浮上しにくく、スラブの円弧内面側
に捕捉、集積し、製品品質劣化の原因となることは知ら
れている。
そこで、従来ではパウダーを巻き込まないようにするた
めと、鋳型内に入った介在物の浮上を促進して介在物が
凝固シェルに捕捉されないようにするために、特開昭８
２−１３７１５３号公報に示すように、各連続鋳造機の
操業条件に適合した形状の逆Ｙ２孔型の浸漬ノズルを使
用することが一般である。
めと、鋳型内に入った介在物の浮上を促進して介在物が
凝固シェルに捕捉されないようにするために、特開昭８
２−１３７１５３号公報に示すように、各連続鋳造機の
操業条件に適合した形状の逆Ｙ２孔型の浸漬ノズルを使
用することが一般である。
しかし、近年の生産性向上の観、偽から、鋳造速度がよ
り高速化されている状況下においては、第３図（ａ）に
示すように浸漬ノズル２の吐出口からの溶鋼流３の流速
が非常に大きくなり、吐出流が短辺衝突後に形成される
上昇流７と下降流８も大きくなるため、パウダー巻込み
と介在物浮上性の観点から不利になるため、成品品質レ
ベルは劣ることになる。そして、パウダー巻き込み防止
と介在物浮上性確保を両立させる浸漬ノズル形状を選定
することは非常に困難である。
り高速化されている状況下においては、第３図（ａ）に
示すように浸漬ノズル２の吐出口からの溶鋼流３の流速
が非常に大きくなり、吐出流が短辺衝突後に形成される
上昇流７と下降流８も大きくなるため、パウダー巻込み
と介在物浮上性の観点から不利になるため、成品品質レ
ベルは劣ることになる。そして、パウダー巻き込み防止
と介在物浮上性確保を両立させる浸漬ノズル形状を選定
することは非常に困難である。
この対策として第４図に示す如＜、ｎ型外部に電磁石４
を配置し電磁力を印加することにより、鋳型内の浸漬ノ
ズル２からの溶鋼流３へ制動力６を働かせ、該溶鋼流そ
のものを減衰させることによって、パウダー巻き込み防
止と介在物浮上促進を図る技術が特開昭５７−１７３５
θ号公報に示されている。
を配置し電磁力を印加することにより、鋳型内の浸漬ノ
ズル２からの溶鋼流３へ制動力６を働かせ、該溶鋼流そ
のものを減衰させることによって、パウダー巻き込み防
止と介在物浮上促進を図る技術が特開昭５７−１７３５
θ号公報に示されている。
しかしながら、該技術を適用する上で、印加する電磁力
か弱すぎる場合には１期待する溶鋼流減衰効果が得られ
ない、逆に強すぎる場合には、第３図（Ｃ）に示すごと
く、溶鋼流に過大な制動力６が作用するため、ノズル近
傍での局所的な強い上昇流ｌＯや、下降流１１．１３が
形成し、新たなパウダー１２巻き込み原因と介在物浮上
阻害原因となるため、必ずしも期待どおりの効果が得ら
れない。
か弱すぎる場合には１期待する溶鋼流減衰効果が得られ
ない、逆に強すぎる場合には、第３図（Ｃ）に示すごと
く、溶鋼流に過大な制動力６が作用するため、ノズル近
傍での局所的な強い上昇流ｌＯや、下降流１１．１３が
形成し、新たなパウダー１２巻き込み原因と介在物浮上
阻害原因となるため、必ずしも期待どおりの効果が得ら
れない。
従って、該電磁力付与を行って、高速鋳造下での高清浄
度鋼を製造する場合には、浸漬ノズルからの溶鋼の吐出
流速、つまり溶鋼流量（ｔｏｎ／５ｉｎ）に適合した電
磁力を印加する必要がある。しかし、今まではこの適正
電磁力は不明確であった。
度鋼を製造する場合には、浸漬ノズルからの溶鋼の吐出
流速、つまり溶鋼流量（ｔｏｎ／５ｉｎ）に適合した電
磁力を印加する必要がある。しかし、今まではこの適正
電磁力は不明確であった。
発明が解決しようとする課題
本発明は従来技術の上記問題点を解消するもので、鋳型
内の溶鋼流動を制御するために、鋳型外部より電磁力を
付与する方法において、鋳造条件、つまり溶鋼流量に適
合して付与する電磁力を、ある特定範囲内に制御するこ
とによって、いかなる鋳造条件下においてもパウダー巻
き込みを防止しつつ、介在物浮上性を促進することによ
って、介在物の少ない高清浄度鋼を安定に歩留りよく製
造することを目的とする。
内の溶鋼流動を制御するために、鋳型外部より電磁力を
付与する方法において、鋳造条件、つまり溶鋼流量に適
合して付与する電磁力を、ある特定範囲内に制御するこ
とによって、いかなる鋳造条件下においてもパウダー巻
き込みを防止しつつ、介在物浮上性を促進することによ
って、介在物の少ない高清浄度鋼を安定に歩留りよく製
造することを目的とする。
課題を解決するための手段
本発明は上記課題を有利に解決するためになされたもの
で、その構成は、 連続鋳造鋳型に電磁力付与手段を配置し、浸漬ノズルか
らの溶鋼流に、その逆方向に電磁力を作用させて鋳造す
るに際し、電磁力付与手段の電磁力を下記の条件を満足
する範囲内に調整し、印加することを特徴とする連続鋳
造方法である。
で、その構成は、 連続鋳造鋳型に電磁力付与手段を配置し、浸漬ノズルか
らの溶鋼流に、その逆方向に電磁力を作用させて鋳造す
るに際し、電磁力付与手段の電磁力を下記の条件を満足
する範囲内に調整し、印加することを特徴とする連続鋳
造方法である。
＋２００Ｘ Ｑ −２１００≦Ｂ≦２０００Ｘ Ｑ−１
０００（但し、Ｂは印加すべき適正電磁力（Ｇａｕｓｓ
／吐出噴流）、Ｑは溶湯流量（ｔｏｎ／會ｉｎ、吐出口
）、を示す、） 作用 本発明者等は、パウダー巻き込みを防止し、かつ介在物
の浮上性を良好とし、高清浄度鋼を安定して製造するた
めに、いかなる条件で浸漬ノズルからの溶鋼流に対し電
磁力を付加すれば良いかについて種々試験を実施し、そ
の結果を詳細に解析整理して第１図を得た。
０００（但し、Ｂは印加すべき適正電磁力（Ｇａｕｓｓ
／吐出噴流）、Ｑは溶湯流量（ｔｏｎ／會ｉｎ、吐出口
）、を示す、） 作用 本発明者等は、パウダー巻き込みを防止し、かつ介在物
の浮上性を良好とし、高清浄度鋼を安定して製造するた
めに、いかなる条件で浸漬ノズルからの溶鋼流に対し電
磁力を付加すれば良いかについて種々試験を実施し、そ
の結果を詳細に解析整理して第１図を得た。
第１図によれば鋳造時の溶鋼流量（ｔｏｎ／ｓｉｎ、吐
出口）と印加する電磁力（ＧａｕｓＳ／吐出噴流）との
間に明確な関係が存在し、その適正付加電磁力の範囲は
、次の式で明示できることを見い出した。
出口）と印加する電磁力（ＧａｕｓＳ／吐出噴流）との
間に明確な関係が存在し、その適正付加電磁力の範囲は
、次の式で明示できることを見い出した。
１２００Ｘ Ｑ −２１００≦Ｂ≦２０００Ｘ Ｑ −
１０００但し、Ｂ：印加すべき適正電磁力（Ｇａｕｓｓ
／吐出噴流） Ｑ：溶鋼流量（ｔｏｎ／ｓｉｎ、吐出口）ここに電磁力
Ｂが１２００×Ｑ−２１００未満では、付加電磁力か弱
すぎるため溶鋼流減衰効果が得られず、介在物品質レベ
ルが悪化する。一方、２０００×Ｑ −１０００を越え
る強い電磁力を付加した場合には、第３図（ｃ）に示す
ように、ノズル近傍で局所的な強い上昇流ｌＯや下降流
１１．１３が形成されるため、パウダー巻き込み、介在
物浮上阻害等が発生するため介在物品質レベルが悪化す
る。
１０００但し、Ｂ：印加すべき適正電磁力（Ｇａｕｓｓ
／吐出噴流） Ｑ：溶鋼流量（ｔｏｎ／ｓｉｎ、吐出口）ここに電磁力
Ｂが１２００×Ｑ−２１００未満では、付加電磁力か弱
すぎるため溶鋼流減衰効果が得られず、介在物品質レベ
ルが悪化する。一方、２０００×Ｑ −１０００を越え
る強い電磁力を付加した場合には、第３図（ｃ）に示す
ように、ノズル近傍で局所的な強い上昇流ｌＯや下降流
１１．１３が形成されるため、パウダー巻き込み、介在
物浮上阻害等が発生するため介在物品質レベルが悪化す
る。
しかして本発明で限定する上式の範囲に調整し、電磁力
を付加した場合には、第３図（ｂ）に示すように、浸漬
ノズル吐出孔からの溶鋼流速が適正なレベルに弱められ
るため、上昇流、下降流ともにほぼ均一な流速分布が得
られ、パウダー巻き込みを防止しつつ、介在物の浮上性
を確保することができるため、高速鋳造下でも、高品位
な介在物レベルを確保できる。
を付加した場合には、第３図（ｂ）に示すように、浸漬
ノズル吐出孔からの溶鋼流速が適正なレベルに弱められ
るため、上昇流、下降流ともにほぼ均一な流速分布が得
られ、パウダー巻き込みを防止しつつ、介在物の浮上性
を確保することができるため、高速鋳造下でも、高品位
な介在物レベルを確保できる。
′ 実施例１
鋳造スラブ幅１５７０鳳■、スラブ厚み２４５ｍｍを鋳
造速度２．０ｍ （浸漬ノズル溶鋼流量Ｑ ＝ ３ ｔ
ｏｎ／ｓｉｎ 。
造速度２．０ｍ （浸漬ノズル溶鋼流量Ｑ ＝ ３ ｔ
ｏｎ／ｓｉｎ 。
吐出口）で鋳造するうえで、第４図に示すように長辺鋳
型の外側に４００ｍｍＸ ４０Ｇｍｍの断面積を有する
電磁石４個と２つのコイル４，４を連結するヨーク５か
らなる電磁力付加装置を設け、該コイル４に電流を流し
て、最大３０００ Ｇａｕｓｓ／吐出噴流の磁場を付加
した場合の電磁力と、成品内の介在物品質レベルとの関
係を第２図（ａ）に示す、この場合には、印加する電磁
力は強ければ強いほど、低位安定な介在物レベルの成品
が得られた。
型の外側に４００ｍｍＸ ４０Ｇｍｍの断面積を有する
電磁石４個と２つのコイル４，４を連結するヨーク５か
らなる電磁力付加装置を設け、該コイル４に電流を流し
て、最大３０００ Ｇａｕｓｓ／吐出噴流の磁場を付加
した場合の電磁力と、成品内の介在物品質レベルとの関
係を第２図（ａ）に示す、この場合には、印加する電磁
力は強ければ強いほど、低位安定な介在物レベルの成品
が得られた。
実施例２
実施例１と同様の電磁力付加装置を使用し、幅１０５ｔ
）＋ｍｓ、厚み２４５思膳のスラブを鋳造速度１．０ｍ
／５ｉｎ（浸漬ノズル吐出口溶鋼流量Ｑ ＝ ｌ ｔｏ
ｎ／１ｌｉｎ 、吐出口）で鋳造した場合の印加電磁力
と成品介在物品質レベルとの関係を調査した結果を第２
図（ｂ）に示す。
）＋ｍｓ、厚み２４５思膳のスラブを鋳造速度１．０ｍ
／５ｉｎ（浸漬ノズル吐出口溶鋼流量Ｑ ＝ ｌ ｔｏ
ｎ／１ｌｉｎ 、吐出口）で鋳造した場合の印加電磁力
と成品介在物品質レベルとの関係を調査した結果を第２
図（ｂ）に示す。
この場合には、電磁力を付加するほど介在物レベルが悪
化する傾向が得られ、低ｔｏｎ／ｗｉｎの鋳造時には電
磁力を付加しない方が優位であることが判明した。
化する傾向が得られ、低ｔｏｎ／ｗｉｎの鋳造時には電
磁力を付加しない方が優位であることが判明した。
実施例３
実施例１と同一の装置を用い、スラブ幅１０００■■、
厚み２４５１のスラブを鋳造速度１．８５ｓ／５ｉｎ（
浸漬ノズル吐出口溶鋼流量Ｑ ＝ １．７５ ｔｏｎ／
ｓｉｎ、吐出口）で鋳造した時、第２図（Ｃ）に示すよ
うに、１０００〜２０００ Ｇａｕｓｓ／吐出噴流の電
磁力を付与することによって、介在物品質レベルの非常
に良好な成品が得られた。
厚み２４５１のスラブを鋳造速度１．８５ｓ／５ｉｎ（
浸漬ノズル吐出口溶鋼流量Ｑ ＝ １．７５ ｔｏｎ／
ｓｉｎ、吐出口）で鋳造した時、第２図（Ｃ）に示すよ
うに、１０００〜２０００ Ｇａｕｓｓ／吐出噴流の電
磁力を付与することによって、介在物品質レベルの非常
に良好な成品が得られた。
発明の詳細
な説明したように、本発明を用いれば、鋳型内の溶鋼流
動を制御するために、鋳型外部より電磁力を付与する方
法において、鋳造条件つまり溶鋼流量に適合して、付与
する電磁力を１２００Ｘ Ｑ −２１００≦Ｂ ≦２０
００Ｘ Ｑ −１０００範囲内に制御することによって
、いかなる鋳造条件下においてもパウダー巻き込みを防
止しつつ、介在物の浮上性を促進できることによって、
介在物の少ない高清浄度鋼を安定に歩留りよく製造する
ことができる。
動を制御するために、鋳型外部より電磁力を付与する方
法において、鋳造条件つまり溶鋼流量に適合して、付与
する電磁力を１２００Ｘ Ｑ −２１００≦Ｂ ≦２０
００Ｘ Ｑ −１０００範囲内に制御することによって
、いかなる鋳造条件下においてもパウダー巻き込みを防
止しつつ、介在物の浮上性を促進できることによって、
介在物の少ない高清浄度鋼を安定に歩留りよく製造する
ことができる。
第１図は本発明による溶鋼流量と適正印加電磁力の関係
を示す説明図、第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）
は本発明実施例を示し、溶鋼流量毎に印加電磁力と介在
物品質レベルの関係を示す説明図、第３図（ａ） 、
（ｂ） 、 （ｃ）は付与する電磁力の大小によって得
られる鋳型内溶鋼流動の様子を示す説明図。 第４図は連続鋳造鋳型内の浸漬ノズル吐出溶鋼流に電磁
力を付与する装置を示す説明図である。 １−・・鋳型長辺、２・・拳浸漬ノズル、３・・・吐出
溶鋼流、４・・・電磁石、５拳・・ヨーク、６・会・制
動力、７・拳・上昇流、８拳・・下降流、９・・・鋳型
、１０・・・上昇流、１１・・・下降流、１２拳・・パ
ウダー、！３・・・下降流。
を示す説明図、第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）
は本発明実施例を示し、溶鋼流量毎に印加電磁力と介在
物品質レベルの関係を示す説明図、第３図（ａ） 、
（ｂ） 、 （ｃ）は付与する電磁力の大小によって得
られる鋳型内溶鋼流動の様子を示す説明図。 第４図は連続鋳造鋳型内の浸漬ノズル吐出溶鋼流に電磁
力を付与する装置を示す説明図である。 １−・・鋳型長辺、２・・拳浸漬ノズル、３・・・吐出
溶鋼流、４・・・電磁石、５拳・・ヨーク、６・会・制
動力、７・拳・上昇流、８拳・・下降流、９・・・鋳型
、１０・・・上昇流、１１・・・下降流、１２拳・・パ
ウダー、！３・・・下降流。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続鋳造鋳型に電磁力付与手段を配置し、浸漬ノズルか
らの溶鋼流に、その逆方向に電磁力を作用させて鋳造す
るに際し、電磁力付与手段の電磁力を下記の条件を満足
する範囲内に調整し、印加することを特徴とする連続鋳
造方法。 １２００×Ｑ−２１００≦Ｂ≦２０００×Ｑ−１０００ （但し、Ｂは印加すべき適正電磁力（Ｇａｕｓｓ／吐出
噴流）、Ｑは溶湯流量（ｔｏｎ／ｍｉｎ、吐出口）、を
示す。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63224440A JPH0673722B2 (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63224440A JPH0673722B2 (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0275455A true JPH0275455A (ja) | 1990-03-15 |
| JPH0673722B2 JPH0673722B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=16813805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63224440A Expired - Lifetime JPH0673722B2 (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673722B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05329596A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-14 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 |
| US6021842A (en) * | 1995-08-29 | 2000-02-08 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Electromagnetic device for use with a continuous-casting mould |
| US6332493B1 (en) * | 1997-04-18 | 2001-12-25 | Abb Ab | Device for continuous casting of two strands in parallel |
| JP2020006410A (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造方法 |
Citations (5)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5214530A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Kawasaki Steel Co | Flow controlling method of steel melts pouring in continuous casting using furokon type sliding nozzle gate |
| JPS5855157A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 |
| JPS62254955A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-06 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動の制御方法 |
| JPS63165052A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-07-08 | アセア アクチーボラグ | 浴融金属をかくはんしたり制動する方法およびこの方法を実施する装置 |
| JPS63260652A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-27 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
-
1988
- 1988-09-09 JP JP63224440A patent/JPH0673722B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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| JPS5214530A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Kawasaki Steel Co | Flow controlling method of steel melts pouring in continuous casting using furokon type sliding nozzle gate |
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| JP2020006410A (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0673722B2 (ja) | 1994-09-21 |
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