JPH08267197A - 鋳型内溶鋼流動制御方法 - Google Patents
鋳型内溶鋼流動制御方法Info
- Publication number
- JPH08267197A JPH08267197A JP7514095A JP7514095A JPH08267197A JP H08267197 A JPH08267197 A JP H08267197A JP 7514095 A JP7514095 A JP 7514095A JP 7514095 A JP7514095 A JP 7514095A JP H08267197 A JPH08267197 A JP H08267197A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は鋳型内溶鋼流動制御方法に関し、特
に、電磁ブレーキのオン・オフ時の磁束密度の変化に傾
斜を与えて溶鋼流動の変化を最小とし、介在物欠陥の防
止を図って連続鋳造することを目的とする。 【構成】 本発明による鋳型内溶鋼流動制御方法は、静
磁場(40)により溶鋼吐出流(31)に電磁ブレーキ力を作用
させると共に、静磁場(40)による電磁ブレーキの磁束密
度の増減時における磁束密度の変化を少なくとも０.１
Ｔ／分の傾きを与えて制御し、良品の鋳片を得る構成で
ある。
に、電磁ブレーキのオン・オフ時の磁束密度の変化に傾
斜を与えて溶鋼流動の変化を最小とし、介在物欠陥の防
止を図って連続鋳造することを目的とする。 【構成】 本発明による鋳型内溶鋼流動制御方法は、静
磁場(40)により溶鋼吐出流(31)に電磁ブレーキ力を作用
させると共に、静磁場(40)による電磁ブレーキの磁束密
度の増減時における磁束密度の変化を少なくとも０.１
Ｔ／分の傾きを与えて制御し、良品の鋳片を得る構成で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、湾曲型連続鋳造設備に
おける鋳型内溶鋼流動制御方法に関し、特に、電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減時の磁束密度の変化に傾斜を与え
て溶鋼流動の変化を最小とし、介在物欠陥の防止を図っ
て連続鋳造するための新規な改良に関する。
おける鋳型内溶鋼流動制御方法に関し、特に、電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減時の磁束密度の変化に傾斜を与え
て溶鋼流動の変化を最小とし、介在物欠陥の防止を図っ
て連続鋳造するための新規な改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造においては、図６に示す
特開平６−２６２３１４号公報の構成のように、浸漬ノ
ズル１０を介して連鋳鋳型２０に溶鋼が供給される。浸
漬ノズル１０の吐出口１１から流出した溶鋼は、吐出口
１１の軸心方向に沿った吐出流３１となって連鋳鋳型２
０の短辺壁２１に向かう。吐出流３１は、短辺壁２１に
衝突した後、短辺壁２１の表面に沿った下降流３２と反
転流３３に分流する。
特開平６−２６２３１４号公報の構成のように、浸漬ノ
ズル１０を介して連鋳鋳型２０に溶鋼が供給される。浸
漬ノズル１０の吐出口１１から流出した溶鋼は、吐出口
１１の軸心方向に沿った吐出流３１となって連鋳鋳型２
０の短辺壁２１に向かう。吐出流３１は、短辺壁２１に
衝突した後、短辺壁２１の表面に沿った下降流３２と反
転流３３に分流する。
【０００３】溶鋼中に懸濁している内在性介在物のう
ち、下降流３２に乗って連鋳鋳型２０の下部深くまで侵
入したものは、浮上分離が困難になり、鋳片の内部に捕
捉される。また、浸漬ノズル１０の閉塞を防止するため
に吹き込まれるＡｒガス等の気泡も、下降流３２によっ
て連鋳鋳型２０の下部深くまで押し込まれる。その結
果、得られた鋳片の内部に介在物や気泡が残留し、製品
の品質特性に悪影響を及ぼす種々の欠陥を発生させる原
因となる。また、介在物や気泡が鋳片に捕捉されないよ
うに、凝固界面、ひいては鋳片から介在物や気泡を浮上
分離させることができれば、清浄度の高い高品質の鋳片
が得られる。たとえば、特開昭５７−１７３５６号公報
では、鋳片内への介在物の捕捉の原因となる鋳型下部深
く侵入する下降流の形成を防ぐ方法として、浸漬ノズル
から流出した吐出流の近傍に電磁石で静磁場を作用さ
せ、吐出流に制動力を働かせることにより、鋳型下部へ
深く侵入する下降流を減速させる方法が紹介されてい
る。また、静磁場によって吐出流に制動力を働かせる方
法では、図７に示すように、浸漬ノズル１０から流出し
た吐出流３１の一部は、静磁場４０に対して水平に近い
角度で、効率よく制動力を受けることなく短辺壁２１ま
で進む。吐出流３１は、短辺壁２１の近傍で流れ方向を
変え、下降流３２となって短辺壁２１に沿って下降す
る。吐出流３１が下降流３２に変わる短辺壁２１の近傍
は、導電体である鋳型銅板の影響を受けて磁場が弱くな
っている。そのため、下降流３２は、ここでも大きな制
動力を受けずに進行する。その結果、制動を受けない下
降流３２に乗った介在物や気泡は、鋳片に捕捉される確
率が極めて高くなっていた。静磁場４０による制動力
は、浸漬ノズル１０の吐出孔１１を覆う位置まで静磁場
印加位置を上げることにより、下降流３２に対して有効
に作用する。しかし、下降流３２が制動される代償とし
て図８に示すように連鋳鋳型内の溶鋼表面に向かう反転
流３３が加速する。その結果、連鋳鋳型２０内にある溶
鋼表面に潤滑・保温用に散布されたモールドパウダー３
５の一部が、反転流３３に巻き込まれ、鋳片の表層近傍
に捕捉される。また、前述の静磁場４０による電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減は、任意の操業条件に達した時に
目標の磁束密度に瞬時に達するように、図４で示すモー
ドで切換えられていた。
ち、下降流３２に乗って連鋳鋳型２０の下部深くまで侵
入したものは、浮上分離が困難になり、鋳片の内部に捕
捉される。また、浸漬ノズル１０の閉塞を防止するため
に吹き込まれるＡｒガス等の気泡も、下降流３２によっ
て連鋳鋳型２０の下部深くまで押し込まれる。その結
果、得られた鋳片の内部に介在物や気泡が残留し、製品
の品質特性に悪影響を及ぼす種々の欠陥を発生させる原
因となる。また、介在物や気泡が鋳片に捕捉されないよ
うに、凝固界面、ひいては鋳片から介在物や気泡を浮上
分離させることができれば、清浄度の高い高品質の鋳片
が得られる。たとえば、特開昭５７−１７３５６号公報
では、鋳片内への介在物の捕捉の原因となる鋳型下部深
く侵入する下降流の形成を防ぐ方法として、浸漬ノズル
から流出した吐出流の近傍に電磁石で静磁場を作用さ
せ、吐出流に制動力を働かせることにより、鋳型下部へ
深く侵入する下降流を減速させる方法が紹介されてい
る。また、静磁場によって吐出流に制動力を働かせる方
法では、図７に示すように、浸漬ノズル１０から流出し
た吐出流３１の一部は、静磁場４０に対して水平に近い
角度で、効率よく制動力を受けることなく短辺壁２１ま
で進む。吐出流３１は、短辺壁２１の近傍で流れ方向を
変え、下降流３２となって短辺壁２１に沿って下降す
る。吐出流３１が下降流３２に変わる短辺壁２１の近傍
は、導電体である鋳型銅板の影響を受けて磁場が弱くな
っている。そのため、下降流３２は、ここでも大きな制
動力を受けずに進行する。その結果、制動を受けない下
降流３２に乗った介在物や気泡は、鋳片に捕捉される確
率が極めて高くなっていた。静磁場４０による制動力
は、浸漬ノズル１０の吐出孔１１を覆う位置まで静磁場
印加位置を上げることにより、下降流３２に対して有効
に作用する。しかし、下降流３２が制動される代償とし
て図８に示すように連鋳鋳型内の溶鋼表面に向かう反転
流３３が加速する。その結果、連鋳鋳型２０内にある溶
鋼表面に潤滑・保温用に散布されたモールドパウダー３
５の一部が、反転流３３に巻き込まれ、鋳片の表層近傍
に捕捉される。また、前述の静磁場４０による電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減は、任意の操業条件に達した時に
目標の磁束密度に瞬時に達するように、図４で示すモー
ドで切換えられていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の鋳型内溶鋼流動
制御方法は、以上のように構成されていたため、次のよ
うな課題が存在していた。すなわち、電磁ブレーキを使
用して溶鋼流を制御する場合、電磁ブレーキの作用が、
図４で示すように、急激に切換えられているため、溶鋼
流動の変動が大きく、それによって介在物不良が発生し
ていた。すなわち、図５に示すように、少ないコイル数
においてもＵＳＴ欠陥指数がｘバーで１.０８発生して
いた。
制御方法は、以上のように構成されていたため、次のよ
うな課題が存在していた。すなわち、電磁ブレーキを使
用して溶鋼流を制御する場合、電磁ブレーキの作用が、
図４で示すように、急激に切換えられているため、溶鋼
流動の変動が大きく、それによって介在物不良が発生し
ていた。すなわち、図５に示すように、少ないコイル数
においてもＵＳＴ欠陥指数がｘバーで１.０８発生して
いた。
【０００５】本発明は、以上のような課題を解決するた
めになされたもので、特に、電磁ブレーキの磁束密度の
増減時の磁束密度の変化に傾斜を与えて溶鋼流動の変化
を最小とし、介在物欠陥の防止を図って連続鋳造するよ
うにした鋳型内溶鋼流動制御方法を提供することを目的
とする。
めになされたもので、特に、電磁ブレーキの磁束密度の
増減時の磁束密度の変化に傾斜を与えて溶鋼流動の変化
を最小とし、介在物欠陥の防止を図って連続鋳造するよ
うにした鋳型内溶鋼流動制御方法を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による鋳型内溶鋼
流動制御方法は、浸漬ノズルを介して鋳型内に溶鋼を鋳
込み、前記鋳型内に形成された静磁場により前記溶鋼の
吐出流に電磁ブレーキ力を作用させるようにした鋳型内
溶鋼流動制御方法において、前記静磁場による電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減時における磁束密度の変化を少な
くとも０.１Ｔ（テスラー）／分の傾きを与えて制御す
る方法である。
流動制御方法は、浸漬ノズルを介して鋳型内に溶鋼を鋳
込み、前記鋳型内に形成された静磁場により前記溶鋼の
吐出流に電磁ブレーキ力を作用させるようにした鋳型内
溶鋼流動制御方法において、前記静磁場による電磁ブレ
ーキの磁束密度の増減時における磁束密度の変化を少な
くとも０.１Ｔ（テスラー）／分の傾きを与えて制御す
る方法である。
【０００７】さらに詳細には、前記浸漬ノズルの下端に
前記静磁場がかかるようにした方法である。
前記静磁場がかかるようにした方法である。
【０００８】
【作用】本発明による鋳型内溶鋼流動制御方法において
は、静磁場による電磁ブレーキの磁束密度の増減時にお
ける磁束密度の変化を少なくとも０.１Ｔ（テスラー）
／分の傾きを与えて制御することにより、急激な溶鋼流
動の変動を抑制し、介在物欠陥の発生を防止し、良質の
鋳片を得ることができる。
は、静磁場による電磁ブレーキの磁束密度の増減時にお
ける磁束密度の変化を少なくとも０.１Ｔ（テスラー）
／分の傾きを与えて制御することにより、急激な溶鋼流
動の変動を抑制し、介在物欠陥の発生を防止し、良質の
鋳片を得ることができる。
【０００９】
【実施例】以下、図面と共に本発明による鋳型内溶鋼流
動制御方法の好適な実施例について詳細に説明する。な
お、従来例と同一又は同等部分については同一符号を用
いて説明する。また、静磁場４０を形成する手段は従来
と同一のため省略している。図１において符号１０で示
されるものは吐出口１１を有する浸漬ノズルであり、こ
の吐出口１１の吐出孔角度は例えば−２０°〜−３０°
に設定されている。この浸漬ノズル１０は連鋳鋳型の鋳
型２０内の溶鋼内に浸漬されており、この吐出口１１か
ら吐出された溶鋼は、鋳型２０の短辺壁２１に向かい、
この短辺壁２１に衝突した後、短辺壁２１の表面に沿っ
た下降流３２と反転流３３に分流する。この場合におけ
る溶鋼の吐出流３１は、周知の電磁ブレーキ帯である静
磁場４０内に位置し、湯面のモールドパウダー３５に対
する強い反転流３３の盛り上がりも発生せず、かつ、強
い下降流３２による介在物の巻き込みやＡｒガスの気泡
の残留も防ぐことができるように制御されている。な
お、この場合の連鋳鋳型は湾曲型を使用し、鋳造速度
１.８ｍ／分、鋳片幅９４５ｍｍ、鋳片厚２５０ｍｍ、
静磁場のための磁束密度は０.４Ｔである。
動制御方法の好適な実施例について詳細に説明する。な
お、従来例と同一又は同等部分については同一符号を用
いて説明する。また、静磁場４０を形成する手段は従来
と同一のため省略している。図１において符号１０で示
されるものは吐出口１１を有する浸漬ノズルであり、こ
の吐出口１１の吐出孔角度は例えば−２０°〜−３０°
に設定されている。この浸漬ノズル１０は連鋳鋳型の鋳
型２０内の溶鋼内に浸漬されており、この吐出口１１か
ら吐出された溶鋼は、鋳型２０の短辺壁２１に向かい、
この短辺壁２１に衝突した後、短辺壁２１の表面に沿っ
た下降流３２と反転流３３に分流する。この場合におけ
る溶鋼の吐出流３１は、周知の電磁ブレーキ帯である静
磁場４０内に位置し、湯面のモールドパウダー３５に対
する強い反転流３３の盛り上がりも発生せず、かつ、強
い下降流３２による介在物の巻き込みやＡｒガスの気泡
の残留も防ぐことができるように制御されている。な
お、この場合の連鋳鋳型は湾曲型を使用し、鋳造速度
１.８ｍ／分、鋳片幅９４５ｍｍ、鋳片厚２５０ｍｍ、
静磁場のための磁束密度は０.４Ｔである。
【００１０】次に、前述の操業を継続し、一定の操業条
件に達した時に磁束密度のレベルを図２で示されるよう
に磁束密度の増減する場合、急激な変動を行うと溶鋼流
の急激な変動が発生するため、従来のように（図４に示
す）瞬時に０.３Ｔから０.２Ｔに変更するのではなく、
鋳造の流れ方向に沿って０.１Ｔ／分の傾斜を伴って変
化させることにより、湯面レベルの変動を抑止し、介在
物欠陥の発生を防止し、鋳片の品質を向上することがで
きる。なお、この磁束密度の変化は、少なくとも０.１
Ｔ／分の条件が必要で、それ以上とすることもでき、磁
束密度の増減すなわち上昇・下降の何れの場合にも適用
できる。
件に達した時に磁束密度のレベルを図２で示されるよう
に磁束密度の増減する場合、急激な変動を行うと溶鋼流
の急激な変動が発生するため、従来のように（図４に示
す）瞬時に０.３Ｔから０.２Ｔに変更するのではなく、
鋳造の流れ方向に沿って０.１Ｔ／分の傾斜を伴って変
化させることにより、湯面レベルの変動を抑止し、介在
物欠陥の発生を防止し、鋳片の品質を向上することがで
きる。なお、この磁束密度の変化は、少なくとも０.１
Ｔ／分の条件が必要で、それ以上とすることもでき、磁
束密度の増減すなわち上昇・下降の何れの場合にも適用
できる。
【００１１】
【発明の効果】本発明による鋳型内溶鋼流動制御方法
は、以上のように構成されているため、次のような効果
を得ることができる。すなわち、電磁ブレーキ使用時の
磁束密度の変化による溶鋼流動の変化を抑制するために
０.１Ｔ／分の傾きをつけて制御しているため、溶鋼流
動の大きい変動を抑制し、介在物欠陥の発生を防止し、
鋳片の品質を向上させることができる。
は、以上のように構成されているため、次のような効果
を得ることができる。すなわち、電磁ブレーキ使用時の
磁束密度の変化による溶鋼流動の変化を抑制するために
０.１Ｔ／分の傾きをつけて制御しているため、溶鋼流
動の大きい変動を抑制し、介在物欠陥の発生を防止し、
鋳片の品質を向上させることができる。
【図１】本発明による鋳型内溶鋼流動制御方法を示す構
成図である。
成図である。
【図２】本発明の方法による電磁ブレーキを示す特性図
である。
である。
【図３】本発明の方法によるＵＳＴ欠陥指数を示す特性
図である。
図である。
【図４】従来方法による電磁ブレーキを示す特性図であ
る。
る。
【図５】従来方法によるＵＳＴ欠陥指数を示す特性図で
ある。
ある。
【図６】従来の方法を示す構成図である。
【図７】従来の静磁場を用いた制御方法を示す構成図で
ある。
ある。
【図８】従来の静磁場を用いた制御方法を示す構成図で
ある。
ある。
１０ 浸漬ノズル ２０ 鋳型 ４０ 静磁場
Claims (2)
- 【請求項１】 浸漬ノズル(10)を介して鋳型(20)内に溶
鋼を鋳込み、前記鋳型(20)内に形成された静磁場(40)に
より前記溶鋼の吐出流(31)に電磁ブレーキ力を作用させ
るようにした鋳型内溶鋼流動制御方法において、前記静
磁場(40)による電磁ブレーキの磁束密度の増減時におけ
る磁束密度の変化を少なくとも０.１Ｔ（テスラー）／
分の傾きを与えて制御することを特徴とする鋳型内溶鋼
流動制御方法。 - 【請求項２】 前記浸漬ノズル(10)の下端に前記静磁場
(40)がかかることを特徴とする請求項１記載の鋳型内溶
鋼流動制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7514095A JPH08267197A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 鋳型内溶鋼流動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7514095A JPH08267197A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 鋳型内溶鋼流動制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08267197A true JPH08267197A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13567603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7514095A Withdrawn JPH08267197A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 鋳型内溶鋼流動制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08267197A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1172158A1 (en) * | 2000-07-10 | 2002-01-16 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| CN100372634C (zh) * | 2000-07-10 | 2008-03-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属的连铸方法及其装置 |
| JP2014024072A (ja) * | 2012-07-24 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP7514095A patent/JPH08267197A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1172158A1 (en) * | 2000-07-10 | 2002-01-16 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| US6712124B1 (en) | 2000-07-10 | 2004-03-30 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| EP1508389A2 (en) * | 2000-07-10 | 2005-02-23 | JFE Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| EP1508389A3 (en) * | 2000-07-10 | 2005-05-04 | JFE Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| CN100372634C (zh) * | 2000-07-10 | 2008-03-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属的连铸方法及其装置 |
| US7628196B2 (en) | 2000-07-10 | 2009-12-08 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for continuous casting of metals |
| JP2014024072A (ja) * | 2012-07-24 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼の連続鋳造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |