JPH09122861A - 連続鋳造スラブの二次冷却方法 - Google Patents
連続鋳造スラブの二次冷却方法Info
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- JPH09122861A JPH09122861A JP27907295A JP27907295A JPH09122861A JP H09122861 A JPH09122861 A JP H09122861A JP 27907295 A JP27907295 A JP 27907295A JP 27907295 A JP27907295 A JP 27907295A JP H09122861 A JPH09122861 A JP H09122861A
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- Japan
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- slab
- cooling
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- pattern
- solidification
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Abstract
(57)【要約】
【課題】連続鋳造スラブのクレータエンドに凝固部と未
凝固部とのアンバランスが生じて品質欠陥が起こること
を防止する。 【解決手段】スラブの厚みをＨ、幅をＢとし、スラブ全
幅Ｂのうち両側から（Ｂ／４−Ｈ／２）の距離にある部
分を強化冷却する。
凝固部とのアンバランスが生じて品質欠陥が起こること
を防止する。 【解決手段】スラブの厚みをＨ、幅をＢとし、スラブ全
幅Ｂのうち両側から（Ｂ／４−Ｈ／２）の距離にある部
分を強化冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造における
スラブの二次冷却方法に関する。
スラブの二次冷却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造を行う過程では溶鋼の酸化
防止を目的として、鋳型内への溶鋼供給に浸漬ノズルを
用いている。この浸漬ノズルは吐出口が横向きにスラブ
の幅方向両側面側に向けて設けられている。その吐出流
の影響により連続鋳造スラブの凝固シェルがスラブ幅方
向端部のみ再溶解され、その影響によってクレーターエ
ンド（スラブ内の凝固末期の溶鋼の形状）がＷ型にな
り、その部分にポロシティが出来たり、中心偏析が偏在
して品質欠陥となるという問題がある。特に幅狭のスラ
ブの中央部で発生している。
防止を目的として、鋳型内への溶鋼供給に浸漬ノズルを
用いている。この浸漬ノズルは吐出口が横向きにスラブ
の幅方向両側面側に向けて設けられている。その吐出流
の影響により連続鋳造スラブの凝固シェルがスラブ幅方
向端部のみ再溶解され、その影響によってクレーターエ
ンド（スラブ内の凝固末期の溶鋼の形状）がＷ型にな
り、その部分にポロシティが出来たり、中心偏析が偏在
して品質欠陥となるという問題がある。特に幅狭のスラ
ブの中央部で発生している。
【０００３】図４は連続鋳造鋳型１０内の溶鋼の挙動を
示す説明図で、浸漬ノズル１１から鋳型１０内に流入す
る溶鋼は吐出流１２のように流れる。従って鋳型１０に
よって冷却されて生ずるスラブ１の凝固壁は溶鋼の流れ
によって再溶解される。このため、図２に示すように、
スラブ１の凝固完了部では未凝固部２の下端が未凝固部
３のようになり凝固部がＷ形を呈する。この部分のＡ−
Ａ矢視断面図は図３に示すようになる。
示す説明図で、浸漬ノズル１１から鋳型１０内に流入す
る溶鋼は吐出流１２のように流れる。従って鋳型１０に
よって冷却されて生ずるスラブ１の凝固壁は溶鋼の流れ
によって再溶解される。このため、図２に示すように、
スラブ１の凝固完了部では未凝固部２の下端が未凝固部
３のようになり凝固部がＷ形を呈する。この部分のＡ−
Ａ矢視断面図は図３に示すようになる。
【０００４】また高速鋳造時のスラブの内部割れを防止
する観点から、スラブをピンチするロールでは径を小径
化し、ロールピッチを縮小する技術が進んでいる。この
ような小径化したロールでは中間軸受を用いてロールに
かかる力を小さくするようにしている。スラブの湾曲内
側の面すなわち一面側では、その軸受部のロールがスラ
ブに接していない部分に冷却水が集まって流下し、その
影響により冷却のバランスがくずれ、凝固完了点のバラ
ンスがくずれてしまうという問題点もある。
する観点から、スラブをピンチするロールでは径を小径
化し、ロールピッチを縮小する技術が進んでいる。この
ような小径化したロールでは中間軸受を用いてロールに
かかる力を小さくするようにしている。スラブの湾曲内
側の面すなわち一面側では、その軸受部のロールがスラ
ブに接していない部分に冷却水が集まって流下し、その
影響により冷却のバランスがくずれ、凝固完了点のバラ
ンスがくずれてしまうという問題点もある。
【０００５】図６はこのような中間に軸受２２を有する
ロール２１を示すスラブ１の横断面を示したものであ
る。鋳型１０の下方に引抜かれるスラブ１は図１０に示
すように湾曲しており、その両面に冷却ノズル４から冷
却水が噴出される。このときスラブ１の湾曲外側（三面
側６）では冷却水はスラブ１を離れて下方に落下する
が、湾曲内側（一面側５）ではスラブの表面に沿って流
下する。
ロール２１を示すスラブ１の横断面を示したものであ
る。鋳型１０の下方に引抜かれるスラブ１は図１０に示
すように湾曲しており、その両面に冷却ノズル４から冷
却水が噴出される。このときスラブ１の湾曲外側（三面
側６）では冷却水はスラブ１を離れて下方に落下する
が、湾曲内側（一面側５）ではスラブの表面に沿って流
下する。
【０００６】図７はこの一面側の正面図を示したもの
で、冷却水７はロール２１の軸受２２の位置に集まって
硫化する。このため図８にスラブ１の横断面を示すよう
に、未凝固部２３は、軸受の位置の未凝固部２４が冷却
促進されて早期に凝固する。
で、冷却水７はロール２１の軸受２２の位置に集まって
硫化する。このため図８にスラブ１の横断面を示すよう
に、未凝固部２３は、軸受の位置の未凝固部２４が冷却
促進されて早期に凝固する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
に、クレータエンドに凝固部と未凝固部とのアンバラン
スが生じて品質欠陥が起こることを防止することを目的
とし、スラブ冷却を行うスプレーの幅方向の冷却水量分
布を変更することにより凝固完了部のバランスを取る技
術を提供する。
に、クレータエンドに凝固部と未凝固部とのアンバラン
スが生じて品質欠陥が起こることを防止することを目的
とし、スラブ冷却を行うスプレーの幅方向の冷却水量分
布を変更することにより凝固完了部のバランスを取る技
術を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、スラブの連続
鋳造に当り、スラブ内の凝固末期のスラブ幅方向の凝固
遅れ部の外面を強化冷却し、スラブの内部欠陥の発生を
防止することを特徴とする連続鋳造スラブの二次冷却方
法である。また本発明は前記スラブ幅方向凝縮遅れ部の
冷却に当って、強化冷却する外面をスラブの幅方向側端
から（Ｂ／４−Ｈ／２）の区域とし、強化冷却すること
を特徴とする連続鋳造スラブの二次冷却方法である。た
だし、スラブ幅をＢ、スラブ厚みをＨとする。
鋳造に当り、スラブ内の凝固末期のスラブ幅方向の凝固
遅れ部の外面を強化冷却し、スラブの内部欠陥の発生を
防止することを特徴とする連続鋳造スラブの二次冷却方
法である。また本発明は前記スラブ幅方向凝縮遅れ部の
冷却に当って、強化冷却する外面をスラブの幅方向側端
から（Ｂ／４−Ｈ／２）の区域とし、強化冷却すること
を特徴とする連続鋳造スラブの二次冷却方法である。た
だし、スラブ幅をＢ、スラブ厚みをＨとする。
【０００９】本発明は、また、中間軸受を有するローラ
を備えた鋳造機で連続鋳造するに当り、スラブの一面側
を緩冷却することを特徴とする連続鋳造スラブの二次冷
却方法を提供する。ここで一面側とは、湾曲して鋳型の
下方に降下するスラブの湾曲内面側を云い、湾曲外面側
は三面側である。
を備えた鋳造機で連続鋳造するに当り、スラブの一面側
を緩冷却することを特徴とする連続鋳造スラブの二次冷
却方法を提供する。ここで一面側とは、湾曲して鋳型の
下方に降下するスラブの湾曲内面側を云い、湾曲外面側
は三面側である。
【００１０】
【発明の実施の形態】連続鋳造スラブにおいて、図２に
示すようなスラブの凝固末期の未凝固溶鋼のクレータエ
ンドの隅角部の凝固遅れによるＷ型の先端形状は、図４
に示すような鋳型内の浸漬ノズルからの吐出流１２によ
って起こるシェルの再溶解が原因である。これを防止す
るために凝固遅れが発生している部分のみの強化冷却を
行えばスラブ内の溶鋼を幅方向に均一に凝固完了させる
ことが出来る。
示すようなスラブの凝固末期の未凝固溶鋼のクレータエ
ンドの隅角部の凝固遅れによるＷ型の先端形状は、図４
に示すような鋳型内の浸漬ノズルからの吐出流１２によ
って起こるシェルの再溶解が原因である。これを防止す
るために凝固遅れが発生している部分のみの強化冷却を
行えばスラブ内の溶鋼を幅方向に均一に凝固完了させる
ことが出来る。
【００１１】幅方向の冷却パターンとしてはスラブの厚
みをＨ、幅をＢとすると、割れを防止する点からスラブ
の両側端からＨ／２の距離を幅切りし、凝固遅れが発生
している部分であるスラブの幅方向両端から（Ｂ／４−
Ｈ／２）の距離にある部分についてのみ強化冷却を行う
パターンで冷却するのがよい。図１にこのパターンを示
した。
みをＨ、幅をＢとすると、割れを防止する点からスラブ
の両側端からＨ／２の距離を幅切りし、凝固遅れが発生
している部分であるスラブの幅方向両端から（Ｂ／４−
Ｈ／２）の距離にある部分についてのみ強化冷却を行う
パターンで冷却するのがよい。図１にこのパターンを示
した。
【００１２】図１において、Ｂはスラブ幅を示し、Ａ1
は冷却水のスラブ幅方向分布を示すパターンである。こ
の冷却水パターンＡ1 ではスラブ全幅Ｂのうち両側から
Ｈ／２（Ｈはスラブ厚）の部分は冷却水を放射せず（Ｂ
／４−Ｈ／２）の部分は強化冷却する。このような冷却
水パターンで冷却する位置は、スラブ１の凝固完了位置
より鋳型例の位置である。また、強化冷却量は、スラブ
の形状、寸法、鋼種、鋳造速度量によって適正値があ
り、連続鋳造装置の仕様、操業条件によっても変化する
ので、あらかじめシュミレーション及び試験により定め
ておくのがよい。
は冷却水のスラブ幅方向分布を示すパターンである。こ
の冷却水パターンＡ1 ではスラブ全幅Ｂのうち両側から
Ｈ／２（Ｈはスラブ厚）の部分は冷却水を放射せず（Ｂ
／４−Ｈ／２）の部分は強化冷却する。このような冷却
水パターンで冷却する位置は、スラブ１の凝固完了位置
より鋳型例の位置である。また、強化冷却量は、スラブ
の形状、寸法、鋼種、鋳造速度量によって適正値があ
り、連続鋳造装置の仕様、操業条件によっても変化する
ので、あらかじめシュミレーション及び試験により定め
ておくのがよい。
【００１３】またローラの中間軸受の影響によっておこ
る偏析線の偏りについては、図７に示すように、スラブ
の一面側の中間軸受のある所に水が流れるためにその部
分のみの冷却が早くなり偏析が発生するものである。そ
こで図５に示すような冷却水パターンＡ2 で冷却する。
スラブ１の三面側については水がスラブ１の面を流れな
いのでこの偏析線の偏りは発生しない。従って図９に示
す一様な冷却水パターンＡ3 でよい。
る偏析線の偏りについては、図７に示すように、スラブ
の一面側の中間軸受のある所に水が流れるためにその部
分のみの冷却が早くなり偏析が発生するものである。そ
こで図５に示すような冷却水パターンＡ2 で冷却する。
スラブ１の三面側については水がスラブ１の面を流れな
いのでこの偏析線の偏りは発生しない。従って図９に示
す一様な冷却水パターンＡ3 でよい。
【００１４】図５に示すように、スラブの一面側の中間
軸受がある位置での水量密度を減らした冷却水パターン
Ａ2 により、冷却のバランスがよくなり偏析線の偏りを
防止することが出来る。
軸受がある位置での水量密度を減らした冷却水パターン
Ａ2 により、冷却のバランスがよくなり偏析線の偏りを
防止することが出来る。
【００１５】
【実施例】スラブサイズ２２０ｍｍ厚×１６００ｍｍ幅
のスラブの連続鋳造に本発明を適用した。鋳造速度は
１．６ｍ／ｍｉｎである。冷却パターンはスラブ幅方向
の両端から１１０ｍｍを幅切りし、両端から１１０ｍｍ
〜４００ｍｍの区間を強化冷却した。強化冷却しない従
来方法では、凝固遅れ部でセンターポロシティの発生が
見られ、また中心偏析の偏在が認められたが、実施例で
はこのような欠点はなかった。
のスラブの連続鋳造に本発明を適用した。鋳造速度は
１．６ｍ／ｍｉｎである。冷却パターンはスラブ幅方向
の両端から１１０ｍｍを幅切りし、両端から１１０ｍｍ
〜４００ｍｍの区間を強化冷却した。強化冷却しない従
来方法では、凝固遅れ部でセンターポロシティの発生が
見られ、また中心偏析の偏在が認められたが、実施例で
はこのような欠点はなかった。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、スラブ内の凝固末期の
スラブ幅方向凝固遅れ部の外面を強化冷却し、スラブの
内部欠陥の発生を防止することができる。また、中間軸
受を有するローラを備えた鋳造機で連続鋳造する場合、
スラブの一面側のみを緩冷却することにより、鋳造欠陥
を防止することができる。
スラブ幅方向凝固遅れ部の外面を強化冷却し、スラブの
内部欠陥の発生を防止することができる。また、中間軸
受を有するローラを備えた鋳造機で連続鋳造する場合、
スラブの一面側のみを緩冷却することにより、鋳造欠陥
を防止することができる。
【図１】強化冷却のパターン図である。
【図２】凝固遅れのＷ型凝固先端形状の説明図である。
【図３】図２のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図４】鋳型内の浸漬ノズルによる再溶解の説明図であ
る。
る。
【図５】中間軸受けを有するローラの冷却パターン図で
ある。
ある。
【図６】中間軸受を有するローラを示すスラブの横断面
図である。
図である。
【図７】中間軸受を有するローラを示すスラブの一面側
の正面図である。
の正面図である。
【図８】中間軸受を有するローラの溶鋼を示すスラブの
横断面図である。
横断面図である。
【図９】中間軸受を有するローラの三面側の冷却パター
ン図である。
ン図である。
【図１０】連続鋳造の全体側面図である。
１ スラブ ２ 未凝固部 ３ 未凝固部 ４ 冷却水ノズル ５ 一面側 ６ 三面側 １０ 鋳型 １１ 浸漬ノズル １２ 吐出流 ２１ ロール ２２ 軸受 ２３，２４ 未凝固部
Claims (3)
- 【請求項１】 スラブの連続鋳造に当り、スラブ内の凝
固末期のスラブ幅方向凝固遅れ部の外面を強化冷却し、
スラブの内部欠陥の発生を防止することを特徴とする連
続鋳片の二次冷却方法。 - 【請求項２】 前記強化冷却する外面をスラブ幅方向側
端から（Ｂ／４−Ｈ／２）の区域とすることを特徴とす
る請求項１記載の連続鋳片の二次冷却方法。ただし、Ｂ
はスラブ幅、Ｈはスラブ厚みとする。 - 【請求項３】 中間軸受を有するローラを備えた鋳造機
で連続鋳造するに当り、スラブの一面側を緩冷却するこ
とを特徴とする連続鋳片の二次冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27907295A JPH09122861A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 連続鋳造スラブの二次冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27907295A JPH09122861A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 連続鋳造スラブの二次冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09122861A true JPH09122861A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17606029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27907295A Withdrawn JPH09122861A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 連続鋳造スラブの二次冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09122861A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013046926A (ja) * | 2011-07-27 | 2013-03-07 | Kobe Steel Ltd | スラブ幅方向の中心偏析のバラツキを抑制する連続鋳造方法 |
| WO2013073593A1 (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の二次冷却装置及び二次冷却方法 |
| JP2013119099A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Kobe Steel Ltd | スラブ幅方向の中心偏析のバラツキを抑制する連続鋳造方法 |
| CN103192048A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-07-10 | 北京科技大学 | 一种基于精准热物性参数的连铸坯凝固冷却过程模拟方法 |
| KR101505140B1 (ko) * | 2013-04-30 | 2015-03-23 | 현대제철 주식회사 | 고탄소강 압연코일의 표면 결함 저감 방법 |
-
1995
- 1995-10-26 JP JP27907295A patent/JPH09122861A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013046926A (ja) * | 2011-07-27 | 2013-03-07 | Kobe Steel Ltd | スラブ幅方向の中心偏析のバラツキを抑制する連続鋳造方法 |
| WO2013073593A1 (ja) * | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の二次冷却装置及び二次冷却方法 |
| CN103842113A (zh) * | 2011-11-15 | 2014-06-04 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造机的二次冷却装置以及二次冷却方法 |
| JP5598614B2 (ja) * | 2011-11-15 | 2014-10-01 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の二次冷却装置及び二次冷却方法 |
| CN103842113B (zh) * | 2011-11-15 | 2015-11-25 | 新日铁住金株式会社 | 连续铸造机的二次冷却装置以及二次冷却方法 |
| KR20150136550A (ko) * | 2011-11-15 | 2015-12-07 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 연속 주조기의 2차 냉각 장치 및 2차 냉각 방법 |
| JP2013119099A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Kobe Steel Ltd | スラブ幅方向の中心偏析のバラツキを抑制する連続鋳造方法 |
| CN103192048A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-07-10 | 北京科技大学 | 一种基于精准热物性参数的连铸坯凝固冷却过程模拟方法 |
| CN103192048B (zh) * | 2013-04-07 | 2015-02-25 | 北京科技大学 | 一种基于精准热物性参数的连铸坯凝固冷却过程模拟方法 |
| KR101505140B1 (ko) * | 2013-04-30 | 2015-03-23 | 현대제철 주식회사 | 고탄소강 압연코일의 표면 결함 저감 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030107 |