JP2922363B2 - 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 - Google Patents
連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置Info
- Publication number
- JP2922363B2 JP2922363B2 JP4159804A JP15980492A JP2922363B2 JP 2922363 B2 JP2922363 B2 JP 2922363B2 JP 4159804 A JP4159804 A JP 4159804A JP 15980492 A JP15980492 A JP 15980492A JP 2922363 B2 JP2922363 B2 JP 2922363B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- meniscus
- flow
- mold
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造鋳型内溶鋼の流
動制御装置に関する。
動制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造に際し、鋳片の未凝固部分を電
磁撹拌することによって、鋳片内部の偏析を軽減し、良
好な鋳片を得ることは、一般に行われている。例えば特
公昭６４−１０３０５号公報では鋳型の少なくとも１方
の長辺側のメニスカス近傍に、２つの電磁撹拌装置を対
向して設置し、長辺側に設置した電磁撹拌装置によっ
て、鋳型内溶鋼に巾方向の中心に向う流れを付与し、浸
漬ノズルからの溶鋼流の鋳型内溶鋼への浸透深さを浅く
して、良好な品質の鋳片を製造することが開示されてい
る。
磁撹拌することによって、鋳片内部の偏析を軽減し、良
好な鋳片を得ることは、一般に行われている。例えば特
公昭６４−１０３０５号公報では鋳型の少なくとも１方
の長辺側のメニスカス近傍に、２つの電磁撹拌装置を対
向して設置し、長辺側に設置した電磁撹拌装置によっ
て、鋳型内溶鋼に巾方向の中心に向う流れを付与し、浸
漬ノズルからの溶鋼流の鋳型内溶鋼への浸透深さを浅く
して、良好な品質の鋳片を製造することが開示されてい
る。
【０００３】又特開昭６４−２７７１号公報では浸漬ノ
ズルの左右吐出口からの溶鋼吐出流の強さに応じて移動
磁界を作用させて適正な大きさの湯面変動を実現して異
常な湯面変動にともなうモールドパウダー巻込み及び鋳
片の表面割れによる表面欠陥を防止することが開示され
ている。
ズルの左右吐出口からの溶鋼吐出流の強さに応じて移動
磁界を作用させて適正な大きさの湯面変動を実現して異
常な湯面変動にともなうモールドパウダー巻込み及び鋳
片の表面割れによる表面欠陥を防止することが開示され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造鋳型内の溶鋼
の流動は鋳片品質を左右する重要な要素である。本発明
は鋳型内のメニスカス流速を制御して表面性状の優れた
鋳片を得る連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置を提供す
るものである。
の流動は鋳片品質を左右する重要な要素である。本発明
は鋳型内のメニスカス流速を制御して表面性状の優れた
鋳片を得る連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置を提供す
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、連続鋳造鋳型
幅方向に２分割以上に区分された電磁コイルを、鋳造方
向の電磁コイル中心がメニスカス近傍に位置するように
設け、鋳型の各長辺側でそれぞれ逆方向に指向する撹拌
パターンにより、一方向に循環するメニスカス流を形成
し、各電磁コイルの移動磁界の移動方向を独立に制御可
能で、かつ下記式を満足する移動磁界を印加して溶鋼に
１０〜６０cm/secのメニスカス流速を得る制御系を、前
記電磁コイルに接続したことを特徴とする連続鋳造鋳型
内溶鋼の流動制御装置である。
幅方向に２分割以上に区分された電磁コイルを、鋳造方
向の電磁コイル中心がメニスカス近傍に位置するように
設け、鋳型の各長辺側でそれぞれ逆方向に指向する撹拌
パターンにより、一方向に循環するメニスカス流を形成
し、各電磁コイルの移動磁界の移動方向を独立に制御可
能で、かつ下記式を満足する移動磁界を印加して溶鋼に
１０〜６０cm/secのメニスカス流速を得る制御系を、前
記電磁コイルに接続したことを特徴とする連続鋳造鋳型
内溶鋼の流動制御装置である。
【０００６】以下本発明を詳述する。図１は本発明に係
る連続鋳造用の鋳型要部を一部破断して示した図であ
る。
る連続鋳造用の鋳型要部を一部破断して示した図であ
る。
【０００７】鋳型は、図１及び図３に示すように長辺鋳
型銅板１−１，１−２と短辺鋳型銅板１−３，１−４か
らなり、図示しないタンディッシュに取付けられた浸漬
ノズル２の下部が挿入されている。この浸漬ノズル２の
下部に設けられた吐出孔は鋳型短辺方向に対向して浸漬
ノズルの両側に１個ずつ開口しているが格別限定されな
い。
型銅板１−１，１−２と短辺鋳型銅板１−３，１−４か
らなり、図示しないタンディッシュに取付けられた浸漬
ノズル２の下部が挿入されている。この浸漬ノズル２の
下部に設けられた吐出孔は鋳型短辺方向に対向して浸漬
ノズルの両側に１個ずつ開口しているが格別限定されな
い。
【０００８】この浸漬ノズルを介してタンディッシュか
ら鋳型内に溶鋼３が注入されるが、浸漬ノズルから吐出
した吐出流５は短辺方向に向かい短辺に当って上，下に
別れ、上方に向かった溶鋼流は吐出反転流ａとなり、メ
ニスカス流６を形成する。一方下方に向かった溶鋼流ｂ
は下降流となる。
ら鋳型内に溶鋼３が注入されるが、浸漬ノズルから吐出
した吐出流５は短辺方向に向かい短辺に当って上，下に
別れ、上方に向かった溶鋼流は吐出反転流ａとなり、メ
ニスカス流６を形成する。一方下方に向かった溶鋼流ｂ
は下降流となる。
【０００９】本発明は鋳型の相対向する長辺側面１−
１，１−２の外側に、図２に示すように鋳型幅方向に２
分割以上に区分された撹拌用電磁コイル７−１，７−２
が設けられ移動磁界を発生する。又鋳型から離れた制御
部１０に移動磁界の方向を変える切換器と電流制御器が
設けられ、交流電源に導通される。図３のＬは電磁コイ
ルのポールピッチである。
１，１−２の外側に、図２に示すように鋳型幅方向に２
分割以上に区分された撹拌用電磁コイル７−１，７−２
が設けられ移動磁界を発生する。又鋳型から離れた制御
部１０に移動磁界の方向を変える切換器と電流制御器が
設けられ、交流電源に導通される。図３のＬは電磁コイ
ルのポールピッチである。
【００１０】本発明者らの実験によると浸漬ノズルから
注湯された溶鋼の凝固シェルへの衝突強さを確保しつ
つ、かつ吐出反転流により形成されるメニスカス流を一
定範囲に制御することは鋳片の表面性状向上に極めて有
効なる知見を得た。即ち本発明は鋳造方向の電磁コイル
中心がメニスカス近傍に位置するように設けるが、好ま
しくはメニスカス〜直下３００mm以内が良い。
注湯された溶鋼の凝固シェルへの衝突強さを確保しつ
つ、かつ吐出反転流により形成されるメニスカス流を一
定範囲に制御することは鋳片の表面性状向上に極めて有
効なる知見を得た。即ち本発明は鋳造方向の電磁コイル
中心がメニスカス近傍に位置するように設けるが、好ま
しくはメニスカス〜直下３００mm以内が良い。
【００１１】凝固シェルの表層を洗い流し、介在物や偏
析を除去するために、ある程度の溶鋼吐出流速は必要で
ある。さらに、メニスカスでの介在物捕捉防止のために
はメニスカス流のコントロールが必要である。即ち、溶
鋼吐出流をメニスカスからの距離別にみると図４とな
る。即ちメニスカスから３００mmを臨界点とすることが
できる。従ってメニスカス流のみが存在するメニスカス
から直下３００mm下までの範囲に電磁コイル中心を設置
し、メニスカス流のみをコントロールする。
析を除去するために、ある程度の溶鋼吐出流速は必要で
ある。さらに、メニスカスでの介在物捕捉防止のために
はメニスカス流のコントロールが必要である。即ち、溶
鋼吐出流をメニスカスからの距離別にみると図４とな
る。即ちメニスカスから３００mmを臨界点とすることが
できる。従ってメニスカス流のみが存在するメニスカス
から直下３００mm下までの範囲に電磁コイル中心を設置
し、メニスカス流のみをコントロールする。
【００１２】メニスカス流速が１０cm/sec未満の場合、
メニスカス流速が小さくなることにより、メニスカス部
への熱の供給量が減少してよどんだ状態となり、例えば
パウダーが凝固した固まりが生成して溶鋼中に巻き込ま
れ、凝固シェルに捕捉されて鋳片表面欠陥の原因となっ
たり、あるいはメニスカス部の溶鋼が凝固し皮が張った
ような状態となり、操業トラブルの原因となる。また逆
にメニスカス流速が６０cm/sec超では、溶鋼湯面の波立
ちが大きくなると共に、パウダーの削り込みが発生し、
パウダー性表面欠陥の原因となる。従って、本発明はメ
ニスカス流速を１０〜６０cm/secの範囲に制御する。
メニスカス流速が小さくなることにより、メニスカス部
への熱の供給量が減少してよどんだ状態となり、例えば
パウダーが凝固した固まりが生成して溶鋼中に巻き込ま
れ、凝固シェルに捕捉されて鋳片表面欠陥の原因となっ
たり、あるいはメニスカス部の溶鋼が凝固し皮が張った
ような状態となり、操業トラブルの原因となる。また逆
にメニスカス流速が６０cm/sec超では、溶鋼湯面の波立
ちが大きくなると共に、パウダーの削り込みが発生し、
パウダー性表面欠陥の原因となる。従って、本発明はメ
ニスカス流速を１０〜６０cm/secの範囲に制御する。
【００１３】ここでメニスカス流速と磁界移動速度との
関係について述べる。即ち磁界移動速度Ｖは（１）式で
表される。 Ｖ＝Ｃ1 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ2 …………………（１） （Ｌ：コイルのポールピッチ、ｆ：磁界周波数、Ｃ1 ，
Ｃ2 ：調整係数） 又、メニスカス流速Ｖｐによって磁界移動速度を決定す
るため、磁界移動速度ＶはＶｐの関数となる。このと
き、関数は１次式（２）、又は２次式（３）で考える。 Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）＝Ｃ3 ×Ｖｐ＋Ｃ4 …………………（２） ＝Ｃ3 ×Ｖｐ2 ＋Ｃ4 ×Ｖｐ＋Ｃ5 …………………（３） （１）式と（２）式又は（３）式を連立させてＶｐにつ
いて解くと、（４）式又は（５）式となる。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ7 …………………（４） ＝Ｃ6 ×Ｌ0.5 ×ｆ0.5 ＋Ｃ7 …………………（５） 又、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）を高次式で表すとＶｐは（６）式の
ようになる（Ｃ7 ＝１／次数）。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 …………………（６）
関係について述べる。即ち磁界移動速度Ｖは（１）式で
表される。 Ｖ＝Ｃ1 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ2 …………………（１） （Ｌ：コイルのポールピッチ、ｆ：磁界周波数、Ｃ1 ，
Ｃ2 ：調整係数） 又、メニスカス流速Ｖｐによって磁界移動速度を決定す
るため、磁界移動速度ＶはＶｐの関数となる。このと
き、関数は１次式（２）、又は２次式（３）で考える。 Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）＝Ｃ3 ×Ｖｐ＋Ｃ4 …………………（２） ＝Ｃ3 ×Ｖｐ2 ＋Ｃ4 ×Ｖｐ＋Ｃ5 …………………（３） （１）式と（２）式又は（３）式を連立させてＶｐにつ
いて解くと、（４）式又は（５）式となる。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×Ｌ×ｆ＋Ｃ7 …………………（４） ＝Ｃ6 ×Ｌ0.5 ×ｆ0.5 ＋Ｃ7 …………………（５） 又、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）を高次式で表すとＶｐは（６）式の
ようになる（Ｃ7 ＝１／次数）。 Ｖｐ＝Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 …………………（６）
【００１４】このとき、Ｌ，ｆと同様にＶｐに影響を与
えるコイル電流Ｉの変動は、Ｃ6 ，Ｃ8 の変化範囲に含
まれる。実際には０〜２５００mAの範囲で操業を行っ
た。ここで、メニスカス流速Ｖｐの適正値範囲（Ｖｐ
min ，Ｖｐmax ）と（６）式より（７）式が得られる。 Ｖｐmin ≦Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 ≦Ｖｐmax …………………（７） これを変形すると（８）式が得られる。 Ｃ9 ≦Ｌ×ｆ≦Ｃ10 …………………（８）
えるコイル電流Ｉの変動は、Ｃ6 ，Ｃ8 の変化範囲に含
まれる。実際には０〜２５００mAの範囲で操業を行っ
た。ここで、メニスカス流速Ｖｐの適正値範囲（Ｖｐ
min ，Ｖｐmax ）と（６）式より（７）式が得られる。 Ｖｐmin ≦Ｃ6 ×ＬC7×ｆC7＋Ｃ8 ≦Ｖｐmax …………………（７） これを変形すると（８）式が得られる。 Ｃ9 ≦Ｌ×ｆ≦Ｃ10 …………………（８）
【００１５】以上の導出より、Ｖ＝ｆ（Ｖｐ）の次数を
問わず（８）式が得られる。図５は横軸をＬ×ｆ、縦軸
をＶｐという１次式前提で示すが、これよりモールド電
磁撹拌装置のコイルピッチと磁界周波数の積Ｌ×ｆを５
０≦Ｌ×ｆ≦４００００（Ｌ：コイルピッチ（mm）、
ｆ：磁界周波数（Hz））とすれば、メニスカス流速を適
正に制御することが可能となる。
問わず（８）式が得られる。図５は横軸をＬ×ｆ、縦軸
をＶｐという１次式前提で示すが、これよりモールド電
磁撹拌装置のコイルピッチと磁界周波数の積Ｌ×ｆを５
０≦Ｌ×ｆ≦４００００（Ｌ：コイルピッチ（mm）、
ｆ：磁界周波数（Hz））とすれば、メニスカス流速を適
正に制御することが可能となる。
【００１６】メニスカス流速は、例えば溶鋼流中にサー
モアロイ製の円筒を装入し流れによる抵抗力Ｆを歪みゲ
ージで測定する。歪みと抵抗力は予め分銅を用いて検量
線を引き回帰式より定めることができる。図２に示す制
御部１０は、各電磁コイル７−１，７−２…を各別に移
動磁界の方向と強さを制御して、図６に示す撹拌パター
ンを選択することができる。ここで、長期間このパター
ンのように一定方向に溶鋼を回転させると、鋳型内面の
溶鋼流の衝突する面のみ損耗が大きくなり、鋳型の寿命
が短命化するので、回転方向を切り替えることが必要で
ある。そのために本発明では各電磁コイルを独立に制御
可能とし、回転パターンを変更できる機能を有してい
る。
モアロイ製の円筒を装入し流れによる抵抗力Ｆを歪みゲ
ージで測定する。歪みと抵抗力は予め分銅を用いて検量
線を引き回帰式より定めることができる。図２に示す制
御部１０は、各電磁コイル７−１，７−２…を各別に移
動磁界の方向と強さを制御して、図６に示す撹拌パター
ンを選択することができる。ここで、長期間このパター
ンのように一定方向に溶鋼を回転させると、鋳型内面の
溶鋼流の衝突する面のみ損耗が大きくなり、鋳型の寿命
が短命化するので、回転方向を切り替えることが必要で
ある。そのために本発明では各電磁コイルを独立に制御
可能とし、回転パターンを変更できる機能を有してい
る。
【００１７】
実施例１ 表１に示す鋳型条件及び電磁撹拌条件によって図６に示
す撹拌パターンを用いて連続鋳造して、表面欠陥の発生
率を調べた。その結果を図７に示す。図７（ａ）は従来
例であり、その撹拌条件は電磁撹拌なしの条件である。
図７（ｂ）は本発明例である。
す撹拌パターンを用いて連続鋳造して、表面欠陥の発生
率を調べた。その結果を図７に示す。図７（ａ）は従来
例であり、その撹拌条件は電磁撹拌なしの条件である。
図７（ｂ）は本発明例である。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】吐出反転流を加減速する撹拌パタ−ンによ
り、メニスカス流速１０〜６０cm/secの範囲に制御して
表面欠陥の発生率は低下した。更にメニスカス流は一方
向に整流されるので、凝固組織の均一化を図ることがで
きる。
り、メニスカス流速１０〜６０cm/secの範囲に制御して
表面欠陥の発生率は低下した。更にメニスカス流は一方
向に整流されるので、凝固組織の均一化を図ることがで
きる。
【００２１】
【発明の効果】本発明によると連続鋳造の鋳型内溶鋼の
メニスカス流速を制御するので、表面性状に優れた鋳片
を得ることができる。
メニスカス流速を制御するので、表面性状に優れた鋳片
を得ることができる。
【図１】本発明の一部切欠き説明図である。
【図２】本発明の部分斜視図である。
【図３】本発明の部分平面図である。
【図４】単位体積当りの溶鋼吐出流の存在とメニスカス
とのグラフである。
とのグラフである。
【図５】磁界移動速度とＬ×ｆとのグラフである。
【図６】本発明の撹拌パターンである。
【図７】（ａ）及び（ｂ）は表面欠陥発生率とメニスカ
ス流速とのグラフである。
ス流速とのグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福田 淳 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭57−75268（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−228645（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−37946（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−127158（ＪＰ，Ａ) 特公 平２−38303（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭64−10305（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造鋳型幅方向に２分割以上に区分
された電磁コイルを、鋳造方向の電磁コイル中心がメニ
スカス近傍に位置するように設け、鋳型の各長辺側でそ
れぞれ逆方向に指向する撹拌パターンにより、一方向に
循環するメニスカス流を形成し、各電磁コイルの移動磁
界の移動方向を独立に制御可能で、かつ下記式を満足す
る移動磁界を印加して溶鋼に１０〜６０cm/secのメニス
カス流速を得る制御系を、前記電磁コイルに接続したこ
とを特徴とする連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置。 ５０≦Ｌ×ｆ≦４００００ ただし Ｌ：コイルピッチ（mm） ｆ：磁界周波数（Hz）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159804A JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159804A JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06606A JPH06606A (ja) | 1994-01-11 |
| JP2922363B2 true JP2922363B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=15701627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4159804A Expired - Fee Related JP2922363B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2922363B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3808522A1 (de) * | 1988-03-15 | 1989-09-28 | Teves Gmbh Alfred | Tandemhauptzylinder |
| JP5070734B2 (ja) * | 2006-05-18 | 2012-11-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011218435A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法 |
| JP5529684B2 (ja) | 2010-09-03 | 2014-06-25 | 三菱重工業株式会社 | 静電容量型レベル計 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5775268A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Electromagnetic stirring method for molten steel in mold in continuous casting plant |
| JPH01228645A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-12 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 |
| JPH0238303A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-07 | Hitachi Chem Co Ltd | 封止用治具材 |
-
1992
- 1992-06-18 JP JP4159804A patent/JP2922363B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06606A (ja) | 1994-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7305271B2 (en) | Device and a method for continuous casting | |
| KR100741403B1 (ko) | 주형 내 용강의 유동제어방법 및 연속주조 주편의 제조방법 | |
| KR20000070812A (ko) | 용융 금속의 주조장치 및 방법과 주조슬랩 | |
| JP2922363B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP3085978B2 (ja) | 薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置 | |
| JP2633764B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP2607334B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP2607335B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP2607333B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP2607332B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP2633769B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP3056252B2 (ja) | 方形薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置 | |
| JP2633765B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP2633766B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP2626861B2 (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP2633767B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP2633768B2 (ja) | 連続鋳造モールド内溶鋼流動制御方法 | |
| JP3257546B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0671403A (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JP3491099B2 (ja) | 静磁場を用いた鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4432263B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH08112650A (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造用注入装置 | |
| JPH0671401A (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 | |
| JPH11179498A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0671402A (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19961203 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080430 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090430 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090430 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100430 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110430 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |