JP3085978B2 - 薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置 - Google Patents
薄肉スラブの製造方法及び連続鋳造装置Info
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- JP3085978B2 JP3085978B2 JP07519823A JP51982395A JP3085978B2 JP 3085978 B2 JP3085978 B2 JP 3085978B2 JP 07519823 A JP07519823 A JP 07519823A JP 51982395 A JP51982395 A JP 51982395A JP 3085978 B2 JP3085978 B2 JP 3085978B2
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
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- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
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- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、連続鋳造装置及び薄肉スラブ製造のための
方法に関する。
方法に関する。
例えばドイツ特許出願公開第DE 37 09 188 A1号公報
に開示されているように従来の技術から平たい浸漬出湯
口を使用することは公知である。更に、液圧駆動式持上
げテーブルが通常的であり、これは、鋳造最中にさエ正
弦振動から変位させることにより振動の行程高さ、周波
数及び形を変化させ最適に選択することを可能にする。
そり曲げた冷却鋳型が例えばドイツ特許出願第DE 41 31
829 A1号及び第DE 37 24 628 C1号に開示されている。
凝固の間に鋳造厚が、鋳造連続体の改善された内部品質
が得られるように減少される鋳造圧延装置が、ドイツ特
許出願公開第DE 38 18 077 A1号公報から公知である。
に開示されているように従来の技術から平たい浸漬出湯
口を使用することは公知である。更に、液圧駆動式持上
げテーブルが通常的であり、これは、鋳造最中にさエ正
弦振動から変位させることにより振動の行程高さ、周波
数及び形を変化させ最適に選択することを可能にする。
そり曲げた冷却鋳型が例えばドイツ特許出願第DE 41 31
829 A1号及び第DE 37 24 628 C1号に開示されている。
凝固の間に鋳造厚が、鋳造連続体の改善された内部品質
が得られるように減少される鋳造圧延装置が、ドイツ特
許出願公開第DE 38 18 077 A1号公報から公知である。
従来の技術を調べて分かった点は、薄肉連続鋳造スラ
ブを製造する目的は、複雑な問題の解決を必要とし、連
続鋳造装置全体について見て制御可能な変数の全体が非
常に大きくて、従って平均的専門家の知識ではまったく
充分でなく、多少とも適用可能な多数の解決法のうちか
ら可及的最小の労作で充分に良好な結果を得る解決法を
見つけることを平均的専門家に要求するのは無理である
点である。
ブを製造する目的は、複雑な問題の解決を必要とし、連
続鋳造装置全体について見て制御可能な変数の全体が非
常に大きくて、従って平均的専門家の知識ではまったく
充分でなく、多少とも適用可能な多数の解決法のうちか
ら可及的最小の労作で充分に良好な結果を得る解決法を
見つけることを平均的専門家に要求するのは無理である
点である。
本発明の課題は、スラグの供給及び鋳造連続体厚の減
少における最適な条件が既に鋳造圧延装置において、及
び冷却鋳型及び案内ロールスタンドにおいて得られるこ
とにより、薄肉スラブの前もって与えられている厚さを
実現することを可能にする方法及び連続鋳造装置を提供
することにある。
少における最適な条件が既に鋳造圧延装置において、及
び冷却鋳型及び案内ロールスタンドにおいて得られるこ
とにより、薄肉スラブの前もって与えられている厚さを
実現することを可能にする方法及び連続鋳造装置を提供
することにある。
上記課題は本発明により請求の範囲第１項及び第４項
の特徴部分に記載された特徴事項により解決される。有
利な実施の形態は副次請求項に記載されている。上記課
題の解決法は、例えば垂直冷却鋳型、垂直湾曲式冷却鋳
型又は円弧状の冷却鋳型のタイプに依存しない。
の特徴部分に記載された特徴事項により解決される。有
利な実施の形態は副次請求項に記載されている。上記課
題の解決法は、例えば垂直冷却鋳型、垂直湾曲式冷却鋳
型又は円弧状の冷却鋳型のタイプに依存しない。
本発明に係る薄肉スラブの製造方法は、凹状に形成さ
れ振動する冷却鋳型の中に浸漬出湯口によって鋳込み、
該冷却鋳型の入口の横断面面積が出口の横断面面積より
も大きく、浸漬出湯口と冷却鋳型が、完全凝固したスラ
ブの鋳造連続体横断面面積FST/浸漬出湯口の横断面面積
FTA≦50の条件を満たす段階と、スラグ高さh
Schlacke（４）≧鋳造連続体外殻高さh
Strangschale（３）の条件が冷却鋳型の運動の振動高
さ、形及び周期に依存して保たれるように鋳造粉末を溶
融金属に供給する段階と、マルチロール型ロールスタン
ドの中で多くの段階によって冷却鋳型から排出された鋳
造連続体の厚さを連続的に減少させると共に、液状の鋳
造連続体内部に電磁的撹拌による強制的対流を発生さ
せ、これによって、マルチロール形ロールスタンドの終
端においても内部がまだ液状の状態で鋳造連続体を到達
させる段階と、マルチロール型ロールスタンドの終端に
おいて鋳造連続体が最終厚さになる際に、該鋳造連続体
内部でまだ２相領域が存在するように鋳造連続体の凝固
を行う段階と、スラブ幅全体にわたり鋳造液面の中の厚
さ、すなわち鋳造粉末により被覆され鋳造スラグを溶解
するために有効な厚さを前もって一定にする段階とを含
む方法である。
れ振動する冷却鋳型の中に浸漬出湯口によって鋳込み、
該冷却鋳型の入口の横断面面積が出口の横断面面積より
も大きく、浸漬出湯口と冷却鋳型が、完全凝固したスラ
ブの鋳造連続体横断面面積FST/浸漬出湯口の横断面面積
FTA≦50の条件を満たす段階と、スラグ高さh
Schlacke（４）≧鋳造連続体外殻高さh
Strangschale（３）の条件が冷却鋳型の運動の振動高
さ、形及び周期に依存して保たれるように鋳造粉末を溶
融金属に供給する段階と、マルチロール型ロールスタン
ドの中で多くの段階によって冷却鋳型から排出された鋳
造連続体の厚さを連続的に減少させると共に、液状の鋳
造連続体内部に電磁的撹拌による強制的対流を発生さ
せ、これによって、マルチロール形ロールスタンドの終
端においても内部がまだ液状の状態で鋳造連続体を到達
させる段階と、マルチロール型ロールスタンドの終端に
おいて鋳造連続体が最終厚さになる際に、該鋳造連続体
内部でまだ２相領域が存在するように鋳造連続体の凝固
を行う段階と、スラブ幅全体にわたり鋳造液面の中の厚
さ、すなわち鋳造粉末により被覆され鋳造スラグを溶解
するために有効な厚さを前もって一定にする段階とを含
む方法である。
また、本発明に係る薄肉スラブの製造方法の一態様
は、鋳造の間でさえも、冷却鋳型を振動させる周期、振
動の振動高さ及び振動の形状が自由に選択可能な方法で
ある。
は、鋳造の間でさえも、冷却鋳型を振動させる周期、振
動の振動高さ及び振動の形状が自由に選択可能な方法で
ある。
さらに、本発明に係る薄肉スラブの製造方法の一態様
は、上記冷却鋳型の出口における鋳造連続体が該鋳造連
続体の中心軸線に対して対称的になるように、及び、鋳
造連続体の最終厚さの４％より薄い厚さを有する残留凹
形状を冷却鋳型の出口における鋳造連続体に与えるよう
に、上記冷却鋳型が形成されている方法である。
は、上記冷却鋳型の出口における鋳造連続体が該鋳造連
続体の中心軸線に対して対称的になるように、及び、鋳
造連続体の最終厚さの４％より薄い厚さを有する残留凹
形状を冷却鋳型の出口における鋳造連続体に与えるよう
に、上記冷却鋳型が形成されている方法である。
そして、本発明に係る薄肉スラブの連続鋳造装置は、
浸漬出湯口と、鋳造粉末供給装置と、マルチロールスタ
ンド（25）とを備えた連続鋳造装置であって、上記浸漬
出湯口は、その横断面面積FTAが完全凝固したスラブの
鋳造連続体横断面面積FSTの1/50以上で、かつ、凹状に
形成された振動する冷却鋳型の内部に突出し、該冷却鋳
型は、その入口の断面積が出口の断面積よりも大きく、
かつ、振動の周期、高さ及び形状を自由に調整できるよ
うに構成されており、上記鋳造粉末供給装置は、振動高
さ、振動形及び振動周期に依存して、鋳造粉末を、スラ
グ高さhSchlacke（４）≧鋳造連続体外殻高さh
Strangschale（３）の条件が維持されるように供給し、
上記マルチロールスタンド（25）は、冷却鋳型から引き
出される方向に配設されている装置である。
浸漬出湯口と、鋳造粉末供給装置と、マルチロールスタ
ンド（25）とを備えた連続鋳造装置であって、上記浸漬
出湯口は、その横断面面積FTAが完全凝固したスラブの
鋳造連続体横断面面積FSTの1/50以上で、かつ、凹状に
形成された振動する冷却鋳型の内部に突出し、該冷却鋳
型は、その入口の断面積が出口の断面積よりも大きく、
かつ、振動の周期、高さ及び形状を自由に調整できるよ
うに構成されており、上記鋳造粉末供給装置は、振動高
さ、振動形及び振動周期に依存して、鋳造粉末を、スラ
グ高さhSchlacke（４）≧鋳造連続体外殻高さh
Strangschale（３）の条件が維持されるように供給し、
上記マルチロールスタンド（25）は、冷却鋳型から引き
出される方向に配設されている装置である。
なお、本発明に係る薄肉スラブの連続鋳造装置は、ス
ラブ幅全体にわたり、鋳造液面の中の鋳造粉末により被
覆されている冷却鋳型の厚さが、浸漬出湯口の壁部とそ
れぞれの冷却鋳型広幅側面プレートとの間の領域を含め
て、冷却鋳型出口における相応する鋳造連続体の厚さの
120％以下の装置である。
ラブ幅全体にわたり、鋳造液面の中の鋳造粉末により被
覆されている冷却鋳型の厚さが、浸漬出湯口の壁部とそ
れぞれの冷却鋳型広幅側面プレートとの間の領域を含め
て、冷却鋳型出口における相応する鋳造連続体の厚さの
120％以下の装置である。
図は、以下の本発明の例示的な説明の理解のために用
いられる。
いられる。
第１図は冷却鋳型の鋳造条件を示し、 第２図は200mm厚さ×10mm幅のスラブについて、同一
の表面品質及び鋳造性能についてのスラブ厚さに依存す
る技術的労作を示し、 第3.1図〜第3.3図は200mm厚×1000mm幅のスラブにつ
いて、同一の表面品質及びスラブ厚さについての鋳造速
度に依存する技術的労作を示し、 第４図は200mm厚×1000mm幅のスラブについて、冷却
鋳型の中の鋼の、スラブ厚さに依存する液圧的挙動を示
し、 第５図は連続鋳造装置を示す。
の表面品質及び鋳造性能についてのスラブ厚さに依存す
る技術的労作を示し、 第3.1図〜第3.3図は200mm厚×1000mm幅のスラブにつ
いて、同一の表面品質及びスラブ厚さについての鋳造速
度に依存する技術的労作を示し、 第４図は200mm厚×1000mm幅のスラブについて、冷却
鋳型の中の鋼の、スラブ厚さに依存する液圧的挙動を示
し、 第５図は連続鋳造装置を示す。
本発明を実現する範囲内で行われた試験により、鋳造
連続体の表面品質は実質的にスラグ供給に依存すること
が分かった。これには、メニスカス、すなわちスラグ高
さ（hSchlacke）と、冷却鋳型（例えば金型、黒鉛型
等）をはね上げる際に溶湯から出てくる鋳造連続体外殻
高さ（hStrangschale）との共働作用が責を負う（第１
図）。
連続体の表面品質は実質的にスラグ供給に依存すること
が分かった。これには、メニスカス、すなわちスラグ高
さ（hSchlacke）と、冷却鋳型（例えば金型、黒鉛型
等）をはね上げる際に溶湯から出てくる鋳造連続体外殻
高さ（hStrangschale）との共働作用が責を負う（第１
図）。
潤滑が最適であり表面欠陥（鋳造連続体表面の直下
の、主に酸化物の形の鋳造粉末粒子）が回避されるため
には次式の基準が満足されなければならないことが分か
った。
の、主に酸化物の形の鋳造粉末粒子）が回避されるため
には次式の基準が満足されなければならないことが分か
った。
（１） hSchlacke≧hStrangschale スラグの高さhSchlackeは主に冷却鋳型入口横断面の
厚さに依存し、鋳造連続体外殻高さhStrangschaleは主
に、振動する冷却鋳型の引上げ高さに依存する。
厚さに依存し、鋳造連続体外殻高さhStrangschaleは主
に、振動する冷却鋳型の引上げ高さに依存する。
hSchlackeの大きさと、このものの冷却鋳型入口横断
面の厚さへの依存性とを考えると、この系に持込まなけ
ればならない技術的煩労とも呼ぶことができる下記式の
関係は予期しないことに下にあげる結果を示す。
面の厚さへの依存性とを考えると、この系に持込まなけ
ればならない技術的煩労とも呼ぶことができる下記式の
関係は予期しないことに下にあげる結果を示す。
（２） ハンディキャップ＝製造された鋳造連続体表面
積／溶湯表面積 （単位はm2/min×1/m2） 前もって与えている鋳造性能すなわち2.736t/minにお
いて、通常の200mmスラブを50mmスラブと比較し、そし
てこれを200mmスラブについて式（２）において１とす
ると、この値は第２図より見られるように50mmスラブに
ついては16.62に上昇する。すなわち式（２）は、鋳造
連続体厚さの減少に逆比例して増加し、その際その依存
性は指数曲線をたどる。
積／溶湯表面積 （単位はm2/min×1/m2） 前もって与えている鋳造性能すなわち2.736t/minにお
いて、通常の200mmスラブを50mmスラブと比較し、そし
てこれを200mmスラブについて式（２）において１とす
ると、この値は第２図より見られるように50mmスラブに
ついては16.62に上昇する。すなわち式（２）は、鋳造
連続体厚さの減少に逆比例して増加し、その際その依存
性は指数曲線をたどる。
鋳造液面19の中の厚さと、特定のスラグ生成量ひいて
はメニスカスの中のスラグ高さ４との間のこの関係に起
因して、金属帯材厚を鋳造幅全体にわたり一定に保持
し、ひいては浸漬出湯口の領域内でも一定に保持するこ
とが不可欠となる。
はメニスカスの中のスラグ高さ４との間のこの関係に起
因して、金属帯材厚を鋳造幅全体にわたり一定に保持
し、ひいては浸漬出湯口の領域内でも一定に保持するこ
とが不可欠となる。
厚さが一定であると、鋳造スラグ形成が、鋳造液面幅
にわたり一定であり、ひいては、連続的に新たに形成さ
れる鋳造連続体シェル３の全体のメニスカスの領域内で
スラグ供給も一定である。鋳造粉末あるいは顆粒５から
のスラグ形成が鋳造幅にわたりこのように一定である
と、浸漬出湯口と銅製広幅側面プレートとの間の潤滑剤
が不足する危険が除去される。この危険が存在する原因
は、鋳造スラグが、約0.5〜10ポアズの粘度のガラス状
構造（ケイ酸塩構造）を有することにある。浸漬出湯口
と冷却鋳型広幅側面との間の間隔が、冷却鋳型出口にお
ける鋳造連続体厚の1/2より小さい場合、スラグの粘性
により、鋳造連続体幅にわたって見て相対的な潤滑剤不
足が、浸漬出湯口と冷却鋳型広幅側面との間の領域内に
発生する場合がある、すなわちこの領域内の潤滑剤が、
鋳造液面の中のその他の冷却鋳型領域の潤滑剤に比して
相対的に不足する状態が発生する場合がある。
にわたり一定であり、ひいては、連続的に新たに形成さ
れる鋳造連続体シェル３の全体のメニスカスの領域内で
スラグ供給も一定である。鋳造粉末あるいは顆粒５から
のスラグ形成が鋳造幅にわたりこのように一定である
と、浸漬出湯口と銅製広幅側面プレートとの間の潤滑剤
が不足する危険が除去される。この危険が存在する原因
は、鋳造スラグが、約0.5〜10ポアズの粘度のガラス状
構造（ケイ酸塩構造）を有することにある。浸漬出湯口
と冷却鋳型広幅側面との間の間隔が、冷却鋳型出口にお
ける鋳造連続体厚の1/2より小さい場合、スラグの粘性
により、鋳造連続体幅にわたって見て相対的な潤滑剤不
足が、浸漬出湯口と冷却鋳型広幅側面との間の領域内に
発生する場合がある、すなわちこの領域内の潤滑剤が、
鋳造液面の中のその他の冷却鋳型領域の潤滑剤に比して
相対的に不足する状態が発生する場合がある。
これに対して、75/100及び125mm冷却鋳型について第
３図に示されているように、鋳造厚さが定められている
場合に式（２）が、鋳造速度を高めるにつれてどのよう
に変化するかを考えるならばこれは、小さい勾配の直線
でリニアにのみ増加することが確認される。
３図に示されているように、鋳造厚さが定められている
場合に式（２）が、鋳造速度を高めるにつれてどのよう
に変化するかを考えるならばこれは、小さい勾配の直線
でリニアにのみ増加することが確認される。
式（１）に多大の影響を与えるのが、溶融金属が冷却
鋳型の中に流入することにより発生する乱流であり、こ
の乱流はしばしば、溶湯液面まで継続し、波動となるこ
とがあり、その際、波の山はスラグ液面を越えて高まる
ことがあり、これにより潤滑における中断が生じる。こ
の乱流はとりわけ、生産量と、浸漬出湯口横断面におけ
る冷却鋳型の厚さと幅とに存在する。乱流の尺度とし
て、生産量と厚さとの商としての液圧的挙動が定義さ
れ、そして次式により表される。
鋳型の中に流入することにより発生する乱流であり、こ
の乱流はしばしば、溶湯液面まで継続し、波動となるこ
とがあり、その際、波の山はスラグ液面を越えて高まる
ことがあり、これにより潤滑における中断が生じる。こ
の乱流はとりわけ、生産量と、浸漬出湯口横断面におけ
る冷却鋳型の厚さと幅とに存在する。乱流の尺度とし
て、生産量と厚さとの商としての液圧的挙動が定義さ
れ、そして次式により表される。
（３） 液圧挙動＝生産量（単位はt/min）／厚さ（単
位はmm） 200mmの厚さのスラブについての液圧挙動の値が、例
えば第４図から見ることができる。冷却鋳型厚さが大き
くなるにつれて液圧挙動が大幅に良好になることが分か
る。
位はmm） 200mmの厚さのスラブについての液圧挙動の値が、例
えば第４図から見ることができる。冷却鋳型厚さが大き
くなるにつれて液圧挙動が大幅に良好になることが分か
る。
下記式の関係も乱流に関して重要である。
（４） FST/FTA≦50 ただし、 FST＝完全凝固したスラブの鋳造連続体横断面面積 FTA＝浸漬出湯口の横断面面積 更に、冷却鋳型領域内での電磁的ブレーキが、鋳造液
面領域における乱流を大幅に低減できる。
面領域における乱流を大幅に低減できる。
以上に説明され測定により実証された各式から、冷却
鋳型の中のスラブ厚さを選択する際に例えば100mmから5
0mmに減少すると、式（１）の関係を守る際の問題が大
幅に大きくなる。すなわち、溶融金属を供給することが
困難となる外に、小さい冷却鋳型横断面積に充分な鋳造
粉末を被着させて生じる鋳造連続体の大表面を潤滑し、
更に式（４）の関係を設定することが殆ど不可能にな
る。これに対して、鋳造速度は、鋳造液面の中で例えば
100mmの鋳造連続体厚さにおいて鋳造液面の中で特別の
手段無しに高めることができる。これにより次の意外な
解決法が得られる。すなわち、薄肉スラブ鋳造の領域内
では冷却鋳型出口において必ずスラブ厚に到達すること
は有益ではなく、スラブ厚さを鋳造圧延装置を用いて更
に減少して、圧延機に供給される際のスラブ厚さに最終
的に到達させる方が技術的に大幅に簡単であり、このた
めにはマルチロール形ロールスタンド（セグメント０）
を例えばトングセグメントとして形成すると有利であ
る。
鋳型の中のスラブ厚さを選択する際に例えば100mmから5
0mmに減少すると、式（１）の関係を守る際の問題が大
幅に大きくなる。すなわち、溶融金属を供給することが
困難となる外に、小さい冷却鋳型横断面積に充分な鋳造
粉末を被着させて生じる鋳造連続体の大表面を潤滑し、
更に式（４）の関係を設定することが殆ど不可能にな
る。これに対して、鋳造速度は、鋳造液面の中で例えば
100mmの鋳造連続体厚さにおいて鋳造液面の中で特別の
手段無しに高めることができる。これにより次の意外な
解決法が得られる。すなわち、薄肉スラブ鋳造の領域内
では冷却鋳型出口において必ずスラブ厚に到達すること
は有益ではなく、スラブ厚さを鋳造圧延装置を用いて更
に減少して、圧延機に供給される際のスラブ厚さに最終
的に到達させる方が技術的に大幅に簡単であり、このた
めにはマルチロール形ロールスタンド（セグメント０）
を例えばトングセグメントとして形成すると有利であ
る。
第５図には例として、すべての本発明の特徴を有する
連続鋳造装置が示されている。
連続鋳造装置が示されている。
参照数字リスト １ Ｑ（鋳造粉末） ２ 粉末Tli,粉末／スラグの相境界 ３ ｈ（鋳造連続体殻），鋳造連続体殻／溶湯面の高さ ４ hSchlacke,スラグ高さ ５ 粉末，粉末高さ ６ 浸漬出湯口 ７ 沈着物 ８ スラグ中への酸化物の流れ ９ Vg＝鋳造速度 10 QSchlacke＝スラグ消費量 11 空気 12 結晶化境界，鋼の固体／液体 13 鋳造連続体外殻 14 振動（行程高さ，周波数，形状） 15 銅板 16 配分器（タンディッシュ） 17 浸漬出湯口 外法 例えば250×45mm 内法 例えば220×15mm 18 最適化された鋳造粉末 19 75＋２×12mm×800〜1600mm 鋳造液面（メニスカス）におけるスラブフォーマッ
ト 20 15×220mm,浸漬出湯口の流れの横断面 21 液圧式冷却鋳型駆動装置 22 FST/FTA≦50（ただし、FST＝浸漬出湯口横断面、F
TA＝完全凝固したスラブの鋳造連続体横断面）。
ト 20 15×220mm,浸漬出湯口の流れの横断面 21 液圧式冷却鋳型駆動装置 22 FST/FTA≦50（ただし、FST＝浸漬出湯口横断面、F
TA＝完全凝固したスラブの鋳造連続体横断面）。
23 75＋２×0.5mm又は75mm 冷却鋳型出口におけるスラブフォーマット 24 リンク部材又は液圧シリンダ等 25 セグメント0,例えば挟み部材として形成されている 26 液圧シリンダ等 27 50＋２×0.5mm又は50mm,鋳造圧延装置工程後のスラ
ブ厚さ 28 液圧式調整装置等を有するセグメント1...n 29 Vgmax6m/min 30 50＋２×0.5mm又は50mm,鋳造連続体案内部末端にお
けるスラブ厚さ
ブ厚さ 28 液圧式調整装置等を有するセグメント1...n 29 Vgmax6m/min 30 50＋２×0.5mm又は50mm,鋳造連続体案内部末端にお
けるスラブ厚さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２２Ｄ 11/124 Ｂ２２Ｄ 11/124 Ｋ 11/128 ３５０ 11/128 ３５０Ａ 27/02 27/02 Ｗ (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 B22D 11/04 311 B22D 11/053 B22D 11/115 B22D 11/124 B22D 11/128 350 B22D 27/02
Claims (5)
- 【請求項１】− 凹状に形成され振動する冷却鋳型の中
に浸漬出湯口によって鋳込み、該冷却鋳型の入口の横断
面面積が出口の横断面面積よりも大きく、浸漬出湯口と
冷却鋳型が、完全凝固したスラブの鋳造連続体横断面面
積FST/浸漬出湯口の横断面面積FTA≦50の条件を満たす
段階と、 − スラグ高さhSchlacke（４）≧鋳造連続体外殻高さh
Strangschale（３）の条件が冷却鋳型の運動の振動高
さ、形及び周期に依存して保たれるように鋳造粉末を溶
融金属に供給する段階と、 − マルチロール型ロールスタンドの中で多くの段階に
よって冷却鋳型から排出された鋳造連続体の厚さを連続
的に減少させると共に、液状の鋳造連続体内部に電磁的
撹拌による強制的対流を発生させ、これによって、マル
チロール形ロールスタンドの終端においても内部がまだ
液状の状態で鋳造連続体を到達させる段階と、 − マルチロール型ロールスタンドの終端において鋳造
連続体が最終厚さになる際に、該鋳造連続体内部でまだ
２相領域が存在するように鋳造連続体の凝固を行う段階
と、 − スラグ幅全体にわたり鋳造液面の中の厚さ、すなわ
ち鋳造粉末により被覆され鋳造スラブを溶解するために
有効な厚さを前もって一定にする段階と、 を含むことを特徴とする薄肉スラブの製造方法。 - 【請求項２】鋳造の間でさえも、冷却鋳型を振動させる
周期、振動の振動高さ及び振動の形状が自由に選択可能
であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の薄肉
スラブの製造方法。 - 【請求項３】上記冷却鋳型の出口における鋳造連続体が
該鋳造連続体の中心軸線に対して対称的になるように、
かつ、鋳造連続体の最終厚さの４％より薄い厚さを有す
る残留凹形状を冷却鋳型の出口における鋳造連続体に与
えるように、上記冷却鋳型が形成されていることを特徴
とする請求の範囲第１項又は第２項に記載の薄肉スラブ
の製造方法。 - 【請求項４】浸漬出湯口と、鋳造粉末供給装置と、マル
チロールスタンド（25）とを備えた連続鋳造装置であっ
て、 − 上記浸漬出湯口は、その横断面面積FTAが完全凝固
したスラブの鋳造連続体横断面面積FSTの1/50以上で、
かつ、凹状に形成された振動する冷却鋳型の内部に突出
し、 − 該冷却鋳型は、その入口の断面積が出口の断面積よ
りも大きく、かつ、振動の周期、高さおよび形状を自由
に調整できるように構成されており、 − 上記鋳造粉末供給装置は、振動高さ、振動形及び振
動周期に依存して、鋳造粉末を、スラグ高さhSchlacke
（４）≧鋳造連続体外殻高さhStrangschale（３）の条
件が維持されるように供給し、 − 上記マルチロールスタンド（25）は、冷却鋳型から
引き出される方向に配設されている、 請求の範囲第１項に記載の薄肉スラブの製造方法を実施
するための連続鋳造装置。 - 【請求項５】スラブ幅全体にわたり、鋳造液面の中の鋳
造粉末により被覆されている冷却鋳型の厚さが、浸漬出
湯口の壁部とそれぞれの冷却鋳型広幅側面プレートとの
間の領域を含めて、冷却鋳型出口における相応する鋳造
連続体の厚さの120％以下であることを特徴とする請求
の範囲第４項に記載の連続鋳造装置。
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