JP3022211B2 - 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法 - Google Patents
丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法Info
- Publication number
- JP3022211B2 JP3022211B2 JP6273566A JP27356694A JP3022211B2 JP 3022211 B2 JP3022211 B2 JP 3022211B2 JP 6273566 A JP6273566 A JP 6273566A JP 27356694 A JP27356694 A JP 27356694A JP 3022211 B2 JP3022211 B2 JP 3022211B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- continuous casting
- casting
- slab
- round billet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の丸ビレット鋳片を
連続鋳造するのに適した鋳型及びその鋳型を用いて鋼の
丸ビレット鋳片を連続鋳造する方法に関するものであ
る。
連続鋳造するのに適した鋳型及びその鋳型を用いて鋼の
丸ビレット鋳片を連続鋳造する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼の丸ビレットを連続鋳造する場合は、
矩形断面の角ビレットを連続鋳造する場合に比べて鋳型
内壁と鋳片との接触が不均一になって冷却が不均一にな
りやすい。そのため、縦割れ疵が発生したり、その縦割
れが原因となってブレークアウトが発生し、ついには鋳
造できなくなるという問題が発生する。
矩形断面の角ビレットを連続鋳造する場合に比べて鋳型
内壁と鋳片との接触が不均一になって冷却が不均一にな
りやすい。そのため、縦割れ疵が発生したり、その縦割
れが原因となってブレークアウトが発生し、ついには鋳
造できなくなるという問題が発生する。
【０００３】そのために鋳型断面の内径を凝固収縮に合
わせて減少させたり、連続鋳造時、鋳型内に供給するモ
ールドパウダーを工夫して鋳型と鋳片との間の接触を調
節する方法が各種提案されてきた。
わせて減少させたり、連続鋳造時、鋳型内に供給するモ
ールドパウダーを工夫して鋳型と鋳片との間の接触を調
節する方法が各種提案されてきた。
【０００４】例えば実開昭５９−１６５７４８号では、
下方に向かうに従って内径を減少させ、かつその減少率
を２段階に変化させた丸ビレット連続鋳造用鋳型を、ま
た、実開昭５９−１６５７４９号では、下方に向かうに
従って内径寸法が連続的に減少するテーパ面となし、か
つこの内径寸法の変化を凝固収縮に合致させた丸ビレッ
ト連続鋳造用鋳型を提案し、これによって鋳型と鋳片と
の接触を均一にすることが可能であるとしている。
下方に向かうに従って内径を減少させ、かつその減少率
を２段階に変化させた丸ビレット連続鋳造用鋳型を、ま
た、実開昭５９−１６５７４９号では、下方に向かうに
従って内径寸法が連続的に減少するテーパ面となし、か
つこの内径寸法の変化を凝固収縮に合致させた丸ビレッ
ト連続鋳造用鋳型を提案し、これによって鋳型と鋳片と
の接触を均一にすることが可能であるとしている。
【０００５】また、本出願人は特願平６−１５８９５２
号で、連続鋳造時、鋳型内における溶鋼上面に供給し、
鋳型と鋳片の間に流入して鋳型と鋳片との伝熱を均一に
できる新規なモールドパウダーを提案している。
号で、連続鋳造時、鋳型内における溶鋼上面に供給し、
鋳型と鋳片の間に流入して鋳型と鋳片との伝熱を均一に
できる新規なモールドパウダーを提案している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実開昭
５９−１６５７４８号で提案された鋳型を用いて連続鋳
造した場合には、鋳型の上部から下部にいたる全域にお
いて鋳片と鋳型との接触状態を良好に保つことは困難で
ある。また、実開昭５９−１６５７４９号で提案された
鋳型を用いて連続鋳造した場合には、鋳型の上部から下
部にいたる全域において鋳片と鋳型との接触状態を良好
に保つことができるはずではあるが、鋳片の凝固収縮
量を測定することは困難であり、鋼の成分が変わると
収縮量が変わるので、鋼種毎に鋳型を変える必要があ
り、さらに、鋳造速度が変わると鋳型鋳込み方向に対
する収縮量が変わるので、実際上はこのような鋳型は使
用できるものではない。なお、本出願人が特願平６−１
５８９５２号で提案したモールドパウダーを使用した場
合には、鋳型と鋳片との伝熱を均一にできるが、このモ
ールドパウダーだけで、鋳型と鋳片との接触を補償する
ことには限界がある。
５９−１６５７４８号で提案された鋳型を用いて連続鋳
造した場合には、鋳型の上部から下部にいたる全域にお
いて鋳片と鋳型との接触状態を良好に保つことは困難で
ある。また、実開昭５９−１６５７４９号で提案された
鋳型を用いて連続鋳造した場合には、鋳型の上部から下
部にいたる全域において鋳片と鋳型との接触状態を良好
に保つことができるはずではあるが、鋳片の凝固収縮
量を測定することは困難であり、鋼の成分が変わると
収縮量が変わるので、鋼種毎に鋳型を変える必要があ
り、さらに、鋳造速度が変わると鋳型鋳込み方向に対
する収縮量が変わるので、実際上はこのような鋳型は使
用できるものではない。なお、本出願人が特願平６−１
５８９５２号で提案したモールドパウダーを使用した場
合には、鋳型と鋳片との伝熱を均一にできるが、このモ
ールドパウダーだけで、鋳型と鋳片との接触を補償する
ことには限界がある。
【０００７】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであり、鋼の丸ビレット鋳片を連続鋳造す
るに際し、鋳型と鋳片との間の接触を均一にし抜熱を均
一化することで、鋳造欠陥の無い丸ビレット鋳片を連続
鋳造できる連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳
造方法を提供することを目的としている。
なされたものであり、鋼の丸ビレット鋳片を連続鋳造す
るに際し、鋳型と鋳片との間の接触を均一にし抜熱を均
一化することで、鋳造欠陥の無い丸ビレット鋳片を連続
鋳造できる連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳
造方法を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型は、
鋳造方向に沿った単位長さ当たりの鋳型内径変化率〔＝
（１／Ｄ0 ）・（ｄＤ／ｄｘ）×１００（％），但し、
Ｄ0 は鋳型出側での内径，Ｄは鋳型冷却面上端からｘの
距離における鋳型内径〕が、少なくとも溶鋼が注入され
る側の鋳型冷却面上端から５０〜１００ｍｍまでの間は
１２〜１６％／ｍで、前記鋳型冷却面上端から２５０〜
３００ｍｍまでの間は１２〜１６％／ｍから０．８〜
１．４％／ｍまで連続的に変化させ、さらに前記鋳型冷
却面上端から３００ｍｍの位置より鋳型冷却面下端まで
の間は０．８〜１．４％／ｍとなしているのである。
ために、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型は、
鋳造方向に沿った単位長さ当たりの鋳型内径変化率〔＝
（１／Ｄ0 ）・（ｄＤ／ｄｘ）×１００（％），但し、
Ｄ0 は鋳型出側での内径，Ｄは鋳型冷却面上端からｘの
距離における鋳型内径〕が、少なくとも溶鋼が注入され
る側の鋳型冷却面上端から５０〜１００ｍｍまでの間は
１２〜１６％／ｍで、前記鋳型冷却面上端から２５０〜
３００ｍｍまでの間は１２〜１６％／ｍから０．８〜
１．４％／ｍまで連続的に変化させ、さらに前記鋳型冷
却面上端から３００ｍｍの位置より鋳型冷却面下端まで
の間は０．８〜１．４％／ｍとなしているのである。
【０００９】また、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造
方法は、上記した本発明の連続鋳造用鋳型内に注入した
溶鋼の表面に、１５７３Ｋにおける粘度が０．１〜１．
０Ｐａ・ｓ、融点が１２７３Ｋ以上であり、（ＣａＯ＋
ＣａＦ2 ×０．７１８）／ＳｉＯ2 質量濃度比が０．６
〜１．０で、Na2Oに換算したＮａ量が５．０mass％以
下、Ｆ濃度が７．０mass％以下、ＭｇＯに換算したＭｇ
量が４〜２０mass％である連続鋳造用モールドパウダー
を供給しつつ連続鋳造するのである。
方法は、上記した本発明の連続鋳造用鋳型内に注入した
溶鋼の表面に、１５７３Ｋにおける粘度が０．１〜１．
０Ｐａ・ｓ、融点が１２７３Ｋ以上であり、（ＣａＯ＋
ＣａＦ2 ×０．７１８）／ＳｉＯ2 質量濃度比が０．６
〜１．０で、Na2Oに換算したＮａ量が５．０mass％以
下、Ｆ濃度が７．０mass％以下、ＭｇＯに換算したＭｇ
量が４〜２０mass％である連続鋳造用モールドパウダー
を供給しつつ連続鋳造するのである。
【００１０】
【作用】本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型にお
いて、少なくとも溶鋼が注入される側の鋳型冷却面上端
から５０〜１００ｍｍまでの間は、鋳造方向に沿った単
位長さ当たりの鋳型内径変化率を１２〜１６％／ｍに設
定するのは、この範囲が鋳型と鋳片との間の接触を均一
にするために有効だからである。この区間が５０ｍｍ未
満の位置までであれば凝固シェルの収縮よりも鋳型の収
縮が小さくなって接触が不均一になり、縦割れが発生す
るからである。また、１００ｍｍを超えると鋳型の収縮
が大きくなりすぎて鋳型と鋳片との焼き付きである拘束
が発生するからである。すなわち、それぞれの鋳型内径
変化率の規定値より大きすぎると拘束が発生し、小さす
ぎると縦割れが発生する。
いて、少なくとも溶鋼が注入される側の鋳型冷却面上端
から５０〜１００ｍｍまでの間は、鋳造方向に沿った単
位長さ当たりの鋳型内径変化率を１２〜１６％／ｍに設
定するのは、この範囲が鋳型と鋳片との間の接触を均一
にするために有効だからである。この区間が５０ｍｍ未
満の位置までであれば凝固シェルの収縮よりも鋳型の収
縮が小さくなって接触が不均一になり、縦割れが発生す
るからである。また、１００ｍｍを超えると鋳型の収縮
が大きくなりすぎて鋳型と鋳片との焼き付きである拘束
が発生するからである。すなわち、それぞれの鋳型内径
変化率の規定値より大きすぎると拘束が発生し、小さす
ぎると縦割れが発生する。
【００１１】また、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造
用鋳型において、鋳型冷却面上端から２５０〜３００ｍ
ｍまでの間は鋳型内径変化率を１２〜１６％／ｍから
０．８〜１．４％／ｍまで連続的に変化させるのは、こ
の区間が２５０ｍｍ未満の位置までであれば凝固シェル
の収縮よりも鋳型の収縮が小さくなって接触が不均一に
なり、縦割れが発生するからである。また、３００ｍｍ
を超えると鋳型の収縮が大きくなりすぎて鋳型と鋳片と
の焼き付きである拘束が発生するからである。すなわ
ち、それぞれの鋳型内径変化率の規定値より大きすぎる
と拘束が発生し、小さすぎると縦割れが発生する。
用鋳型において、鋳型冷却面上端から２５０〜３００ｍ
ｍまでの間は鋳型内径変化率を１２〜１６％／ｍから
０．８〜１．４％／ｍまで連続的に変化させるのは、こ
の区間が２５０ｍｍ未満の位置までであれば凝固シェル
の収縮よりも鋳型の収縮が小さくなって接触が不均一に
なり、縦割れが発生するからである。また、３００ｍｍ
を超えると鋳型の収縮が大きくなりすぎて鋳型と鋳片と
の焼き付きである拘束が発生するからである。すなわ
ち、それぞれの鋳型内径変化率の規定値より大きすぎる
と拘束が発生し、小さすぎると縦割れが発生する。
【００１２】さらに、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳
造用鋳型において、鋳型冷却面上端から３００ｍｍの位
置より鋳型冷却面下端までの間は鋳型内径変化率を０．
８〜１．４％／ｍとなしているのは、それぞれの鋳型内
径変化率の規定値より大きすぎると拘束が発生し、小さ
すぎると縦割れが発生するからである。
造用鋳型において、鋳型冷却面上端から３００ｍｍの位
置より鋳型冷却面下端までの間は鋳型内径変化率を０．
８〜１．４％／ｍとなしているのは、それぞれの鋳型内
径変化率の規定値より大きすぎると拘束が発生し、小さ
すぎると縦割れが発生するからである。
【００１３】本発明者らは、詳細な検討を基に、上記し
たような丸ビレット鋳片を連続鋳造する際における最適
な鋳型内径変化率を解明したのである。本発明における
鋳型内径の変化のさせかたは、実開昭５９−１６５７４
８号で提案されているような２段階で変化させるもので
はなく、また、実開昭５９−１６５７４９号で提案され
ているような鋳片の収縮に合うように変化させるもので
もない。
たような丸ビレット鋳片を連続鋳造する際における最適
な鋳型内径変化率を解明したのである。本発明における
鋳型内径の変化のさせかたは、実開昭５９−１６５７４
８号で提案されているような２段階で変化させるもので
はなく、また、実開昭５９−１６５７４９号で提案され
ているような鋳片の収縮に合うように変化させるもので
もない。
【００１４】本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型
を使用すれば、鋳片と鋳型との接触が良好になって高品
質な丸ビレット鋳片を得ることができる。しかしなが
ら、鋳型と鋳片との間の伝熱媒体となるモールドパウダ
ーについては、以下の物性，成分を有するものを使用す
ることで、従来のモールドパウダーを使用するよりもさ
らに高品質な丸ビレット鋳片を得ることができる。
を使用すれば、鋳片と鋳型との接触が良好になって高品
質な丸ビレット鋳片を得ることができる。しかしなが
ら、鋳型と鋳片との間の伝熱媒体となるモールドパウダ
ーについては、以下の物性，成分を有するものを使用す
ることで、従来のモールドパウダーを使用するよりもさ
らに高品質な丸ビレット鋳片を得ることができる。
【００１５】先ず、粘度は、１５７３Ｋにおける粘度が
０．１〜１．０Ｐａ・ｓが良好であり、０．１Ｐａ・ｓ
未満であると、鋳型と鋳片との間への流入が不均一とな
って抜熱が不均一になり、縦割れを生じたり、拘束が発
生したり、溶鋼中に巻き込まれて欠陥が発生する。ま
た、１．０Ｐａ・ｓ以上であると、鋳型と鋳片との間へ
の流入が不足して拘束が発生する。
０．１〜１．０Ｐａ・ｓが良好であり、０．１Ｐａ・ｓ
未満であると、鋳型と鋳片との間への流入が不均一とな
って抜熱が不均一になり、縦割れを生じたり、拘束が発
生したり、溶鋼中に巻き込まれて欠陥が発生する。ま
た、１．０Ｐａ・ｓ以上であると、鋳型と鋳片との間へ
の流入が不足して拘束が発生する。
【００１６】次に、融点が１２７３Ｋ未満であると、鋳
型と鋳片との間において、液相が多くなりすぎて冷却が
強くなりすぎるので、熱応力で鋳片が変形して縦割れが
発生する。
型と鋳片との間において、液相が多くなりすぎて冷却が
強くなりすぎるので、熱応力で鋳片が変形して縦割れが
発生する。
【００１７】また、（ＣａＯ＋ＣａＦ2 ×０．７１８）
／ＳｉＯ2 質量濃度比が０．６未満であったり、ＭｇＯ
に換算したＭｇ量が４mass％未満であると、鋳型と鋳片
との間において、凝固したパウダーがガラス質になって
冷却が強くなりすぎるので、熱応力で鋳片が変形して縦
割れが発生する。また、（ＣａＯ＋ＣａＦ2 ×０．７１
８）／ＳｉＯ2 質量濃度比が１．０以上であったり、Ｍ
ｇＯに換算したＭｇ量が２０mass％以上であると、パウ
ダーフィルムの収縮が大きくなりすぎて鋳片と鋳型との
間の接触が悪くなって縦割れが発生する。
／ＳｉＯ2 質量濃度比が０．６未満であったり、ＭｇＯ
に換算したＭｇ量が４mass％未満であると、鋳型と鋳片
との間において、凝固したパウダーがガラス質になって
冷却が強くなりすぎるので、熱応力で鋳片が変形して縦
割れが発生する。また、（ＣａＯ＋ＣａＦ2 ×０．７１
８）／ＳｉＯ2 質量濃度比が１．０以上であったり、Ｍ
ｇＯに換算したＭｇ量が２０mass％以上であると、パウ
ダーフィルムの収縮が大きくなりすぎて鋳片と鋳型との
間の接触が悪くなって縦割れが発生する。
【００１８】また、Na2Oに換算したＮａ量が５．０mass
％を超えたり、Ｆ濃度が７．０mass％を超えると、粉末
の溶融特性が不良となってノロ咬みなどの欠陥が発生す
る。
％を超えたり、Ｆ濃度が７．０mass％を超えると、粉末
の溶融特性が不良となってノロ咬みなどの欠陥が発生す
る。
【００１９】従って、ここで規定した物性，成分を有す
るモールドパウダーを本発明の鋳型内溶鋼の表面に供給
しつつ連続鋳造すれば、さらに良好な品質の丸ビレット
鋳片を製造できる。
るモールドパウダーを本発明の鋳型内溶鋼の表面に供給
しつつ連続鋳造すれば、さらに良好な品質の丸ビレット
鋳片を製造できる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用
鋳型を図１に示す１実施例に基づいて説明するととも
に、この鋳型を用いて連続鋳造する方法に及ぶ。図１は
本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型の１実施例を
用いて丸ビレット鋳片を連続鋳造している状態の断面図
である。
鋳型を図１に示す１実施例に基づいて説明するととも
に、この鋳型を用いて連続鋳造する方法に及ぶ。図１は
本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型の１実施例を
用いて丸ビレット鋳片を連続鋳造している状態の断面図
である。
【００２１】図１において、１は本発明の連続鋳造用鋳
型であり、この鋳型１の出側での内径をＤ0 、鋳型１の
冷却面上端からｘの距離における内径をＤとした場合、
鋳造方向に沿った単位長さ当たりの鋳型内径変化率を
（１／Ｄ0 ）・（ｄＤ／ｄｘ）×１００（％）と仮定す
る。
型であり、この鋳型１の出側での内径をＤ0 、鋳型１の
冷却面上端からｘの距離における内径をＤとした場合、
鋳造方向に沿った単位長さ当たりの鋳型内径変化率を
（１／Ｄ0 ）・（ｄＤ／ｄｘ）×１００（％）と仮定す
る。
【００２２】本発明の鋳型１では、前記仮定した鋳型内
径変化率が、少なくとも溶鋼２が注入される側の鋳型１
の冷却面上端１ａから５０〜１００ｍｍまでの間（以
下、「第１区間」という）１ｂは１２〜１６％／ｍで、
前記鋳型１の冷却面上端１ａから２５０〜３００ｍｍま
での間（以下、「第２区間」という）１ｃは１２〜１６
％／ｍから０．８〜１．４％／ｍまで連続的に変化さ
せ、さらに前記鋳型の冷却面上端１ａから３００ｍｍの
位置より鋳型冷却面下端までの間（以下、「第３区間」
という）１ｄは０．８〜１．４％／ｍとなるように構成
しているのである。
径変化率が、少なくとも溶鋼２が注入される側の鋳型１
の冷却面上端１ａから５０〜１００ｍｍまでの間（以
下、「第１区間」という）１ｂは１２〜１６％／ｍで、
前記鋳型１の冷却面上端１ａから２５０〜３００ｍｍま
での間（以下、「第２区間」という）１ｃは１２〜１６
％／ｍから０．８〜１．４％／ｍまで連続的に変化さ
せ、さらに前記鋳型の冷却面上端１ａから３００ｍｍの
位置より鋳型冷却面下端までの間（以下、「第３区間」
という）１ｄは０．８〜１．４％／ｍとなるように構成
しているのである。
【００２３】本発明の鋳型１は上記したような構成であ
り、この鋳型１に図示しないタンディッシュから浸漬ノ
ズルを介して溶鋼２を注入すれば、丸ビレット鋳片３と
鋳型１との接触が良好になり、この丸ビレット鋳片３を
鋳型１の下方から引き抜くことで、高品質な丸ビレット
鋳片３を得ることができるのである。そして、この連続
鋳造に際し、鋳型１内に位置する溶鋼２の表面に供給す
るモールドパウダー４を、下記の表１に示すような物
性，成分のものを使用することでさらに高品質な丸ビレ
ット鋳片３を製造できることになる。これが本発明の丸
ビレット鋳片の連続鋳造方法である。
り、この鋳型１に図示しないタンディッシュから浸漬ノ
ズルを介して溶鋼２を注入すれば、丸ビレット鋳片３と
鋳型１との接触が良好になり、この丸ビレット鋳片３を
鋳型１の下方から引き抜くことで、高品質な丸ビレット
鋳片３を得ることができるのである。そして、この連続
鋳造に際し、鋳型１内に位置する溶鋼２の表面に供給す
るモールドパウダー４を、下記の表１に示すような物
性，成分のものを使用することでさらに高品質な丸ビレ
ット鋳片３を製造できることになる。これが本発明の丸
ビレット鋳片の連続鋳造方法である。
【００２４】
【表１】
【００２５】次に、本発明の効果を確認するために、表
２に示す成分の亜包晶鋼を湾曲半径が１０ｍの一点矯正
連続鋳造機の下記表３に示す鋳型（冷却面下端内径は２
２５ｍｍ、長さは９００ｍｍ）に給湯し、この溶鋼の表
面に表４に示す各種モールドパウダーを供給して鋳造速
度が２．０ｍ／分で連続鋳造した際の実験結果を説明す
る。なお、鋳造条件はまとめて表５に示す。
２に示す成分の亜包晶鋼を湾曲半径が１０ｍの一点矯正
連続鋳造機の下記表３に示す鋳型（冷却面下端内径は２
２５ｍｍ、長さは９００ｍｍ）に給湯し、この溶鋼の表
面に表４に示す各種モールドパウダーを供給して鋳造速
度が２．０ｍ／分で連続鋳造した際の実験結果を説明す
る。なお、鋳造条件はまとめて表５に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】図２に鋳型と鋳片との接触状況を表す鋳型
銅板温度の変動幅を示す。図２の鋳型温度変動幅は、鋳
型冷却面上端から１５０ｍｍの位置に設置した熱電対の
温度変動幅を実効値（積分平均）で示した。なお、熱電
対は銅板表面から１５ｍｍ内側に設置した。図２より明
らかなように、鋳造条件のＡ，Ｃ，Ｅ，Ｇについては鋳
型銅板温度の変動幅が大きく操業上問題となったが、他
の鋳造条件については問題のない範囲であった。
銅板温度の変動幅を示す。図２の鋳型温度変動幅は、鋳
型冷却面上端から１５０ｍｍの位置に設置した熱電対の
温度変動幅を実効値（積分平均）で示した。なお、熱電
対は銅板表面から１５ｍｍ内側に設置した。図２より明
らかなように、鋳造条件のＡ，Ｃ，Ｅ，Ｇについては鋳
型銅板温度の変動幅が大きく操業上問題となったが、他
の鋳造条件については問題のない範囲であった。
【００３１】図３に鋳片の縦割れ発生率を示す。なお、
縦割れ発生率は鋳片長さ当たりの割れ長さで示した。図
３より明らかなように、鋳造条件のＡ，Ｃ，Ｅ，Ｇにつ
いては、５０チャージ（１チャージは１５０トン）の鋳
造において少なくとも１回は縦割れ性ブレークアウトを
生じた。また、鋳造条件のＢ，Ｄ，Ｆ，Ｈについては、
１チャージ鋳造中に１回以上の拘束ブレークアウト警報
が発せられ、鋳造後の鋳片の観察から鋳片と鋳型との間
に焼き付きが生じていることが判った。
縦割れ発生率は鋳片長さ当たりの割れ長さで示した。図
３より明らかなように、鋳造条件のＡ，Ｃ，Ｅ，Ｇにつ
いては、５０チャージ（１チャージは１５０トン）の鋳
造において少なくとも１回は縦割れ性ブレークアウトを
生じた。また、鋳造条件のＢ，Ｄ，Ｆ，Ｈについては、
１チャージ鋳造中に１回以上の拘束ブレークアウト警報
が発せられ、鋳造後の鋳片の観察から鋳片と鋳型との間
に焼き付きが生じていることが判った。
【００３２】これに対して、本発明方法である鋳造条件
のＩ〜Ｒ及びイについては、縦割れの発生もほとんど無
く、ブレークアウトや拘束ブレークアウト警報も発せら
れなかった。また、本発明の鋳型を使用した鋳造条件の
Ｓ〜Ｚ，ロについても、上記した本発明方法である鋳造
条件のＩ〜Ｒ及びイほどではないが、問題のない範囲で
あった。
のＩ〜Ｒ及びイについては、縦割れの発生もほとんど無
く、ブレークアウトや拘束ブレークアウト警報も発せら
れなかった。また、本発明の鋳型を使用した鋳造条件の
Ｓ〜Ｚ，ロについても、上記した本発明方法である鋳造
条件のＩ〜Ｒ及びイほどではないが、問題のない範囲で
あった。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の連続鋳造
用鋳型を使用した場合には、鋳片と鋳型との接触が良好
になって表面疵の少ない高品質な丸ビレット鋳片を得る
ことができる。また、その際、規定する物性，成分を有
するモールドパウダーを用いた本発明方法の場合には、
さらに表面疵の少ない高品質な丸ビレット鋳片を得るこ
とができる。
用鋳型を使用した場合には、鋳片と鋳型との接触が良好
になって表面疵の少ない高品質な丸ビレット鋳片を得る
ことができる。また、その際、規定する物性，成分を有
するモールドパウダーを用いた本発明方法の場合には、
さらに表面疵の少ない高品質な丸ビレット鋳片を得るこ
とができる。
【図１】本発明の丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型の１
実施例を用いて丸ビレット鋳片を連続鋳造している状態
の断面図である。
実施例を用いて丸ビレット鋳片を連続鋳造している状態
の断面図である。
【図２】本発明の効果を確認するために実験した結果を
示した図で、鋳型銅板温度の変動率を示した図である。
示した図で、鋳型銅板温度の変動率を示した図である。
【図３】本発明の効果を確認するために実験した結果を
示した図で、縦割れ発生率を示した図である。
示した図で、縦割れ発生率を示した図である。
１ 鋳型 ２ 溶鋼 ３ 丸ビレット鋳片 ４ モールドパウダー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐竹 諭 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属 工業株式会社 和歌山製鉄所内 (56)参考文献 特開 平２−207945（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−297101（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/04 B22D 11/108
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼の丸ビレット鋳片を連続鋳造する鋳型
であって、鋳造方向に沿った単位長さ当たりの鋳型内径
変化率〔＝（１／Ｄ0 ）・（ｄＤ／ｄｘ）×１００
（％），但し、Ｄ0 は鋳型出側での内径，Ｄは鋳型冷却
面上端からｘの距離における鋳型内径〕が、少なくとも
溶鋼が注入される側の鋳型冷却面上端から５０〜１００
ｍｍまでの間は１２〜１６％／ｍで、前記鋳型冷却面上
端から２５０〜３００ｍｍまでの間は１２〜１６％／ｍ
から０．８〜１．４％／ｍまで連続的に変化させ、さら
に前記鋳型冷却面上端から３００ｍｍの位置より鋳型冷
却面下端までの間は０．８〜１．４％／ｍであることを
特徴とする丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項２】 請求項１記載の連続鋳造用鋳型内に注入
した溶鋼の表面に、１５７３Ｋにおける粘度が０．１〜
１．０Ｐａ・ｓ、融点が１２７３Ｋ以上であり、（Ｃａ
Ｏ＋ＣａＦ2 ×０．７１８）／ＳｉＯ2 質量濃度比が
０．６〜１．０で、Na2Oに換算したＮａ量が５．０mass
％以下、Ｆ濃度が７．０mass％以下、ＭｇＯに換算した
Ｍｇ量が４〜２０mass％である連続鋳造用モールドパウ
ダーを供給しつつ連続鋳造することを特徴とする丸ビレ
ット鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6273566A JP3022211B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6273566A JP3022211B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08132184A JPH08132184A (ja) | 1996-05-28 |
| JP3022211B2 true JP3022211B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=17529596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6273566A Expired - Lifetime JP3022211B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3022211B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009001481A1 (ja) | 2007-06-28 | 2008-12-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型および連続鋳造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4527832B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2010-08-18 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2010115714A (ja) * | 2010-03-05 | 2010-05-27 | Jfe Engineering Corp | モールドパウダー |
| JP5712685B2 (ja) * | 2011-03-07 | 2015-05-07 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP6136782B2 (ja) * | 2013-09-04 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | 高Ｃｒ鋼の連続鋳造方法 |
-
1994
- 1994-11-08 JP JP6273566A patent/JP3022211B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009001481A1 (ja) | 2007-06-28 | 2008-12-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型および連続鋳造方法 |
| CN101678442B (zh) * | 2007-06-28 | 2012-06-27 | 住友金属工业株式会社 | 圆钢坯铸件的连续铸造用铸模及连续铸造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08132184A (ja) | 1996-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2132925A (en) | A method of continuous casting | |
| US4715428A (en) | Method and apparatus for direct casting of crystalline strip by radiant cooling | |
| JP6003850B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型の製造方法及び鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3022211B2 (ja) | 丸ビレット鋳片の連続鋳造用鋳型及びその鋳型を用いた連続鋳造方法 | |
| JP6044614B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4337565B2 (ja) | 鋼のスラブ連続鋳造方法 | |
| US4875519A (en) | Method of manufacturing hollow billet and apparatus therefor | |
| US4678719A (en) | Method and apparatus for continuous casting of crystalline strip | |
| US4911226A (en) | Method and apparatus for continuously casting strip steel | |
| TW201813739A (zh) | 鋼之連續鑄造方法 | |
| EP0174765B1 (en) | Method and apparatus for continuous casting of crystalline strip | |
| EP0174767B1 (en) | Method and apparatus for direct casting of crystalline strip by radiantly cooling | |
| JPS609553A (ja) | 絞り込み式連続鋳造機 | |
| EP0174766B1 (en) | Method and apparatus for direct casting of crystalline strip in non-oxidizing atmosphere | |
| JP2985671B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
| JPH03210950A (ja) | 連続鋳造用パウダー | |
| JP2024047887A (ja) | 連続鋳造用鋳型、連続鋳造用鋳型の製造方法及び鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2024047886A (ja) | 連続鋳造用鋳型及び連続鋳造用鋳型の製造方法 | |
| JPH03110043A (ja) | 金属の竪型連続鋳造装置 | |
| JP5691949B2 (ja) | 大断面鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP3546137B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3398608B2 (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造用鋳型 | |
| JP3294987B2 (ja) | 偏析と内部割れを防止する連続鋳造法 | |
| JP2845706B2 (ja) | 連続鋳造設備のモールド装置 | |
| JPH01299744A (ja) | 連続鋳造スラブの表面縦割れ防止方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080114 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090114 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100114 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110114 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120114 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130114 Year of fee payment: 13 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130114 Year of fee payment: 13 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130114 Year of fee payment: 13 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130114 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140114 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |