RU2134178C1 - Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков - Google Patents
Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2134178C1 RU2134178C1 RU96117378A RU96117378A RU2134178C1 RU 2134178 C1 RU2134178 C1 RU 2134178C1 RU 96117378 A RU96117378 A RU 96117378A RU 96117378 A RU96117378 A RU 96117378A RU 2134178 C1 RU2134178 C1 RU 2134178C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- thickness
- casting
- workpiece
- billet
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Paper (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области непрерывной разливки стали для получения тонких слитков предпочтительно из стали с заданной толщиной после затвердевания, например, 50 мм. Сущность: устройство включает прямоугольный кристаллизатор, соединенный с источником колебаний, погружной стакан и средство для подачи литейного порошка. Кристаллизатор имеет вогнутый внутренний контур с увеличенным входным и уменьшенным выходным контуром прямоугольной формы, а средство для подачи литейного порошка соединено с источником колебаний кристаллизатора через регулирующее и измерительное средство с возможностью подачи порошка в зависимости от высоты, формы и частоты колебаний при поддержании высоты шлака (h шлака) больше или равной высоте затвердевшей высоты оболочки заготовки, расположенной над уровнем металла при верхнем положении кристаллизатора (h оболочки). Погружной стакан выполнен с площадью поперечного сечения на выходе погружного стакана (FТА) больше или равной 1/50 площади поперечного сечения полностью затвердевшего слитка (FST), а за кристаллизатором в направлении вытягивания расположена многороликовая клеть с гидравлическим приспособлением, обеспечивающим бесступенчатое изменение расстояния между двумя противолежащими роликами. В процессе разливки непосредственно под кристаллизатором осуществляют уменьшение поперечного сечения заготовки в многороликовой клети несколькими операциями с обеспечением одновременно с уменьшением толщины заготовки принудительной конвенции в еще жидкой ее сердцевине. Окончательную толщину заготовки придают в конце клети, а затвердевания осуществляют при достижении ею на выходе из клети и наличии внутри заготовки двух фаз. За счет использования изобретения обеспечивается оптимальное качество поверхности заготовки при минимальной и заранее заданной толщине затвердевания и мощности установки и тем самым минимальных расходах на прокатку. Согласование вышеприведенных параметров способа и устройства для непрерывной разливки приводит к хорошему и благоприятному снабжению шлаком и перемещению ванны на уровне зеркала расплава на примере слитка стандартного размера с толщиной 200 мм. Эти условия от границы отстойника и до зеркала расплава оказывают непосредственное влияние на качество поверхности и внутренней структуры, а также на безопасность разливки. 5 з.п. ф-лы, 7 ил.
Description
Изобретение относится к устройству для непрерывной разливки и способу получения тонких плоских слитков.
Из уровня техники известно применение плоских погружных станков, например из патента ФРГ 3709188 A1. Кроме того, являются обычными гидравлически приводимые подъемные столы, позволяющие изменять и осуществлять оптимальный выбор хода, частоты и формы колебаний за счет отклонения от синусоидального колебания даже во время разливки. Выпуклые кристаллизаторы известны, например, из патента ФРГ 4131829 A1 и 3724628 C1. Литейные валки, с помощью которых толщина заготовки уменьшается во время затвердевания таким образом, что получается повышенное качество внутренней структуры заготовки, известны помимо прочего из патента ФРГ 3818077 A1.
Изучение уровня техники показало, что цель получения тонких слитков выявила комплексные проблемы при решении этой задачи и что комбинация параметров всего устройства для непрерывной разливки, на которые можно оказывать воздействие, настолько велика, что знаний среднего специалиста зачастую оказывается недостаточно и он не в состоянии из этого множества более или менее приемлемых решений найти такое, которое при наименьших затратах может привести к удовлетворительному результату.
Задачей изобретения является создание способа и устройства для непрерывной разливки, которые обеспечивают заданную толщину тонкого плоского слитка за счет того, что достигаются оптимальные условия при снабжении шлаком, а также при уменьшении толщины получаемой при непрерывной разливке заготовки уже в кристаллизаторе, а также в направляющей раме при бесслитковой прокатке.
Эта задача решается с помощью признаков по пунктам 1 и 4. Предпочтительные, не просто само собой разумеющиеся усовершенствования независимых пунктов формулы изобретения содержатся в подпунктах. Решение задачи не зависит от типа кристаллиаатора, например вертикальный, вертикально-криволинейнный или криволинейный кристаллизатор.
Чертежи служат для пояснения нижеприведенного описания примеров выполнения изобретения.
На фиг.1 показаны условия разливки в кристаллизатор;
фиг.2 - технические затраты при одинаковом качестве поверхности и производительности литья в зависимости от толщины заготовки на примере заготовки толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг. 3.1-3.3 - технические затраты при одинаковом качестве поверхности и толщине слитка в зависимости от скорости разливки на примере слитка толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг. 4 - гидравлические характеристики стали в кристаллизаторе в зависимости от толщины слитка на примере слитка толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг.5 - устройство для непрерывной разливки.
фиг.2 - технические затраты при одинаковом качестве поверхности и производительности литья в зависимости от толщины заготовки на примере заготовки толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг. 3.1-3.3 - технические затраты при одинаковом качестве поверхности и толщине слитка в зависимости от скорости разливки на примере слитка толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг. 4 - гидравлические характеристики стали в кристаллизаторе в зависимости от толщины слитка на примере слитка толщиной 200 мм и шириной 1000 мм;
фиг.5 - устройство для непрерывной разливки.
Опыты, проведенные в рамках разработки изобретения, показали, что качество поверхности изделия, получаемого непрерывной разливкой, преимущественно, зависит от подвода шлака. Ответственным за это является мениск, т.е. взаимодействие высоты шлака (hшлака) м выходящей из ванны при верхнем положении кристаллизатора затвердевшей оболочки заготовки (hобол очки) (фиг.1).
Установлено, что для оптимальной смазки и уменьшения дефектов поверхности (непосредственно частицами литейного порошка, находящегося под поверхностью заготовки, получаемой непрерывной разливкой, преимущественно, в виде оксидов) должно выполняться следующее соотношение:
(1) hшлака ≥ hобол очки сл итка.
(1) hшлака ≥ hобол очки сл итка.
Высота hшлака зависит, преимущественно, от толщины поперечного сечения на входе в кристаллизатор, а высота оболочки заготовки, полученной непрерывной разливкой hобол очки, зависит от хода колебаний кристаллизатора.
Если рассматривать параметр hшлака и его зависимость от толщины поперечного сечения на выходе в кристаллизатор, то уравнение
которое может характеризоваться в качестве технических средств, вводимых в систему, приводит совершенно неожиданным образом к следующим результатам:
если сравнить заданную производительность разливки, равную 2 736 т/мин, для наиболее употребительных 200 мм-ых слитков, с 50 мм-ыми слитками и подставить ее в уравнение (2) для 200 мм-ого слитка, равной 1, то это значение для 50 мм-ого слитка возрастает до 16,62, как это можно получить на фиг.2. Таким образом, уравнение (2) является обратно пропорциональным к уменьшающейся толщине изделия, причем зависимость повторяет экспоненциальную кривую.
которое может характеризоваться в качестве технических средств, вводимых в систему, приводит совершенно неожиданным образом к следующим результатам:
если сравнить заданную производительность разливки, равную 2 736 т/мин, для наиболее употребительных 200 мм-ых слитков, с 50 мм-ыми слитками и подставить ее в уравнение (2) для 200 мм-ого слитка, равной 1, то это значение для 50 мм-ого слитка возрастает до 16,62, как это можно получить на фиг.2. Таким образом, уравнение (2) является обратно пропорциональным к уменьшающейся толщине изделия, причем зависимость повторяет экспоненциальную кривую.
Эта зависимость между толщиной на уровне разливки (19) и удельным образованием шлака и тем самым высотой (4) шлака в мениске также приводит к необходимости поддерживать постоянной активную толщину ванны металла по всей ширине разливки, в том числе в зоне погружного стакана.
Постоянная толщина приводит к постоянному образованию литейного шлака по ширине зеркала разливки и тем самым к постоянному снабжению шлаком в зоне мениска всей непрерывно образующейся затвердевшей оболочки (3). Это постоянное шлакообразование из литейного порошка или гранулята (5) по ширине разливки уменьшает опасность недостаточной смазки между погружным стаканом и медной пластиной на широкой стороне, Эта опасность возникает, поскольку литейный шлак имеет стекловидную структуру (силикатную структуру) с вязкой характеристикой, приблизительно, 0,5-10 пуаз. Его вязкость может привести - если смотреть по ширине разливки - к сравнительно недостаточной смазке в зоне погружного стакана и широкой стороны кристаллизатора по сравнению с остальной зоной кристаллизатора у зеркала расплава, если соответствующее расстояние между погружным стаканом и широкими сторонами кристаллизатора меньше, чем половина толщины слитка на выходе из кристаллизатора.
И наоборот, если рассматривать, как при установленной толщине слитка изменяется соотношение (2) при повышении скорости разливки, как это представлено на фиг.3 для 75/100 и 125 мм-ого кристаллизатора, то можно установить, что оно возрастает только линейно - с незначительным подъемом прямой.
На соотношение (1) значительное влияние оказывает турбуленция, возникающая в кристаллизаторе вследствие протекания металла, которая продолжается, зачастую, вплоть до уровня зеркала ванны и может привести к образованию волн, причем гребень волны может подниматься выше зеркала шлака, что приводит к прерыванию в смазке. Эта турбуленция, кроме всего прочего, зависит от пропускной способности и толщины и ширины кристаллизатора в поперечном сечении погружного стакана. Размер турбуленции теперь определяется гидравлической характеристикой, представляющей собой частное между пропускной способностью и толщиной, и может быть охарактеризована следующим выражением:
Значения гидравлической характеристики на примере слитка толщиной 200 мм можно получить, например, из фиг.4. Здесь видно, что большие толщины кристаллизатора приводят к значительно более благоприятной гидравлической характеристике. Значение турбуленции выражается соотношением:
где FTA - поверхность поперечного сечения на выходе из погружного стакана;
FST - поперечное сечение заготовки в затвердеваем состоянии.
Значения гидравлической характеристики на примере слитка толщиной 200 мм можно получить, например, из фиг.4. Здесь видно, что большие толщины кристаллизатора приводят к значительно более благоприятной гидравлической характеристике. Значение турбуленции выражается соотношением:
где FTA - поверхность поперечного сечения на выходе из погружного стакана;
FST - поперечное сечение заготовки в затвердеваем состоянии.
Кроме того, может значительно понизиться электромагнитное торможение турбуленции в зоне зеркала приемного тигеля.
Из вышеприведенных и подтвержденных измерениями соотношений следует, что уменьшение при выборе толщины слитков на выходе из кристаллизатора, например, от 100 мм на 50 мм и, кроме того, при прямоугольном кристаллизаторе проблема при соблюдении соотношения (1) чрезвычайно повышается. То есть не зависимо от трудностей при подводе металла практически невозможно нанести на незначительное поперечное сечение на входе в кристаллизатор достаточно литейного порошка, чтобы обеспечить смазку слишком большой поверхности изделия, получаемого разливкой, и кроме того, выполнить соотношение (4). Вследствие этого может значительно повыситься скорость при толщине изделия, например, 100 мм в кристаллизаторе и тем самым на уровне зеркала разливки без особых дополнительных затрат. Это приводит к неожиданному решению, что в зоне разливки тонких плоских слитков нецелесообразно поддерживать постоянной толщину слитка уже на выходе из кристаллизатора, а что технически значительно проще уменьшить толщину слитка, подводимого к прокатной клети, кроме того, с помощью операции прокатки при разливке и наконец достигнуть его, при этом выяснилось, что предпочтительной является многороликовая клеть (сегмент 0), выполненная, например, в виде цангового сегмента.
На фиг. 5 можно увидеть, например, устройство для непрерывной разливки, которое содержит все признаки изобретения.
Перечень ссылочных позиций представлен в конце описания.
Claims (7)
1. Способ изготовления тонких плоских слитков, включающий разливку расплава металла с помощью наружного стакана в прямоугольный кристаллизатор, совершающий колебательные движения, подачу литейного порошка на расплав металла и формирование в кристаллизаторе затвердевшей оболочки заготовки, отличающийся тем, что разливку расплава металла осуществляют при поддержании FST/FTA≤ 50, а подачу литейного порошка в зависимости от высоты, формы и частоты колебательного движения кристаллизатора осуществляют при поддержании hшлака≥ hоболочки, где FST - площадь поперечного сечения полностью затвердевшего слитка; FTA - площадь поперечного сечения на выходе погружного стакана; hшлака - высота шлака; hоболочки - высота затвердевшей оболочки заготовки, расположенной над уровнем металла при верхнем положении кристаллизатора, непосредственно под кристаллизатором осуществляют уменьшение поперечного сечения заготовки несколькими операциями в многороликовой клети при создании одновременно с непрерывным уменьшением толщины заготовки принудительной конвекции в еще жидкой ее сердцевине, при этом окончательную толщину заготовке с еще жидкой сердцевиной придают в конце многороликовой клети, а затвердевание заготовки осуществляют при достижении ею окончательной толщины на выходе из многороликовой клети и наличии внутри нее двух фаз металла.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что подачу литейного порошка осуществляют при поддержании на зеркале расплава по всей толщине слитка толщины активного слоя, определяющего расплавление литейного порошка, постоянной.
3. Устройство непрерывной разливки для изготовления тонких плоских слитков, содержащее прямоугольный кристаллизатор, соединенный с источником колебаний, расположенный в кристаллизаторе погружной стакан и средство для подачи литейного порошка, отличающееся тем, что погружной стакан выполнен с FTA ≥ 1/50 FST, источник колебаний кристаллизатора выполнен с возможностью свободного регулирования высоты, формы и частоты колебаний, кристаллизатор имеет вогнутый внутренний контур с увеличенным входным и уменьшенным выходным контуром прямоугольной формы, а средство для подачи литейного порошка соединено с источником колебаний через измерительное и регулирующее средство с возможностью подачи литейного порошка в зависимости от высоты, формы и частоты колебаний при поддержании соединения hшлака ≥ hоболочки, где FTA - площадь поперечного сечения на выходе погружного стакана; FST - площадь поперечного сечения полностью затвердевшего слитка; hшлака - высота шлака; hоболочки - высота затвердевшей оболочки заготовки, расположенной над уровнем металла при верхнем положении кристаллизатора, при этом за прямоугольным кристаллизатором в направлении вытягивания расположена многороликовая клеть с гидравлическим приспособлением, посредством которого обеспечено бесступенчатое изменение расстояния между двумя противолежащими роликами.
4. Устройство по п.3, отличающееся тем, что по всей ширине слитка его толщина на уровне зеркала расплава, покрытого литейным порошком, включая зону между стенками погружного стакана и соответствующими пластинами широкой стороны кристаллизатора, составляет максимально 120% соответствующей толщины изделия на выходе из кристаллизатора.
5. Устройство по п.3 или 4, отличающееся тем, что в многороликовой клети ролики расположены с возможностью достижения при уменьшении толщины заготовки эффекта перемешивания в еще жидкой сердцевине заготовки и одновременного предотвращения возникновения внутренних трещин.
6. Устройство по одному из пп.3-5, отличающееся тем, что кристаллизатор выполнен с возможностью свободного выбора во время разливки частоты, хода и формы колебаний.
7. Устройство по одному из пп.3-6, отличающееся тем, что кристаллизатор выполнен с возможностью достижения заготовкой на выходе из кристаллизатора остаточной выпуклости, симметричной к средней оси заготовки и составляющей по толщине менее 4% от ее окончательной толщины.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP4403049.5 | 1994-01-28 | ||
DE4403049A DE4403049C1 (de) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | Stranggießanlage und Verfahren zur Erzeugung von Dünnbrammen |
PCT/DE1995/000095 WO1995020445A1 (de) | 1994-01-28 | 1995-01-20 | Stranggiessanlage und verfahren zur erzeugung von dünnbrammen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU96117378A RU96117378A (ru) | 1998-11-27 |
RU2134178C1 true RU2134178C1 (ru) | 1999-08-10 |
Family
ID=6509215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU96117378A RU2134178C1 (ru) | 1994-01-28 | 1995-01-20 | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6568461B1 (ru) |
EP (1) | EP0734295B2 (ru) |
JP (1) | JP3085978B2 (ru) |
CN (1) | CN1046449C (ru) |
AT (1) | ATE164540T1 (ru) |
AU (1) | AU1453595A (ru) |
BR (1) | BR9506653A (ru) |
CA (1) | CA2181908A1 (ru) |
DE (2) | DE4403049C1 (ru) |
DK (1) | DK0734295T4 (ru) |
ES (1) | ES2114304T5 (ru) |
RU (1) | RU2134178C1 (ru) |
WO (1) | WO1995020445A1 (ru) |
ZA (1) | ZA95671B (ru) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0832704A1 (en) * | 1996-09-19 | 1998-04-01 | Hoogovens Staal B.V. | Continuous casting machine |
DE19639297C2 (de) * | 1996-09-25 | 2000-02-03 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung für Hochgeschwindigkeits-Stranggießanlagen mit einer Strangdickenreduktion während der Erstarrung |
DE19639302C2 (de) * | 1996-09-25 | 2000-02-24 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von dünnen Brammen auf einer Stranggießanlage |
DE19710791C2 (de) * | 1997-03-17 | 2000-01-20 | Schloemann Siemag Ag | Zueinander optimierte Formen der Stranggießkokille und des Tauchausgusses zum Gießen von Brammen aus Stahl |
EP0917922B1 (de) * | 1997-11-21 | 2003-06-25 | SMS Demag AG | Verfahren und Anlage zum Stranggiessen von Brammen |
DE19801822C1 (de) * | 1998-01-15 | 1999-03-18 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Stranggießen von Metallen |
NL1014024C2 (nl) * | 2000-01-06 | 2001-07-09 | Corus Technology Bv | Inrichting en werkwijze voor het continu of semi-continu gieten van aluminium. |
US8020605B2 (en) * | 2007-01-26 | 2011-09-20 | Nucor Corporation | Continuous steel slab caster and methods using same |
US20080179036A1 (en) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Nucor Corporation | Continuous steel slab caster and methods using same |
ITMI20120046A1 (it) * | 2012-01-18 | 2013-07-19 | Arvedi Steel Engineering S P A | Impianto e procedimento per la colata continua veloce di bramme sottili di acciaio e di bramme di acciaio |
EP3513888B1 (en) * | 2016-09-16 | 2022-01-05 | Nippon Steel Stainless Steel Corporation | Continuous casting method |
CN110576163B (zh) * | 2019-09-28 | 2021-07-20 | 江苏联峰能源装备有限公司 | 一种大断面连铸圆坯生产高碳锰铬钢的方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3318363A (en) * | 1965-03-18 | 1967-05-09 | Oglebay Norton Co | Continuous casting method with degassed glass-like blanket |
JPS6087959A (ja) * | 1983-10-20 | 1985-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造のパウダ供給方法およびその装置 |
DE3423475C2 (de) † | 1984-06-26 | 1986-07-17 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigem Stahl |
DE3627991A1 (de) * | 1986-08-18 | 1988-02-25 | Mannesmann Ag | Verfahren zum stranggiessen von brammen und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3709188A1 (de) * | 1987-03-20 | 1988-09-29 | Mannesmann Ag | Ausgiessrohr fuer metallurgische gefaesse |
WO1988010209A1 (en) * | 1987-06-15 | 1988-12-29 | Bell Helicopter Textron Inc. | Copilot quick connect cyclic stick |
DE3724628C1 (de) * | 1987-07-22 | 1988-08-25 | Mannesmann Ag | Stranggiesskokille zur Erzeugung duenner Straenge im Brammenformat |
DE3818077A1 (de) * | 1988-05-25 | 1989-11-30 | Mannesmann Ag | Verfahren zum kontinuierlichen giesswalzen |
DE3823861A1 (de) * | 1988-07-14 | 1990-01-18 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren und anlage zum herstellen eines stahlbandes mit einer dicke von weniger als 10 mm |
DE4131829C2 (de) * | 1990-10-02 | 1993-10-21 | Mannesmann Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille für das Stranggießen von Strängen aus Stahl im Brammenformat |
-
1994
- 1994-01-28 DE DE4403049A patent/DE4403049C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-01-20 CA CA002181908A patent/CA2181908A1/en not_active Abandoned
- 1995-01-20 EP EP95906269A patent/EP0734295B2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-20 AU AU14535/95A patent/AU1453595A/en not_active Abandoned
- 1995-01-20 RU RU96117378A patent/RU2134178C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-01-20 DK DK95906269T patent/DK0734295T4/da active
- 1995-01-20 AT AT95906269T patent/ATE164540T1/de active
- 1995-01-20 CN CN95191381A patent/CN1046449C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-01-20 WO PCT/DE1995/000095 patent/WO1995020445A1/de active IP Right Grant
- 1995-01-20 DE DE59501780T patent/DE59501780D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-20 ES ES95906269T patent/ES2114304T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-20 JP JP07519823A patent/JP3085978B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-20 BR BR9506653A patent/BR9506653A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-01-27 ZA ZA95671A patent/ZA95671B/xx unknown
-
1998
- 1998-10-07 US US09/167,776 patent/US6568461B1/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Stahl und Eisen 1989, N9/10, c.453-462. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9506653A (pt) | 1997-09-16 |
JPH09508070A (ja) | 1997-08-19 |
ATE164540T1 (de) | 1998-04-15 |
EP0734295B2 (de) | 2002-05-02 |
DE4403049C1 (de) | 1995-09-07 |
DE59501780D1 (de) | 1998-05-07 |
CA2181908A1 (en) | 1995-08-03 |
CN1139892A (zh) | 1997-01-08 |
WO1995020445A1 (de) | 1995-08-03 |
US6568461B1 (en) | 2003-05-27 |
CN1046449C (zh) | 1999-11-17 |
ES2114304T3 (es) | 1998-05-16 |
DK0734295T3 (da) | 1998-10-19 |
AU1453595A (en) | 1995-08-15 |
DK0734295T4 (da) | 2002-06-17 |
ZA95671B (en) | 1995-09-28 |
EP0734295B1 (de) | 1998-04-01 |
EP0734295A1 (de) | 1996-10-02 |
JP3085978B2 (ja) | 2000-09-11 |
ES2114304T5 (es) | 2002-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2134178C1 (ru) | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков | |
KR101247154B1 (ko) | 빌릿 및 블룸 포맷용 강 연속 주조 장치 | |
RU2121903C1 (ru) | Способ изготовления тонких плоских слитков и устройство для его осуществления | |
RU96117378A (ru) | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления тонких плоских слитков | |
AU1792400A (en) | Crystalliser for continuous casting | |
RU96117380A (ru) | Устройство для непрерывной разливки и способ изготовления прямоугольных тонких плоских слитков | |
CN1133519C (zh) | 一种施加双频电磁场改善连铸坯质量的方法 | |
KR20000053199A (ko) | 양질의 얇은 강철 박판의 고속 연속 주조용 장치의 개량된 유닛 | |
RU2136435C1 (ru) | Способ получения непрерывнолитых деформированных полых заготовок и устройство для его осуществления | |
JP3817209B2 (ja) | 表面及び内部欠陥の発生を防止するステンレス鋳片の連続鋳造方法 | |
US6321828B1 (en) | Continuous casting facility and process for producing rectangular thin slabs | |
RU2741876C1 (ru) | Способ непрерывного литья слябовых заготовок | |
RU1806040C (ru) | Способ непрерывной разливки металлов | |
US5823245A (en) | Strand casting process | |
US3552481A (en) | Apparatus for removing gas from molten metal during continuous casting | |
JP2004106021A (ja) | 垂直曲げ連鋳機を用いたステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
CN113426967A (zh) | 一种采用振动控制凝固的装置及其方法 | |
RU2169635C2 (ru) | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки | |
RU2025199C1 (ru) | Способ поточного вакуумирования металла в процессе непрерывной разливки | |
JPH08187562A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JPS61150751A (ja) | 金属の水平連続鋳造のための加熱鋳型及び方法 | |
JP2003094155A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
RU1796339C (ru) | Способ непрерывного лить заготовок | |
EP1934003B9 (en) | Ingot mold for casting slabs | |
RU2494833C1 (ru) | Способ непрерывной разливки стали |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110121 |