JPS6361108B2 - - Google Patents
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- JPS6361108B2 JPS6361108B2 JP23505484A JP23505484A JPS6361108B2 JP S6361108 B2 JPS6361108 B2 JP S6361108B2 JP 23505484 A JP23505484 A JP 23505484A JP 23505484 A JP23505484 A JP 23505484A JP S6361108 B2 JPS6361108 B2 JP S6361108B2
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- JP
- Japan
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- slab
- continuous casting
- powder
- steel
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- Prior art date
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- Expired
Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は中炭素（〔Ｃ〕：0.06〜0.15％）領域の
鋼の連続鋳造において、無欠陥鋳片を得る方法に
関するものである。 〔従来技術、発明の解決しようとする問題点〕 鋼の連続鋳造においては、Ｃ，SiO2，Al2O3，
CaO，Na2O，Ｆ等を主成分とした連続鋳造用パ
ウダー（以下CCパウダーと記す）を使用するの
が一般的である。CCパウダーの使用目的は、鋳
型内溶鋼表面を被覆保温することによる溶鋼面の
凝固防止および酸化防止、溶鋼中より浮上してく
る非金属介在物の吸収による鋳片表面介在物の防
止、鋳型と鋳片の間に均一に流入潤滑にすること
によるブレークアウトの防止および鋳片表面の割
れ疵発生防止である。特にブレークアウトおよび
鋳片表面の割れ疵は溶融後のCCパウダーの粘性
を引抜速度に応じて適正な範囲に設計することに
より防止するのが一般的である。 しかし凝固時に包晶反応を経る中炭素領域
（〔Ｃ〕：0.06〜0.15％）の鋼の連続鋳造において
は、急激な体積収縮を伴い割れが発生しやすいた
め、CCパウダーの粘性を狭い範囲に規制し、よ
り均一な溶融スラグによる潤滑膜を形成させる必
要がある。引抜速度に応じた適正なCCパウダー
の粘性については、日本鉄鋼協会誌「鉄と鋼」69
（1983）12，Ｓ−1036に記されている。ところが、
適正領域にコントロールされた粘性範囲のCCパ
ウダーを使用しても、鋳片表面に割れが発生する
ことがある。本発明は、従来法では防止できなか
つた鋳片の割れを防止することを目的としたもの
である。 〔問題点の解決手段〕 本発明は炭素含有量が0.06〜0.15％の範囲にあ
る中炭素領域の鋼の連続鋳造において、鋳片引抜
速度に応じて次式 Ｓ（％）≦0.44／Vc−0.12 但しＳ（％）；連続鋳造用パウダー中の硫黄含有
量（％） Vc；連続鋳造の鋳片引抜速度（ｍ／min） の範囲内に硫黄の含有量を規制した連続鋳造用パ
ウダーを使用することを特徴とする中炭素鋼連続
鋳造法である。 〔作用〕 鋼中の硫黄（以下Ｓと記す）は、溶鋼の表面張
力を下げるとともに鋼の脆性を増す働きがある。
このため連続鋳造鋳型内の溶鋼メニスカス半径は
小さくなり、かつ変形能が低下し鋳片表面に割れ
が発生しやすくなる。さらに、オシレーシヨンが
深くなるため、オシレーシヨン谷部で横割れが発
生しやすくなる。また鋳造速度が速くなるにつ
れ、初期に形成されるシエル厚は段々薄くなるた
め、Ｓの影響はより大きくなる。 したがつて鋳片表面割れの発生しやすい中炭素
領域の鋼の連続鋳造においては鋼中のＳは低い方
が好ましく、例えばＳを0.01％以下に押えるのが
最近の脱硫技術の進歩によつて一般的である。本
発明者は、実験によりCCパウダー中のＳが鋳片
表層に移行することを確認し、移行したＳは鋳片
表層において溶鋼中のＳが増加したのと同じ影響
が、鋳片表面割れとなつて現われることを確認し
た。また、CCパウダー中のＳ含有許容量は鋳片
引抜速度と相関があることを見い出した。すなわ
ち鋳片引抜速度に応じて適正範囲の粘性を持ち、
Ｓ含有量を変化させたCCパウダーを用いて鋳造
を行い、鋳片表面割れの発生状況を観察した結
果、中炭素領域の鋼の連続鋳造においては、鋳片
引抜速度に応じて次式 Ｓ（％）≦0.44／Vc−0.12 但しＳ（％）；CCパウダー中のＳ含有量（％） Vc；連続鋳造の鋳片引抜速度（ｍ／min） の範囲内にCCパウダー中のＳ含有量を下げるこ
とにより割れ発生のない良質の無欠陥鋳片の得ら
れる事が明らかとなつた。 Ｓ含有量と鋳片表面割れの関係については、日
本鉄鋼協会誌「鉄と鋼」59.（1973）2.S−94に記
述がある。これは鋳片引抜速度がある速度以下に
限定された場合には表面割れは発生しないが、鋳
片引抜速度が速くなつた場合はさらにCCパウダ
ー中のＳ含有量を低く規制しなければならないこ
とを示している。本法はこの考え方をさらに発展
させ、CCパウダー中のＳの値と、鋳片表面割れ
の関係を定量的に把握したものである。 〔実施例〕 第１表に実際操業に使用した各CCパウダーの
成分、物性を示す。第２表に溶鋼の成分を示す。
鋼の連続鋳造において、無欠陥鋳片を得る方法に
関するものである。 〔従来技術、発明の解決しようとする問題点〕 鋼の連続鋳造においては、Ｃ，SiO2，Al2O3，
CaO，Na2O，Ｆ等を主成分とした連続鋳造用パ
ウダー（以下CCパウダーと記す）を使用するの
が一般的である。CCパウダーの使用目的は、鋳
型内溶鋼表面を被覆保温することによる溶鋼面の
凝固防止および酸化防止、溶鋼中より浮上してく
る非金属介在物の吸収による鋳片表面介在物の防
止、鋳型と鋳片の間に均一に流入潤滑にすること
によるブレークアウトの防止および鋳片表面の割
れ疵発生防止である。特にブレークアウトおよび
鋳片表面の割れ疵は溶融後のCCパウダーの粘性
を引抜速度に応じて適正な範囲に設計することに
より防止するのが一般的である。 しかし凝固時に包晶反応を経る中炭素領域
（〔Ｃ〕：0.06〜0.15％）の鋼の連続鋳造において
は、急激な体積収縮を伴い割れが発生しやすいた
め、CCパウダーの粘性を狭い範囲に規制し、よ
り均一な溶融スラグによる潤滑膜を形成させる必
要がある。引抜速度に応じた適正なCCパウダー
の粘性については、日本鉄鋼協会誌「鉄と鋼」69
（1983）12，Ｓ−1036に記されている。ところが、
適正領域にコントロールされた粘性範囲のCCパ
ウダーを使用しても、鋳片表面に割れが発生する
ことがある。本発明は、従来法では防止できなか
つた鋳片の割れを防止することを目的としたもの
である。 〔問題点の解決手段〕 本発明は炭素含有量が0.06〜0.15％の範囲にあ
る中炭素領域の鋼の連続鋳造において、鋳片引抜
速度に応じて次式 Ｓ（％）≦0.44／Vc−0.12 但しＳ（％）；連続鋳造用パウダー中の硫黄含有
量（％） Vc；連続鋳造の鋳片引抜速度（ｍ／min） の範囲内に硫黄の含有量を規制した連続鋳造用パ
ウダーを使用することを特徴とする中炭素鋼連続
鋳造法である。 〔作用〕 鋼中の硫黄（以下Ｓと記す）は、溶鋼の表面張
力を下げるとともに鋼の脆性を増す働きがある。
このため連続鋳造鋳型内の溶鋼メニスカス半径は
小さくなり、かつ変形能が低下し鋳片表面に割れ
が発生しやすくなる。さらに、オシレーシヨンが
深くなるため、オシレーシヨン谷部で横割れが発
生しやすくなる。また鋳造速度が速くなるにつ
れ、初期に形成されるシエル厚は段々薄くなるた
め、Ｓの影響はより大きくなる。 したがつて鋳片表面割れの発生しやすい中炭素
領域の鋼の連続鋳造においては鋼中のＳは低い方
が好ましく、例えばＳを0.01％以下に押えるのが
最近の脱硫技術の進歩によつて一般的である。本
発明者は、実験によりCCパウダー中のＳが鋳片
表層に移行することを確認し、移行したＳは鋳片
表層において溶鋼中のＳが増加したのと同じ影響
が、鋳片表面割れとなつて現われることを確認し
た。また、CCパウダー中のＳ含有許容量は鋳片
引抜速度と相関があることを見い出した。すなわ
ち鋳片引抜速度に応じて適正範囲の粘性を持ち、
Ｓ含有量を変化させたCCパウダーを用いて鋳造
を行い、鋳片表面割れの発生状況を観察した結
果、中炭素領域の鋼の連続鋳造においては、鋳片
引抜速度に応じて次式 Ｓ（％）≦0.44／Vc−0.12 但しＳ（％）；CCパウダー中のＳ含有量（％） Vc；連続鋳造の鋳片引抜速度（ｍ／min） の範囲内にCCパウダー中のＳ含有量を下げるこ
とにより割れ発生のない良質の無欠陥鋳片の得ら
れる事が明らかとなつた。 Ｓ含有量と鋳片表面割れの関係については、日
本鉄鋼協会誌「鉄と鋼」59.（1973）2.S−94に記
述がある。これは鋳片引抜速度がある速度以下に
限定された場合には表面割れは発生しないが、鋳
片引抜速度が速くなつた場合はさらにCCパウダ
ー中のＳ含有量を低く規制しなければならないこ
とを示している。本法はこの考え方をさらに発展
させ、CCパウダー中のＳの値と、鋳片表面割れ
の関係を定量的に把握したものである。 〔実施例〕 第１表に実際操業に使用した各CCパウダーの
成分、物性を示す。第２表に溶鋼の成分を示す。
【表】
【表】
このように本発明によれば、従来法のように鋳
片表面割れ部をホツトスカーフその他の手段で取
除く必要がないため、鋳片表面を無手入のままし
かも高温の状態で圧延工程の加熱炉に装入するこ
とが可能となり、大幅な省エネルギーと歩留り向
上が可能となる。１例として鋳片表面を無手入で
圧延工程に送れば歩留りは約1.2％向上し、高温
の状態で加熱炉に装入すれば、約75000kcal／
TON−steelの省エネルギーになる。
片表面割れ部をホツトスカーフその他の手段で取
除く必要がないため、鋳片表面を無手入のままし
かも高温の状態で圧延工程の加熱炉に装入するこ
とが可能となり、大幅な省エネルギーと歩留り向
上が可能となる。１例として鋳片表面を無手入で
圧延工程に送れば歩留りは約1.2％向上し、高温
の状態で加熱炉に装入すれば、約75000kcal／
TON−steelの省エネルギーになる。
第１図はパウダーＡとＢを使用したときの縦割
れ発生率を示す。第２図はパウダーＣとＤを使用
したときの縦割れ発生率を示す。第３図はパウダ
ーＥとＦを使用したときの縦割れ発生率を示す。
第４図はパウダーＧとＨを使用したときの縦割れ
発生率を示す。第５図はパウダーＩとＪを使用し
たときの縦割れ発生率を示す。第６図は第１図〜
第５図から鋳片表面割れが発生していない所の鋳
片引抜速度とCCパウダー中のＳ含有量の関係を
示す。第７図は本発明によるCCパウダーの使用
を開始する前と後の鋳片の割れ発生状況を示す。
れ発生率を示す。第２図はパウダーＣとＤを使用
したときの縦割れ発生率を示す。第３図はパウダ
ーＥとＦを使用したときの縦割れ発生率を示す。
第４図はパウダーＧとＨを使用したときの縦割れ
発生率を示す。第５図はパウダーＩとＪを使用し
たときの縦割れ発生率を示す。第６図は第１図〜
第５図から鋳片表面割れが発生していない所の鋳
片引抜速度とCCパウダー中のＳ含有量の関係を
示す。第７図は本発明によるCCパウダーの使用
を開始する前と後の鋳片の割れ発生状況を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素含有量が0.06〜0.15％の範囲にある中炭
素領域の鋼の連続鋳造において鋳片引抜速度に応
じて次式 Ｓ（％）≦0.44／Vc−0.12 但しＳ（％）；連続鋳造用パウダー中の硫黄含有
量（％） Vc；連続鋳造の鋳片引抜速度（ｍ／min） の範囲内に硫黄の含有量を規制した連続鋳造用パ
ウダーを使用することを特徴とする中炭素鋼連続
鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23505484A JPS61115653A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 中炭素鋼連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23505484A JPS61115653A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 中炭素鋼連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61115653A JPS61115653A (ja) | 1986-06-03 |
| JPS6361108B2 true JPS6361108B2 (ja) | 1988-11-28 |
Family
ID=16980400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23505484A Granted JPS61115653A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 中炭素鋼連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61115653A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01104452A (ja) * | 1987-10-19 | 1989-04-21 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤 |
| JPH03193248A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| CA3002344A1 (en) | 2015-11-05 | 2017-05-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Mold flux for continuous casting and continuous casting method |
-
1984
- 1984-11-09 JP JP23505484A patent/JPS61115653A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61115653A (ja) | 1986-06-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |