JPH02195613A - クラッド接点帯材の製造方法 - Google Patents
クラッド接点帯材の製造方法Info
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- JPH02195613A JPH02195613A JP1345189A JP1345189A JPH02195613A JP H02195613 A JPH02195613 A JP H02195613A JP 1345189 A JP1345189 A JP 1345189A JP 1345189 A JP1345189 A JP 1345189A JP H02195613 A JPH02195613 A JP H02195613A
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Landscapes
- Manufacture Of Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、主としてリレー用の電気接点の素材であるク
ラッド接点帯材の製造方法の改良に関する。
ラッド接点帯材の製造方法の改良に関する。
（従来の技術）
従来、上記クラッド接点帯材としては、Ｃｕ−５ｎ（７
〜９ｗｔ％） −Ｐ （０，０３〜ＯＪ５ｗｔ％）合金
のベース帯材に、貴金属合金の接点帯材をインレイ接合
したクラッド接点帯材が用いられてきたが、近時ばね性
を始めとし接触安定性、耐久性等の接点特性の向上の要
望から、ばね性の優れたＣｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ％合金の
ベース帯材に、貴金属合金の接点帯材をインレイ接合す
ることが試みられている。
〜９ｗｔ％） −Ｐ （０，０３〜ＯＪ５ｗｔ％）合金
のベース帯材に、貴金属合金の接点帯材をインレイ接合
したクラッド接点帯材が用いられてきたが、近時ばね性
を始めとし接触安定性、耐久性等の接点特性の向上の要
望から、ばね性の優れたＣｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ％合金の
ベース帯材に、貴金属合金の接点帯材をインレイ接合す
ることが試みられている。
（発明が解決しようとする課題）
ところが、第３図に示す如く上記Ｃｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ
％合金のベース帯材１の上面中央部長手方向に設けた扁
平逆台形状の凹部２に、貴金属合金の接点帯材３を熱間
にて上下のロール４．５により接合してクラッド接点帯
材６を製造すると、ＣｕＴｉ４〜５ｗｔ％含Ｔｉ４〜５
ｗｔ％為、上ロール４面へ第４図に示す如く転着積層さ
れ、その結果接点帯材３が汚染されたり、貴金属合金が
上ロール４面へ転着積層されたＣｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ％
合金に付着するという問題があった。またＣｕ−Ｔｉ合
金の酸化により接合界面が脆化し、接合強度が低下する
という問題があった。
％合金のベース帯材１の上面中央部長手方向に設けた扁
平逆台形状の凹部２に、貴金属合金の接点帯材３を熱間
にて上下のロール４．５により接合してクラッド接点帯
材６を製造すると、ＣｕＴｉ４〜５ｗｔ％含Ｔｉ４〜５
ｗｔ％為、上ロール４面へ第４図に示す如く転着積層さ
れ、その結果接点帯材３が汚染されたり、貴金属合金が
上ロール４面へ転着積層されたＣｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ％
合金に付着するという問題があった。またＣｕ−Ｔｉ合
金の酸化により接合界面が脆化し、接合強度が低下する
という問題があった。
そこで本発明は、ベース帯材のＣｕ−Ｔｉ４〜５ｗｔ％
合金が上ロール面へ転着積層されることが無く、また接
合界面が脆化することの無いクラッド接点帯材の製造方
法を提供しようとするものである。
合金が上ロール面へ転着積層されることが無く、また接
合界面が脆化することの無いクラッド接点帯材の製造方
法を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段）
上記課題を解決するための本発明のクラッド接点帯材の
製造方法は、上面中央部長手方向に扁平逆台形状の凹部
を形成したＣｕ−Ｔｉ合金のベース帯材の凹部に接点帯
材を接合するに於いて、外周に前記接点帯材の幅よりも
僅かに広い幅の凸部を有するロールにて接点帯材を加圧
成形し乍ら非酸化性雰囲気中で抵抗溶接することを特徴
とするものである。
製造方法は、上面中央部長手方向に扁平逆台形状の凹部
を形成したＣｕ−Ｔｉ合金のベース帯材の凹部に接点帯
材を接合するに於いて、外周に前記接点帯材の幅よりも
僅かに広い幅の凸部を有するロールにて接点帯材を加圧
成形し乍ら非酸化性雰囲気中で抵抗溶接することを特徴
とするものである。
（作用）
上記のように本願発明のクラッド接点帯材の製造方法で
は、外周に接点帯材の幅よりも僅かに広い幅の凸部を有
するロールにて接点帯材を加圧成形し乍ら非酸化性雰囲
気中で抵抗溶接するので、接点帯材を加圧成形するロー
ルの凸部にはベース帯材のＣｕ−Ｔｉ合金が転着積層さ
れることが無く、勿論ロールの凸部以外の外周面にベー
ス帯材が接触することが無いので、Ｃｕ−Ｔｉ合金が転
着積層されることが無い。従って、接点帯材がＣｕ−Ｔ
ｉ合金により汚染されることが無く、接点帯材の貴金属
合金がＣｕ＝Ｔｉ合金を介してロールに付着することが
無い。また非酸化性雰囲気中での抵抗溶接により接合す
るので、従来のように接合界面が脆化することが無く、
接合強度が大幅に向上する。
は、外周に接点帯材の幅よりも僅かに広い幅の凸部を有
するロールにて接点帯材を加圧成形し乍ら非酸化性雰囲
気中で抵抗溶接するので、接点帯材を加圧成形するロー
ルの凸部にはベース帯材のＣｕ−Ｔｉ合金が転着積層さ
れることが無く、勿論ロールの凸部以外の外周面にベー
ス帯材が接触することが無いので、Ｃｕ−Ｔｉ合金が転
着積層されることが無い。従って、接点帯材がＣｕ−Ｔ
ｉ合金により汚染されることが無く、接点帯材の貴金属
合金がＣｕ＝Ｔｉ合金を介してロールに付着することが
無い。また非酸化性雰囲気中での抵抗溶接により接合す
るので、従来のように接合界面が脆化することが無く、
接合強度が大幅に向上する。
（実施例）
本発明のクラッド接点帯材の製造方法の一実施例を説明
する。
する。
第１図に示す如く上面中央部長手方向に幅１．５順、深
さ０．０３ｍｍ、両側面のテーパ角６０度の扁平逆台形
状の凹部２を形成した幅２０ｍｍ 、厚さ０．１ｍｍの
Ｃｕ−Ｔｉ５ｗｔ％合金のベース帯材１の凹部２に、Ａ
ｕ−Ａ ｇ １０ｗｔ％／Ａｇより成る幅１．５ｍｍ
、厚さ０．０３ｍｍの接点帯材３を接合するに於いて、
外周に前記接点帯材３の幅よりも僅かに広く、本例で２
ｍｍ広く、高さ３ｍｍの凸部７を有する上ロール８と凸
部を有しない外周面フラットな下ロール９とによりベー
ス帯材ｌと接点帯材３を挾んで上ロール８の凸部７にて
接点帯材３を加圧成形し乍らＮ２ガス雰囲気中でシーム
溶接してクラッド接点帯材１０を得た。
さ０．０３ｍｍ、両側面のテーパ角６０度の扁平逆台形
状の凹部２を形成した幅２０ｍｍ 、厚さ０．１ｍｍの
Ｃｕ−Ｔｉ５ｗｔ％合金のベース帯材１の凹部２に、Ａ
ｕ−Ａ ｇ １０ｗｔ％／Ａｇより成る幅１．５ｍｍ
、厚さ０．０３ｍｍの接点帯材３を接合するに於いて、
外周に前記接点帯材３の幅よりも僅かに広く、本例で２
ｍｍ広く、高さ３ｍｍの凸部７を有する上ロール８と凸
部を有しない外周面フラットな下ロール９とによりベー
ス帯材ｌと接点帯材３を挾んで上ロール８の凸部７にて
接点帯材３を加圧成形し乍らＮ２ガス雰囲気中でシーム
溶接してクラッド接点帯材１０を得た。
一方第３図に示す如く上記実施例と同様のＣｕ−Ｔｉ５
ｗｔ％合金のベース帯材１の凹部２に、Ａ ｕ −Ａ
ｇ １０ｗｔ％／Ａｇより成る接点帯材３を熱間（４０
０℃）にて上下のロール４．５により接合してクラッド
接点帯材６を得た。
ｗｔ％合金のベース帯材１の凹部２に、Ａ ｕ −Ａ
ｇ １０ｗｔ％／Ａｇより成る接点帯材３を熱間（４０
０℃）にて上下のロール４．５により接合してクラッド
接点帯材６を得た。
こうして得た実施例及び従来例のクラッド接点帯材を９
０度２往復曲げ試験を行って接点帯材の剥離状況を調べ
た処、従来例のクラフト接点帯材は、接点帯材の剥離し
たものが５０個中１３個もあったのに対し、実施例のク
ラッド接点帯材は、接点帯材の剥離したものが皆無であ
った。また従来例のクラッド接点帯材の接点帯材に、上
ロールに転着積層されたＣｕ−Ｔｉ合金が付着して変色
し汚染された個所が１００ｍ中６ケもあったのに対し、
実施例のクラッド接点帯材の接点帯材はそのようにＣｕ
−Ｔｉ合金が付着して変色し汚染されることは全（無か
った。
０度２往復曲げ試験を行って接点帯材の剥離状況を調べ
た処、従来例のクラフト接点帯材は、接点帯材の剥離し
たものが５０個中１３個もあったのに対し、実施例のク
ラッド接点帯材は、接点帯材の剥離したものが皆無であ
った。また従来例のクラッド接点帯材の接点帯材に、上
ロールに転着積層されたＣｕ−Ｔｉ合金が付着して変色
し汚染された個所が１００ｍ中６ケもあったのに対し、
実施例のクラッド接点帯材の接点帯材はそのようにＣｕ
−Ｔｉ合金が付着して変色し汚染されることは全（無か
った。
尚、上記実施例では接点帯材３をベース帯材１の凹部２
に接合するのに、Ｎ、ガス雰囲気中にてシーム溶接して
いるが、Ｎ２ガス雰囲気中又はＮ２十Ｈ２（１０％）ガ
ス雰囲気中にてシーム溶接しても良いものである。また
ロール８の凸部７０幅は接点帯材３の幅よりも１〜５＋
ｍ広いのが好適で、１市未満では接合時接点帯材３の側
端がベース帯材１の凹部２よりはみ出し、５ ｍｍを超
えるとベース帯材１のＣｕ−Ｔｉ合金がロール８の凸部
７の外周面に転着積層することとなる。さらにベース帯
材１の凹部２の深さｌ、と接点帯材３の厚さ１２とは１
１−１２ ＝ ５／ １００ｍｍ位が好適で、３／１０
０未満では接合に必要な十分な加圧力及び平面が得られ
ず、１０／１００を超えると接点帯材３がはみ出し、ベ
ース帯材１に対し接点帯材３が蛇行した状態で接合され
ることとなる。
に接合するのに、Ｎ、ガス雰囲気中にてシーム溶接して
いるが、Ｎ２ガス雰囲気中又はＮ２十Ｈ２（１０％）ガ
ス雰囲気中にてシーム溶接しても良いものである。また
ロール８の凸部７０幅は接点帯材３の幅よりも１〜５＋
ｍ広いのが好適で、１市未満では接合時接点帯材３の側
端がベース帯材１の凹部２よりはみ出し、５ ｍｍを超
えるとベース帯材１のＣｕ−Ｔｉ合金がロール８の凸部
７の外周面に転着積層することとなる。さらにベース帯
材１の凹部２の深さｌ、と接点帯材３の厚さ１２とは１
１−１２ ＝ ５／ １００ｍｍ位が好適で、３／１０
０未満では接合に必要な十分な加圧力及び平面が得られ
ず、１０／１００を超えると接点帯材３がはみ出し、ベ
ース帯材１に対し接点帯材３が蛇行した状態で接合され
ることとなる。
さらに上記実施例はベース帯材１に対し接点帯材３を一
条接合したクラッド接点帯材１０を作った場合であるが
、第２図に示す如くベース帯材１に対し接点帯材３を二
条接合したクラッド接点帯材１０′を作る場合は、外周
の左右両側に凸部７を設けたロール８′を用いると良い
。またロール８．８′の外周面にＴｉＮをコーティング
すると、ベース帯材１のＣｕ−Ｔｉ合金はもとより接点
帯材３の貴金属合金のロール８．８′への付着を抑制す
ることができる。さらに上記実施例では接点帯材３にＡ
ｕ−Ａ ｇ １０ｗｔ％／Ａｇを用いたが、ＡｕＡ
ｇ １０ｗｔ％／ Ａ ｇ −Ｎ ｉ １０ｗｔ％、Ａ
ｕ−ＡｇｌＯｌ％／Ａｇ−Ｐｄ６０ｗｔ％等いかなる貴
金属合金でも良いものである。
条接合したクラッド接点帯材１０を作った場合であるが
、第２図に示す如くベース帯材１に対し接点帯材３を二
条接合したクラッド接点帯材１０′を作る場合は、外周
の左右両側に凸部７を設けたロール８′を用いると良い
。またロール８．８′の外周面にＴｉＮをコーティング
すると、ベース帯材１のＣｕ−Ｔｉ合金はもとより接点
帯材３の貴金属合金のロール８．８′への付着を抑制す
ることができる。さらに上記実施例では接点帯材３にＡ
ｕ−Ａ ｇ １０ｗｔ％／Ａｇを用いたが、ＡｕＡ
ｇ １０ｗｔ％／ Ａ ｇ −Ｎ ｉ １０ｗｔ％、Ａ
ｕ−ＡｇｌＯｌ％／Ａｇ−Ｐｄ６０ｗｔ％等いかなる貴
金属合金でも良いものである。
（発明の効果）
以上の説明で判るように本発明のクラッド接点帯材の製
造方法によれば、接点帯材を加圧成形するロールの凸部
にはベース帯材のＣｕ−Ｔｉ合金が転着積層されること
が無く、従って、接点帯材がＣｕ−Ｔｉ合金により汚染
されることが無く、接点帯材の貴金属合金がＣｕ−Ｔｉ
合金を介しロールに付着することが無い。また非酸化性
雰囲気中で接点帯材をベース帯材の凹部に抵抗溶接によ
り接合するので、接合界面が脆化することが無く、接合
強度が大幅に向上する。
造方法によれば、接点帯材を加圧成形するロールの凸部
にはベース帯材のＣｕ−Ｔｉ合金が転着積層されること
が無く、従って、接点帯材がＣｕ−Ｔｉ合金により汚染
されることが無く、接点帯材の貴金属合金がＣｕ−Ｔｉ
合金を介しロールに付着することが無い。また非酸化性
雰囲気中で接点帯材をベース帯材の凹部に抵抗溶接によ
り接合するので、接合界面が脆化することが無く、接合
強度が大幅に向上する。
第１図は本発明のクラッド接点帯材の製造方法の一実施
例を示す図、第２図は他の実施例を示す図、第３図は従
来のクラッド接点帯材の製造方法を示す図、第４図は第
３図の製造方法においてロール面へベース帯材のＣｕ−
Ｔｉ合金が転着積層した状態を示す図である。 出願人 田中貴金属工業株式会社 第３図 第４図 ／”’ＱすＰ
例を示す図、第２図は他の実施例を示す図、第３図は従
来のクラッド接点帯材の製造方法を示す図、第４図は第
３図の製造方法においてロール面へベース帯材のＣｕ−
Ｔｉ合金が転着積層した状態を示す図である。 出願人 田中貴金属工業株式会社 第３図 第４図 ／”’ＱすＰ
Claims (1)
- １、上面中央部長手方向に扁平逆台形状の凹部を形成し
たＣｕ−Ｔｉ合金のベース帯材の凹部内に接点帯材を接
合するに於いて、外周に前記接点帯材の幅よりも僅かに
広い幅の凸部を有するロールにて接点帯材を加圧成形し
乍ら非酸化性雰囲気中で抵抗溶接することを特徴とする
クラッド接点帯材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1345189A JP2664756B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | クラッド接点帯材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1345189A JP2664756B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | クラッド接点帯材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02195613A true JPH02195613A (ja) | 1990-08-02 |
| JP2664756B2 JP2664756B2 (ja) | 1997-10-22 |
Family
ID=11833506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1345189A Expired - Lifetime JP2664756B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | クラッド接点帯材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2664756B2 (ja) |
-
1989
- 1989-01-23 JP JP1345189A patent/JP2664756B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2664756B2 (ja) | 1997-10-22 |
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