JPS5944148B2 - 拡散溶接法 - Google Patents
拡散溶接法Info
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- JPS5944148B2 JPS5944148B2 JP51006479A JP647976A JPS5944148B2 JP S5944148 B2 JPS5944148 B2 JP S5944148B2 JP 51006479 A JP51006479 A JP 51006479A JP 647976 A JP647976 A JP 647976A JP S5944148 B2 JPS5944148 B2 JP S5944148B2
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- joint
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- bonding
- alloy
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は拡散溶接法の改良に関する。
従来の拡散溶接法は溶接される一対の接合材の被接合面
を夫々平滑に仕上げた後、これに表面清浄化処理を行な
い、ついで接合材を重ね合せて両者間を加圧した状態で
、不活性ガス中、真空中又は大気中で再結晶温度以上に
加熱して両者を溶接するようになつている。
を夫々平滑に仕上げた後、これに表面清浄化処理を行な
い、ついで接合材を重ね合せて両者間を加圧した状態で
、不活性ガス中、真空中又は大気中で再結晶温度以上に
加熱して両者を溶接するようになつている。
この拡散溶接法の接合過程を概略すれば、まず、（１）
被接合面のミクロ的な突部が加熱、加圧されることによ
り降伏クリープ現象を起こし、接合部材が部分的に接合
される。
被接合面のミクロ的な突部が加熱、加圧されることによ
り降伏クリープ現象を起こし、接合部材が部分的に接合
される。
ついで（２）部分的に接合した個所を結晶粒界として、
被接合面において全面的に接合が進んでいくとともに、
金属原子が粒界拡散、粒内拡散することにより接合部に
形成された空孔が収縮される。さらに（３）金属原子の
拡散が更に進み、空孔が消滅するとともに粒界移動によ
り元の接触界面が消失して接合が完了する。このように
拡散溶接法は上述した過程により両接合材の被接合面を
接続するものであるから、上記被接合面の接合前の表面
状態すなわち表面粗さ又は表面清浄度が悪いと、接合時
に形成される空孔の数が大きく、又その容積も大きくな
るため、拡散溶接が完了した時点においても接合不良部
が多く残存し、溶接不良となつてしまラ。このため従来
においては被接合面の表面の研摩及び表面清浄処理に手
間がかかり、作業性が悪い不都合がるる。さらに従来の
拡散溶接法においては接合材のミクロ的な突部を降伏、
クリープさせるために加圧するが、この加圧力は直接接
合材自体に働くため接合材が変形しやすく、特に表面の
平滑度が悪い場合には加圧力を増加しなければならない
。
被接合面において全面的に接合が進んでいくとともに、
金属原子が粒界拡散、粒内拡散することにより接合部に
形成された空孔が収縮される。さらに（３）金属原子の
拡散が更に進み、空孔が消滅するとともに粒界移動によ
り元の接触界面が消失して接合が完了する。このように
拡散溶接法は上述した過程により両接合材の被接合面を
接続するものであるから、上記被接合面の接合前の表面
状態すなわち表面粗さ又は表面清浄度が悪いと、接合時
に形成される空孔の数が大きく、又その容積も大きくな
るため、拡散溶接が完了した時点においても接合不良部
が多く残存し、溶接不良となつてしまラ。このため従来
においては被接合面の表面の研摩及び表面清浄処理に手
間がかかり、作業性が悪い不都合がるる。さらに従来の
拡散溶接法においては接合材のミクロ的な突部を降伏、
クリープさせるために加圧するが、この加圧力は直接接
合材自体に働くため接合材が変形しやすく、特に表面の
平滑度が悪い場合には加圧力を増加しなければならない
。
また、従来法に訃いて、接合部を加熱することにより接
合部のミクロ的突部の降伏、クリーブを容易に行なえる
ようになし、接合界面の密着化を促進させ、さらに金属
原子の拡散を活発にして結晶粒界の移動を容易とし接合
性を高めているが、このような作用を高めるために、接
合材を再結晶温度より高い温度で長時間加熱しなければ
ならず、再結晶による結晶粒粗大化が起り、材質が劣化
してしまう欠点がある。本発明は被接合面の表面が充分
平滑でない場合に訃いても、加圧された接合部を比較的
低い温度で加熱することにより材質劣化を起すことなく
確実に接合できる拡散容接法を得んとするもので、溶接
される接合？の被接合面間に該接合材と親和力に富む金
属粉末を第１表に示す組合せにより介在せしめて接合部
を形成した後、該接合部を加圧しつつ前記粉末の金属固
型化温度で加熱し、ついで該接合部を前記接合材の溶融
点以下の温度で拡散焼鈍することを特徴とする拡散溶接
法である。
合部のミクロ的突部の降伏、クリーブを容易に行なえる
ようになし、接合界面の密着化を促進させ、さらに金属
原子の拡散を活発にして結晶粒界の移動を容易とし接合
性を高めているが、このような作用を高めるために、接
合材を再結晶温度より高い温度で長時間加熱しなければ
ならず、再結晶による結晶粒粗大化が起り、材質が劣化
してしまう欠点がある。本発明は被接合面の表面が充分
平滑でない場合に訃いても、加圧された接合部を比較的
低い温度で加熱することにより材質劣化を起すことなく
確実に接合できる拡散容接法を得んとするもので、溶接
される接合？の被接合面間に該接合材と親和力に富む金
属粉末を第１表に示す組合せにより介在せしめて接合部
を形成した後、該接合部を加圧しつつ前記粉末の金属固
型化温度で加熱し、ついで該接合部を前記接合材の溶融
点以下の温度で拡散焼鈍することを特徴とする拡散溶接
法である。
以下本発明方法を図面を参照して説明する。まず第１図
に示すように接合材１，２の被接合面１ａ，２ａ間を、
該接合材１，２と親和力に富む金属粉末４を介して接合
する。この接合板１，２はたとえば同図イに示すような
平板継手、同図口のくさび型継手、同図ハの一方の接合
材２が凹状の被接合面２ａを有している継手、同図二の
一方の接合材２に複数の溝２ｂ・・・を設けた継手若し
くは同図ホの曲面継手又は同図への３つの接合材１，２
，３を溶接するＶ型継手など任意の接合材等に適用でき
る。上記接合材１，２の被接合面１ａ，２ａ間に介在す
る金属粉末４としては該接合材１，２に夫々に固溶でき
、さらにこれら接合材１，２と脆弱な金属間化合物を生
成しないいわゆる親和力に富む粉末を用いる。この金属
粉末４は接合材１，２の材質により異なる種類の粉末を
用いるが、その組合せの一例を示せば第１表の示す通り
である。また上記金属粉末４の粒径は特に限定されるも
のではないが、１００メツシユ以上の細かい粒径のもの
が好適である。
に示すように接合材１，２の被接合面１ａ，２ａ間を、
該接合材１，２と親和力に富む金属粉末４を介して接合
する。この接合板１，２はたとえば同図イに示すような
平板継手、同図口のくさび型継手、同図ハの一方の接合
材２が凹状の被接合面２ａを有している継手、同図二の
一方の接合材２に複数の溝２ｂ・・・を設けた継手若し
くは同図ホの曲面継手又は同図への３つの接合材１，２
，３を溶接するＶ型継手など任意の接合材等に適用でき
る。上記接合材１，２の被接合面１ａ，２ａ間に介在す
る金属粉末４としては該接合材１，２に夫々に固溶でき
、さらにこれら接合材１，２と脆弱な金属間化合物を生
成しないいわゆる親和力に富む粉末を用いる。この金属
粉末４は接合材１，２の材質により異なる種類の粉末を
用いるが、その組合せの一例を示せば第１表の示す通り
である。また上記金属粉末４の粒径は特に限定されるも
のではないが、１００メツシユ以上の細かい粒径のもの
が好適である。
また上記金属粉末４は通常接合完了時で数μ〜１ｍｍ程
度の厚みとなるように介在する。ついで第２図イ，口に
示すように上記金属粉末４を介在した接合材１，２を不
活性ガス中、真空中又は空気中で加圧しつつａ−ｂ時間
加熱して該粉末４を固型化する。この場合固型化温度は
金属粉末４の種類によつてそれぞれ異なり、たとえば第
１表に併記する如くである。さらに加熱時に加える圧力
は特に限定されるものではないが０．１〜１０ｋ９／ｍ
！Ｌが好適でめり、また加熱時間ａ−ｂは通常は１分〜
２時間が好適である。このような加圧、加熱操作により
、第３図イに示す如き初期状態の金属粉末４は同図口に
示すよ５に流動して被接合面の凹凸部を埋めていき金属
粉末４の粉粒密度が上昇していく。この状態では金属粉
末４間に無数の空孔５・・・が形成される。ついで同図
ハに示すように金属粉末４が焼結固型化し、金属粉末層
の密度が上昇するとともに前記多数の空孔５・・・がほ
とんど消滅していく。このように空孔５・・・がほとん
ど消滅した時点で接合材１，２を第２図に示すｃ−ｄ時
間において接合材１，２の材質の溶融温度より低い温度
で再度加熱することにより上記接合材１，２の接合部を
拡散焼鈍せしめる。この場合金属粉末４の拡散速度は圧
力に依存せず温度にのみ依存するので、この拡散焼鈍時
には特に接合材１，２の接合部を加圧する必要がなく、
通常は加圧を解いた状態で行なうが、加圧した状態で拡
散焼鈍せしめてもよい。また拡散焼鈍に際して各接合材
の材質が異なる場合には低い方の溶融点を基準とし、こ
れより低い温度で加熱する。なおこの拡散消鈍温度は第
２図イに示すように接合材１，２及び金属粉末４の種類
に応じて固型化温度より高い場合又は固型化温度より低
い場合がろる。またこの拡散焼鈍における加熱時間ｃ−
ｄは特に限定されるものではないが、通常３０分〜１時
間行なう。このように拡散焼鈍することにより第３図二
に示すように金属粉末層に残存した空孔５・・・が更に
消失し、上記金属粉末層と接合材１，２の被接合面１ａ
，２ａとの間の境界で活発な金属原子の拡散が行なわれ
、結晶粒の粒界移動がなされることにより接合界面が強
固に接合される。
度の厚みとなるように介在する。ついで第２図イ，口に
示すように上記金属粉末４を介在した接合材１，２を不
活性ガス中、真空中又は空気中で加圧しつつａ−ｂ時間
加熱して該粉末４を固型化する。この場合固型化温度は
金属粉末４の種類によつてそれぞれ異なり、たとえば第
１表に併記する如くである。さらに加熱時に加える圧力
は特に限定されるものではないが０．１〜１０ｋ９／ｍ
！Ｌが好適でめり、また加熱時間ａ−ｂは通常は１分〜
２時間が好適である。このような加圧、加熱操作により
、第３図イに示す如き初期状態の金属粉末４は同図口に
示すよ５に流動して被接合面の凹凸部を埋めていき金属
粉末４の粉粒密度が上昇していく。この状態では金属粉
末４間に無数の空孔５・・・が形成される。ついで同図
ハに示すように金属粉末４が焼結固型化し、金属粉末層
の密度が上昇するとともに前記多数の空孔５・・・がほ
とんど消滅していく。このように空孔５・・・がほとん
ど消滅した時点で接合材１，２を第２図に示すｃ−ｄ時
間において接合材１，２の材質の溶融温度より低い温度
で再度加熱することにより上記接合材１，２の接合部を
拡散焼鈍せしめる。この場合金属粉末４の拡散速度は圧
力に依存せず温度にのみ依存するので、この拡散焼鈍時
には特に接合材１，２の接合部を加圧する必要がなく、
通常は加圧を解いた状態で行なうが、加圧した状態で拡
散焼鈍せしめてもよい。また拡散焼鈍に際して各接合材
の材質が異なる場合には低い方の溶融点を基準とし、こ
れより低い温度で加熱する。なおこの拡散消鈍温度は第
２図イに示すように接合材１，２及び金属粉末４の種類
に応じて固型化温度より高い場合又は固型化温度より低
い場合がろる。またこの拡散焼鈍における加熱時間ｃ−
ｄは特に限定されるものではないが、通常３０分〜１時
間行なう。このように拡散焼鈍することにより第３図二
に示すように金属粉末層に残存した空孔５・・・が更に
消失し、上記金属粉末層と接合材１，２の被接合面１ａ
，２ａとの間の境界で活発な金属原子の拡散が行なわれ
、結晶粒の粒界移動がなされることにより接合界面が強
固に接合される。
ノ
次に本発明の実施例を説明する。
実施例 １
Ｎｉ−Ｃｒ−ＭＯ鋼からなる一対の接合材の被接合面間
を１５０メツシユのＦｅ−１．９Ｎｉ−０．５Ｍ０−０
．２Ｍｎ粉末を介在して重ねた後，両接合材を１０−５
ｔ０ｒｒの真空中で２ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ９００℃
で１時間加熱して上記金属粉一末を固型化し、ついで接
合部間の加圧を解いた状態でこれを９５０℃で１時間加
熱して拡散焼鈍した。
を１５０メツシユのＦｅ−１．９Ｎｉ−０．５Ｍ０−０
．２Ｍｎ粉末を介在して重ねた後，両接合材を１０−５
ｔ０ｒｒの真空中で２ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ９００℃
で１時間加熱して上記金属粉一末を固型化し、ついで接
合部間の加圧を解いた状態でこれを９５０℃で１時間加
熱して拡散焼鈍した。
このようにして拡散溶接した両接合材の接合部分を長手
方向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した結
果、第４図イの顕微鏡写真に示すように接合部分の金属
組織が緻密で空孔が全くなく、また結晶粒が細かく均一
で粗大化した結晶粒が認められなかつた。実施例 ２ １３Ｃｒ鋼からなる一対の接合材の被接合面間を、１５
０メツシユのＦｅ−１３Ｃｒ粉末を介在して重ねた後、
両接合材を１０−４ｔ０ｒｒの真空中で２ｋｇ／Ｍｄで
加圧しつつ９５０℃で１時間加熱して上記金属粉末を固
型化し、ついで接合面間の加圧を解いた状態で１０５０
℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
方向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した結
果、第４図イの顕微鏡写真に示すように接合部分の金属
組織が緻密で空孔が全くなく、また結晶粒が細かく均一
で粗大化した結晶粒が認められなかつた。実施例 ２ １３Ｃｒ鋼からなる一対の接合材の被接合面間を、１５
０メツシユのＦｅ−１３Ｃｒ粉末を介在して重ねた後、
両接合材を１０−４ｔ０ｒｒの真空中で２ｋｇ／Ｍｄで
加圧しつつ９５０℃で１時間加熱して上記金属粉末を固
型化し、ついで接合面間の加圧を解いた状態で１０５０
℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
このようにして拡散后接した両接合材の接合部分を長手
方向に沿・つて切断し、その断面の金属組織を観察した
結果、第４図口の顕微鏡写真に示すように接合部分の金
属組織が緻密で空孔が全くなく、また結晶粒が細かく均
一で粗大化した結晶粒が認められなかつた。
方向に沿・つて切断し、その断面の金属組織を観察した
結果、第４図口の顕微鏡写真に示すように接合部分の金
属組織が緻密で空孔が全くなく、また結晶粒が細かく均
一で粗大化した結晶粒が認められなかつた。
実施例 ３
Ａｔ材からなる一対の接合材の被接合面間を１５０メツ
シユのＡｔ粉末を介在して重ねた後、両接合材を１０−
５ｔ０ｒｒの真空中で０．２ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ５
３０℃で３０分加熱して上記金属粉末を固型化し、つい
で接合面間の加圧を解いた状態で５００℃で３０分加熱
して拡散焼鈍した。
シユのＡｔ粉末を介在して重ねた後、両接合材を１０−
５ｔ０ｒｒの真空中で０．２ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ５
３０℃で３０分加熱して上記金属粉末を固型化し、つい
で接合面間の加圧を解いた状態で５００℃で３０分加熱
して拡散焼鈍した。
このようにして拡散溶接した両接合材の接合部分を切断
し、その断面の金属組織を観察した結果、第４図ハの顕
微鏡写真に示すように接合部分の金属組織が緻密で空孔
が全くなく、また結晶粒が細かく均一で、粗大化した結
晶粒が認められなかつた。実施例 ４ ＳＵＳ３０４からなる一対の接合材の被接合面面を２０
０メツシユのＦｅ−１８Ｃｒ−１３Ｎｉ−２Ｍ０−０．
９Ｓｉ粉末を介在して重ねた後、両接合材を１０−５ｔ
０ｒｒの真空中で３ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ、１０００
℃で１時間加熱して上記金属粉末を固型化し、ついで接
合材間の加圧を解いた状態でこれを１１００℃で１時間
加熱して拡散焼鈍した。
し、その断面の金属組織を観察した結果、第４図ハの顕
微鏡写真に示すように接合部分の金属組織が緻密で空孔
が全くなく、また結晶粒が細かく均一で、粗大化した結
晶粒が認められなかつた。実施例 ４ ＳＵＳ３０４からなる一対の接合材の被接合面面を２０
０メツシユのＦｅ−１８Ｃｒ−１３Ｎｉ−２Ｍ０−０．
９Ｓｉ粉末を介在して重ねた後、両接合材を１０−５ｔ
０ｒｒの真空中で３ｋｇ／Ｍｄで加圧しつつ、１０００
℃で１時間加熱して上記金属粉末を固型化し、ついで接
合材間の加圧を解いた状態でこれを１１００℃で１時間
加熱して拡散焼鈍した。
この様にして拡散溶接した両接合材の接合部分を長手方
向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した。
向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した。
その結果、接合部分の金属組織が緻密で空孔がなく、結
晶粒も細かく均一で、粗大化した結晶粒は認められなか
つた。実施例 ５ ６０／４０黄銅とＳＳ４ｌからなる一対の接合材の被接
合面間を１００メツシユのＣｕ−４５Ｚｎ粉末を介在し
て重ねた後、両接合材をＡｒ中で２ｋｇ／Ｍｄで加圧し
つつ、７００℃で３０分加熱して、上記金属粉末を固型
化、ついで接合部間の加圧を解いた状態でこれを７５０
℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
晶粒も細かく均一で、粗大化した結晶粒は認められなか
つた。実施例 ５ ６０／４０黄銅とＳＳ４ｌからなる一対の接合材の被接
合面間を１００メツシユのＣｕ−４５Ｚｎ粉末を介在し
て重ねた後、両接合材をＡｒ中で２ｋｇ／Ｍｄで加圧し
つつ、７００℃で３０分加熱して、上記金属粉末を固型
化、ついで接合部間の加圧を解いた状態でこれを７５０
℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
この様にして拡散溶接した両接合材の接合部分を長手方
向に沿つて切断しその断面の金属組織を観察した結果、
接合部分の金属組織がち密で空孔がなく、結晶粒も細か
く均一で、粗大化した結晶粒は認められなかつた。実施
例 ６ 純ＴｉとＳＳ４ｌからなる一対の接合材の被接合面間を
１５０メツシユのＡｔ粉末を介在して重ねた後、両接合
材を１『５ｔ０ｒｒの真空中で１０ｋ９／ｍ！ｔで加圧
しつつ、５５０℃で１時間加熱して上記金属粉末を固型
化し、ついで接合部間の加圧を解いた状態で、これを６
３０℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
向に沿つて切断しその断面の金属組織を観察した結果、
接合部分の金属組織がち密で空孔がなく、結晶粒も細か
く均一で、粗大化した結晶粒は認められなかつた。実施
例 ６ 純ＴｉとＳＳ４ｌからなる一対の接合材の被接合面間を
１５０メツシユのＡｔ粉末を介在して重ねた後、両接合
材を１『５ｔ０ｒｒの真空中で１０ｋ９／ｍ！ｔで加圧
しつつ、５５０℃で１時間加熱して上記金属粉末を固型
化し、ついで接合部間の加圧を解いた状態で、これを６
３０℃で１時間加熱して拡散焼鈍した。
この様にして拡散溶接した両接合材の接合部分を長手方
向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した結果
、接合部分の金属組織がち密で空孔がなく、結晶粒も細
かく均一で、粗大化した結晶粒は認められなかつた。以
上の結果から明らかなように、本発明方法によれば、従
来方法では良好，に接合できないような場合すなわち接
合材の接合面の平坦度又は平滑度が悪く、単に両者を接
合しただけでは接合面間に空隙ができるような場合にお
いても、接合面間に介在した金属粉末が上記空隙部を埋
め接合面間を密着せしめることができる。
向に沿つて切断し、その断面の金属組織を観察した結果
、接合部分の金属組織がち密で空孔がなく、結晶粒も細
かく均一で、粗大化した結晶粒は認められなかつた。以
上の結果から明らかなように、本発明方法によれば、従
来方法では良好，に接合できないような場合すなわち接
合材の接合面の平坦度又は平滑度が悪く、単に両者を接
合しただけでは接合面間に空隙ができるような場合にお
いても、接合面間に介在した金属粉末が上記空隙部を埋
め接合面間を密着せしめることができる。
また上記接合材を加圧しても、この圧力により金属粉末
がその密度を上昇しながら変形していくので接合材自体
の変形は少なくなる。さらに上記金属粉末が固型、焼結
することにより両接合材の接合を促進させるようになつ
ているので、従来のように高温で長時間加熱する必要が
なく、よつて接合材の材質が劣化しないなど顕著な効果
を奏する。
がその密度を上昇しながら変形していくので接合材自体
の変形は少なくなる。さらに上記金属粉末が固型、焼結
することにより両接合材の接合を促進させるようになつ
ているので、従来のように高温で長時間加熱する必要が
なく、よつて接合材の材質が劣化しないなど顕著な効果
を奏する。
第１図ないし第４図は本発明の一実施例を示［２，、第
１図イ〜へは金属粉末を介在したそれぞれ異なる接合材
の正面図、第２図イは接合材の加熱曲線を示したグラフ
、同図口は接合材の加圧曲線を示したグラフ、第３図イ
〜二は金属粉末の拡散状態を接合過程順序で示す説明図
、第４図イ〜ハは接合した各接合材の接合部の顕微鏡写
真である。 １，２・・・接合材、１ａ，２ａ・・・被接合面、４・
・・金属粉末。
１図イ〜へは金属粉末を介在したそれぞれ異なる接合材
の正面図、第２図イは接合材の加熱曲線を示したグラフ
、同図口は接合材の加圧曲線を示したグラフ、第３図イ
〜二は金属粉末の拡散状態を接合過程順序で示す説明図
、第４図イ〜ハは接合した各接合材の接合部の顕微鏡写
真である。 １，２・・・接合材、１ａ，２ａ・・・被接合面、４・
・・金属粉末。
Claims (1)
- １ 溶接される一対の接合材の被接合面間に該接合材と
親和力に富む金属粉末を中間金属として介在せしめて接
合部を形成した後、該接合部を溶融することなく加熱、
加圧し、次いで後熱処理を施こして接合する際、一対の
接合材がフェライト系鋼とフェライト系鋼、オーステナ
イト系鋼、Ｎｉ、Ｎｉ合金、Ｃｕ、Ｃｕ合金又はＴｉ、
Ｔｉ合金の場合、中間金属としてＦｅ−１．９％Ｎｉ−
０．５％Ｍｏ−０．２％Ｍｎ、又はＦｅ−１３％Ｃｒの
粉末を用い、一対の接合材がオーステナイト系鋼とオー
ステナイナ系鋼の場合、Ｆｅ−１８％Ｃｒ−１３％Ｎｉ
−２％Ｍｏ−０．９％Ｓｉを用い、一対の接合材がＣｕ
、Ｃｕ合金とＣｕ、Ｃｕ合金、フェライト系鋼、オース
テナイト系鋼の場合、中間金属としてＣｕ−４５％Ｚｎ
の粉末を用い、一対の接合材がＡｌ、Ａｌ合金とＡｌ、
Ａｌ合金フェライト系鋼又はＴｉ、Ｔｉ合金の場合、中
間金属としてＡｌの粉末を用い、一対の接合材がＴｉ、
Ｔｉ合金とフェライト系鋼又はオーステナイト系鋼の場
合、中間金属としてＡｌ粉末を使用することを特徴とす
る拡散溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51006479A JPS5944148B2 (ja) | 1976-01-23 | 1976-01-23 | 拡散溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51006479A JPS5944148B2 (ja) | 1976-01-23 | 1976-01-23 | 拡散溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5289549A JPS5289549A (en) | 1977-07-27 |
| JPS5944148B2 true JPS5944148B2 (ja) | 1984-10-26 |
Family
ID=11639601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51006479A Expired JPS5944148B2 (ja) | 1976-01-23 | 1976-01-23 | 拡散溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5944148B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58106832U (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-20 | 日新電機株式会社 | がい子形しや断器の輸送構造 |
| JPS5964158A (ja) * | 1982-10-06 | 1984-04-12 | Mitsubishi Metal Corp | ＡｌまたはＡｌ合金焼結部材の接合方法 |
| JPS5996202A (ja) * | 1982-11-26 | 1984-06-02 | Mitsubishi Metal Corp | Ａｌ合金焼結部材の接合法 |
| JPS60124483A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-07-03 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタンクラツド材の製造方法 |
| JP5053172B2 (ja) * | 2008-05-16 | 2012-10-17 | 新日本製鐵株式会社 | ボイド発生を抑制する鋼板の製造方法 |
| WO2016185633A1 (ja) * | 2015-05-18 | 2016-11-24 | Tdk株式会社 | 複合体 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4926162A (ja) * | 1972-07-04 | 1974-03-08 | ||
| JPS5044947A (ja) * | 1973-08-25 | 1975-04-22 |
-
1976
- 1976-01-23 JP JP51006479A patent/JPS5944148B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4926162A (ja) * | 1972-07-04 | 1974-03-08 | ||
| JPS5044947A (ja) * | 1973-08-25 | 1975-04-22 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5289549A (en) | 1977-07-27 |
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