JPS6024754B2 - Ｔｉクラツド鋼の製造方法 - Google Patents
Ｔｉクラツド鋼の製造方法Info
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- JPS6024754B2 JPS6024754B2 JP15000479A JP15000479A JPS6024754B2 JP S6024754 B2 JPS6024754 B2 JP S6024754B2 JP 15000479 A JP15000479 A JP 15000479A JP 15000479 A JP15000479 A JP 15000479A JP S6024754 B2 JPS6024754 B2 JP S6024754B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は良好な継手性能をもつＴｉクラッド鋼の製造方
法に関する。
法に関する。
従来、化学装置材料としてＴｉクラッド鋼が多用されて
おり、その製造法としては燃着法、ロール圧延法がある
。
おり、その製造法としては燃着法、ロール圧延法がある
。
藤着法はＴｉと鋼を爆薬のエネルギーを用いて、加熱せ
ずに直後、圧接するものである。ロール圧延法は熱間圧
延のため、Ｔｉと銅を直接ロール圧延すると脆い金属間
化合物を生成し良好な継手が得なれないので、この金属
間化合物の生成を阻止すべ〈インサート材の挿入も試み
られたが、綾着法に匹敵する良好なクラッド鋼が得られ
ず、緑着法のみ工業化されているのが現状である。本発
明者等は蟻着法に匹敵する、良好な継手性能をもつＴｉ
クラッド鋼の製造方法を梶供すべく研究を重ねていたが
、溶接材を真空もしくは不活性雰囲気中で再結晶温度以
上に加熱し、固相の状態で静加圧して結合する拡散溶接
法において、インサート材として■Ｍｏ一Ｃｒ，■Ｍｏ
−Ｃｒ−Ｎｉ，■Ｍｏ−Ｃｒ−Ｃｕを挿入することによ
り実用上のクラッド鍵継手強度規格値、ＡＳＴＭ馳断強
さで１４ｋ９／桝以上を満足する高品質Ｔｉクラッド鋼
が得られることを見出し本発明に到達したものである。
ずに直後、圧接するものである。ロール圧延法は熱間圧
延のため、Ｔｉと銅を直接ロール圧延すると脆い金属間
化合物を生成し良好な継手が得なれないので、この金属
間化合物の生成を阻止すべ〈インサート材の挿入も試み
られたが、綾着法に匹敵する良好なクラッド鋼が得られ
ず、緑着法のみ工業化されているのが現状である。本発
明者等は蟻着法に匹敵する、良好な継手性能をもつＴｉ
クラッド鋼の製造方法を梶供すべく研究を重ねていたが
、溶接材を真空もしくは不活性雰囲気中で再結晶温度以
上に加熱し、固相の状態で静加圧して結合する拡散溶接
法において、インサート材として■Ｍｏ一Ｃｒ，■Ｍｏ
−Ｃｒ−Ｎｉ，■Ｍｏ−Ｃｒ−Ｃｕを挿入することによ
り実用上のクラッド鍵継手強度規格値、ＡＳＴＭ馳断強
さで１４ｋ９／桝以上を満足する高品質Ｔｉクラッド鋼
が得られることを見出し本発明に到達したものである。
すなわち、本発明はＦｅとＴｉとを拡散溶接してＴｉク
ラッド鋼を製造するにあたり、｛１｝ ＦｅにＣｒをメ
ッキしたのち、同Ｃｒメッキ面のＭｏ箔を載せるか、‘
２｝ ＦｅにＮｉ及びＣｒを順次メッキしたのち、同Ｃ
ｒメッキ面にＭｏ箔を載せるか、または（３’ Ｆｅに
Ｃｕ及びＣｒを順次メッキしたのち、同Ｃｒメッキ面に
Ｍｏ箔を載せ、加熱温度９００〜１１０００○、加圧力
０．５ｋ９／磯以上、加圧時間１粉ご以上で、高度の減
圧もしくは不活性ガス雰囲気内で拡散溶接し、更に前記
のＭｏ箔面にＴｉを載せ、加熱温度７００〜１１０ぴ０
、加圧力０．１ｋ９／桝以上、加圧時間１０分以上で、
上記と同様の雰囲気内で拡散溶接することを特徴とする
Ｔｉクラッド鋼の製造方法に関するものである。
ラッド鋼を製造するにあたり、｛１｝ ＦｅにＣｒをメ
ッキしたのち、同Ｃｒメッキ面のＭｏ箔を載せるか、‘
２｝ ＦｅにＮｉ及びＣｒを順次メッキしたのち、同Ｃ
ｒメッキ面にＭｏ箔を載せるか、または（３’ Ｆｅに
Ｃｕ及びＣｒを順次メッキしたのち、同Ｃｒメッキ面に
Ｍｏ箔を載せ、加熱温度９００〜１１０００○、加圧力
０．５ｋ９／磯以上、加圧時間１粉ご以上で、高度の減
圧もしくは不活性ガス雰囲気内で拡散溶接し、更に前記
のＭｏ箔面にＴｉを載せ、加熱温度７００〜１１０ぴ０
、加圧力０．１ｋ９／桝以上、加圧時間１０分以上で、
上記と同様の雰囲気内で拡散溶接することを特徴とする
Ｔｉクラッド鋼の製造方法に関するものである。
なお、上記【１１が前記インサート材としての■Ｍ。
・Ｃｒに、（２１が■Ｍ。−Ｃｒ−Ｎｉに、ｔ３｝が■
Ｍ。−Ｃｒ−Ｃｕにそれぞれ相当するものであことは言
うまでもない。本発明のＣｒ，Ｎｉ，Ｃｕのメッキ厚、
Ｍｏの箔厚は５山〜５００ムが好ましい。
Ｍ。−Ｃｒ−Ｃｕにそれぞれ相当するものであことは言
うまでもない。本発明のＣｒ，Ｎｉ，Ｃｕのメッキ厚、
Ｍｏの箔厚は５山〜５００ムが好ましい。
以下、図面を参照して本発明の作用効果を詳細に述べる
。
。
第１図は、ＦｅにＣｒメッキし、該Ｃｒメッキ面上にＭ
ｏを載せて一旦拡散溶接し、〔第１図Ａ〕、次いでこの
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｆｅ拡散溶接材のＭｏ面上にＴｉを載せて
拡散溶接する〔第１図Ｂ〕場合の概要図である。
ｏを載せて一旦拡散溶接し、〔第１図Ａ〕、次いでこの
Ｍｏ−Ｃｒ−Ｆｅ拡散溶接材のＭｏ面上にＴｉを載せて
拡散溶接する〔第１図Ｂ〕場合の概要図である。
第１図の場合、Ｔｉ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｆｅの接合となるが
、ＴｉとＭｏは互いに完全固落し、ＭｏとＣｒも互いに
完全団溶し、ＣｒとＦｅは脆い金属間化合物を生成しな
いことから、良好な継手を得ることができる。
、ＴｉとＭｏは互いに完全固落し、ＭｏとＣｒも互いに
完全団溶し、ＣｒとＦｅは脆い金属間化合物を生成しな
いことから、良好な継手を得ることができる。
第１図Ａにおける拡散溶接は、例えば
１０‐４Ｔｏｒｔ「の減圧雰囲気内で、加熱温度９００
〜１１００℃、加圧力０．５ｋ９／均以上、加圧時間１
０分以上とする。
〜１１００℃、加圧力０．５ｋ９／均以上、加圧時間１
０分以上とする。
後述する第第１図Ｂにおける拡散熔接時に比べ加熱温度
、加圧力とも下限値が高いのは、ＭｏとＣｒの接合にお
いて両金属とも再結晶温度が高いためである。加熱温度
は９０ぴ０を下廻るとこの高い再結晶温度の点より拡散
能力が低下し、１１００ｏｏを超えるとＦｅの結晶粒が
粗大化して級性が低下するなどの材質の劣化に加え、Ｍ
ｏが再結晶腕化を起こすため、９００〜１１００ｑｏが
適切である。また、加圧力も同様に上記の高い再結晶温
度の点から０．５ｋ９／松以上とすることが必要である
。この第１図Ａの拡散溶接に続いて行なう第１図Ｂの拡
散溶接は、例えば１０‐４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加
熱温度７００〜１１００つ○、加圧力０．１ｋ９／娩以
上、加圧時間１０分以上とする。
、加圧力とも下限値が高いのは、ＭｏとＣｒの接合にお
いて両金属とも再結晶温度が高いためである。加熱温度
は９０ぴ０を下廻るとこの高い再結晶温度の点より拡散
能力が低下し、１１００ｏｏを超えるとＦｅの結晶粒が
粗大化して級性が低下するなどの材質の劣化に加え、Ｍ
ｏが再結晶腕化を起こすため、９００〜１１００ｑｏが
適切である。また、加圧力も同様に上記の高い再結晶温
度の点から０．５ｋ９／松以上とすることが必要である
。この第１図Ａの拡散溶接に続いて行なう第１図Ｂの拡
散溶接は、例えば１０‐４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加
熱温度７００〜１１００つ○、加圧力０．１ｋ９／娩以
上、加圧時間１０分以上とする。
これにより、ＡＳＴＭ敷断強さ１４ｋ９／桝以上のすぐ
れた強度をもつ継手を得ることができる。加熱温度は７
００００を下廻ると拡散能力が低下し、１１００ｏＣを
超えるとＦｅの結晶粒が粗大化して鰯性が低下するなど
の材質劣化がみとめられるようになるため、７００〜１
１００００が適切である。加圧力は加熱温度により必要
加圧力が変化するが、上記加熱温度範囲では０．１ｋ９
／桝を下廻ると接合面に密着不良を生じるケースが出て
くるため、０．１ｋ９／柳以上が適切である。加圧時間
も加熱温度、加圧力により必要時間が変化するが、上記
加熱温度、加圧力範囲では１船ごを下廻ると原子拡散の
不十分なケースが出てくるため１０分以上が適切である
。第２図は、ＦｅにＮｉとＣｒを順次メッキし、該Ｃｒ
メッキ面上にＭｏ箔を載せて一旦拡散溶接し〔第２図Ａ
〕、次いでこのＭｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅ拡散溶接材のＭ
ｏ面上にＴｉを載せて拡散溶接する〔第２図Ｂ〕場合の
概要図である。
れた強度をもつ継手を得ることができる。加熱温度は７
００００を下廻ると拡散能力が低下し、１１００ｏＣを
超えるとＦｅの結晶粒が粗大化して鰯性が低下するなど
の材質劣化がみとめられるようになるため、７００〜１
１００００が適切である。加圧力は加熱温度により必要
加圧力が変化するが、上記加熱温度範囲では０．１ｋ９
／桝を下廻ると接合面に密着不良を生じるケースが出て
くるため、０．１ｋ９／柳以上が適切である。加圧時間
も加熱温度、加圧力により必要時間が変化するが、上記
加熱温度、加圧力範囲では１船ごを下廻ると原子拡散の
不十分なケースが出てくるため１０分以上が適切である
。第２図は、ＦｅにＮｉとＣｒを順次メッキし、該Ｃｒ
メッキ面上にＭｏ箔を載せて一旦拡散溶接し〔第２図Ａ
〕、次いでこのＭｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅ拡散溶接材のＭ
ｏ面上にＴｉを載せて拡散溶接する〔第２図Ｂ〕場合の
概要図である。
第２図の場合、Ｔｉ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの接合と
なるが、ＴｊとＭｏは互いに完全団溶し、ＭｏとＣｒは
互いに完全固溶し、ＣｒとＮｉも互いに完全固溶し、Ｎ
ｊとＦｅは脆い金属間化合物を生成しないことから、良
好な継手を得ることができる。
なるが、ＴｊとＭｏは互いに完全団溶し、ＭｏとＣｒは
互いに完全固溶し、ＣｒとＮｉも互いに完全固溶し、Ｎ
ｊとＦｅは脆い金属間化合物を生成しないことから、良
好な継手を得ることができる。
第２図Ａにおける拡散溶接は、前記の第１図Ａにおける
と同様に、例えば１０４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加熱
温度９００〜１１０００Ｃ、加圧力０．５ｋ９／灘以上
、加圧時間１び分以上とし、これに続く第２図Ｂにおけ
る拡散熔接も、前記の第１図Ｂにおけると同様に、例え
ば１０‐４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加熱温度７００〜
１１００午○、加圧力０．１ｋ９／桝以上、加圧時間１
０分以上で、すぐれた強度をもつ継手を得ることができ
る。
と同様に、例えば１０４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加熱
温度９００〜１１０００Ｃ、加圧力０．５ｋ９／灘以上
、加圧時間１び分以上とし、これに続く第２図Ｂにおけ
る拡散熔接も、前記の第１図Ｂにおけると同様に、例え
ば１０‐４Ｔｏｎの減圧雰囲気内で、加熱温度７００〜
１１００午○、加圧力０．１ｋ９／桝以上、加圧時間１
０分以上で、すぐれた強度をもつ継手を得ることができ
る。
第３図は、ＦｅにＣｕとＣｒを順次メッキし、該Ｃｒメ
ッキ面上にＭｏ箔を載せて一旦拡散溶接し〔第３図Ａ〕
、次いでこのＭｏ−Ｃｒ−Ｃｕ−Ｆｅ拡散溶接材のＭｏ
面上にＴｉを載せて拡散溶接する〔第３図Ｂ〕場合の概
要図である。
ッキ面上にＭｏ箔を載せて一旦拡散溶接し〔第３図Ａ〕
、次いでこのＭｏ−Ｃｒ−Ｃｕ−Ｆｅ拡散溶接材のＭｏ
面上にＴｉを載せて拡散溶接する〔第３図Ｂ〕場合の概
要図である。
第３図の場合、Ｔｉ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｃｕ−Ｆｅの接合と
なるが、ＴｊとＭｏは互いに完全固落し、ＭｏとＣｒは
互いに完全固落し、ＣｒとＣｕも互いに完全団落し、Ｃ
ｕとＦｅは互いに固落度は少し、が脆い金属間化合物は
生成しないことから、良好な継手を得ることができる。
なるが、ＴｊとＭｏは互いに完全固落し、ＭｏとＣｒは
互いに完全固落し、ＣｒとＣｕも互いに完全団落し、Ｃ
ｕとＦｅは互いに固落度は少し、が脆い金属間化合物は
生成しないことから、良好な継手を得ることができる。
第３図Ａにおける拡散熔接は、前記の第１図Ａ、第２図
Ａにおけると同様に、例えば１０‐４Ｔｏｒｒの減圧雰
囲気内で、加熱温度９００〜１１００℃、加圧力０．５
ｋ９／桝以上、加圧時間１０分以上とし、これに続く第
３図Ｂにおける拡散溶接も、前記の第１図Ｂ、第２図Ｂ
におけると同様に、例えば１げ４Ｔｏｎの減圧雰囲気内
で、加熱温度７００〜１１００００、加圧力０．１ｋｇ
／地以上、加圧時間１び分以上で、すぐれた強度をもつ
継手を得ることができる。
Ａにおけると同様に、例えば１０‐４Ｔｏｒｒの減圧雰
囲気内で、加熱温度９００〜１１００℃、加圧力０．５
ｋ９／桝以上、加圧時間１０分以上とし、これに続く第
３図Ｂにおける拡散溶接も、前記の第１図Ｂ、第２図Ｂ
におけると同様に、例えば１げ４Ｔｏｎの減圧雰囲気内
で、加熱温度７００〜１１００００、加圧力０．１ｋｇ
／地以上、加圧時間１び分以上で、すぐれた強度をもつ
継手を得ることができる。
実施例 １
第１図の態様により、板厚２柳で５０肋×１００帆のＴ
ｉと板厚１０冊で５０肋×１００肋のＳＳ４１を接合し
た。
ｉと板厚１０冊で５０肋×１００肋のＳＳ４１を接合し
た。
先ず、ＳＳ４１にＣｒを５０ムメッキした後、該Ｃｒメ
ッキ面にＭｏ箔を載せ、接合温度１０００００、加圧力
２ｋ９／肋、接合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏ
ｒｒので拡散熔接し、次いでＭｏ面とＴｉを対向させ、
接合温度９００ｏｏ、加圧力０．５ｋ９／桝、接合時間
３び分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶接した。
・その結果、２０ｋ９／嫌の良好な継手部の奴断強度を
得ることができた。
ッキ面にＭｏ箔を載せ、接合温度１０００００、加圧力
２ｋ９／肋、接合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏ
ｒｒので拡散熔接し、次いでＭｏ面とＴｉを対向させ、
接合温度９００ｏｏ、加圧力０．５ｋ９／桝、接合時間
３び分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶接した。
・その結果、２０ｋ９／嫌の良好な継手部の奴断強度を
得ることができた。
実施例 ２
第２図の態様により、板厚２職で５０帆×１００肌のＴ
ｊと板厚１０肋で５０帆×１００側のＳＳ４１を接合し
た。
ｊと板厚１０肋で５０帆×１００側のＳＳ４１を接合し
た。
先ず、ＳＳ４１にＮｉメッキを３０仏、Ｃｒメッキを３
０＃順次行い、１００ムのＭｏ箔を接合温度９５０００
、加圧力３ｋ９／松、一接合時間３０分、真空度５×１
０‐４Ｔｏｒｒで拡散溶接し、次いでＭｏ面とＴｉを対
向させ、接合温度９００ｑＣ、加圧力０．５ｋ９／地、
接合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶
接した。その結果、２１ｋ９／磯の良好な継手部の勢断
強度を得ることができた。
０＃順次行い、１００ムのＭｏ箔を接合温度９５０００
、加圧力３ｋ９／松、一接合時間３０分、真空度５×１
０‐４Ｔｏｒｒで拡散溶接し、次いでＭｏ面とＴｉを対
向させ、接合温度９００ｑＣ、加圧力０．５ｋ９／地、
接合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶
接した。その結果、２１ｋ９／磯の良好な継手部の勢断
強度を得ることができた。
実施例 ３
第３図の態様により、板厚２肌で５０肌×１００側のＴ
ｉと板厚１０肋で５０側×１００側のＳＳ４１を接合し
た。
ｉと板厚１０肋で５０側×１００側のＳＳ４１を接合し
た。
先ず、ＳＳ４１にＣｕメッキを３０仏、Ｃｒメッキを３
０山順次行い、１００山のＭｏ箔を接合温度９５０００
、加圧力３ｋ９／柵、接合時間３０分、真空度５×１０
‐４Ｔｏｒｒで拡散溶接し、次いでＭｏ面とＴｉを対向
させ、接合温度９００ｑｏ、加圧力０．５ｋ９／地、接
合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶接
した。その結果、２０ｋ９／磯の良好な継手部の勢断強
度を得ることができた。
０山順次行い、１００山のＭｏ箔を接合温度９５０００
、加圧力３ｋ９／柵、接合時間３０分、真空度５×１０
‐４Ｔｏｒｒで拡散溶接し、次いでＭｏ面とＴｉを対向
させ、接合温度９００ｑｏ、加圧力０．５ｋ９／地、接
合時間３０分、真空度５×１０‐４Ｔｏｎので拡散溶接
した。その結果、２０ｋ９／磯の良好な継手部の勢断強
度を得ることができた。
第１〜３図は本発明方法の概要を示す説明図である。
矛１図
オ２図
オ３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＦｅとＴｉを拡散溶接してＴｉクラツド鋼を製造す
るに際し、ＦｅにＣｒをメツキしたのち、同Ｃｒメツキ
面にＭｏ箔を載せ、加熱温度９００〜１１００℃、加圧
力０．５ｋｇ／ｍｍ＾２以上、加圧時間１０分以上で、
高度の減圧もしくは不活性ガス雰囲気内で拡散溶接し、
更に前記Ｍｏ箔面にＴｉを載せ、加熱温度７００〜１１
００℃、加圧力０．１ｋｇ／ｍｍ＾２以上、加圧時間１
０分以上で、前記同様の雰囲気内で拡散溶接することを
特徴とするＴｉクラツド鋼の製造方法。 ２ ＦｅとＴｉを拡散溶接してＴｉクラツド鋼を製造す
るに際し、Ｆｅに順次、Ｎｉ及びＣｒをメツキしたのち
、同Ｃｒメツキ面にＭｏ箔を載せ、加熱温度９００〜１
１００℃、加圧力０．５ｋｇ／ｍｍ＾２以上、加圧時間
１０分以上で、高度の減圧もしくは不活性ガス雰囲気内
で拡散溶接し、更に前記Ｍｏ箔面にＴｉを載せ、加熱温
度７００〜１１００℃、加圧力０．１ｋｇ／ｍｍ＾２以
上、加圧時間１０分以上で、前記同様の雰囲気内で拡散
溶接することを特徴とするＴｉクラツド鋼の製造方法。 ３ ＦｅとＴｉを拡散溶接してＴｉクラツド鋼を製造す
るに際し、Ｆｅに順次、Ｃｕ及びＣｒをメツキしたのち
、同Ｃｒメツキ面にＭｏ箔を載せ、加熱温度９００〜１
１００℃、加圧力０．５ｋｇ／ｍｍ＾２以上、加圧時間
１０分以上で、高度の減圧もしくは不活性ガス雰囲気内
で拡散溶接し、更に前記Ｍｏ箔面にＴｉを載せ、加熱温
度７００〜１１００℃、加圧力０．１ｋｇ／ｍｍ＾２以
上、加圧時間１０分以上で、前記同様の雰囲気内で拡散
溶接することを特徴とするＴｉクラツド鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15000479A JPS6024754B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | Ｔｉクラツド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15000479A JPS6024754B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | Ｔｉクラツド鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5674390A JPS5674390A (en) | 1981-06-19 |
| JPS6024754B2 true JPS6024754B2 (ja) | 1985-06-14 |
Family
ID=15487359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15000479A Expired JPS6024754B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | Ｔｉクラツド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024754B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020084986A1 (ja) | 2018-10-26 | 2020-04-30 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 円筒型二次電池 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH066234B2 (ja) * | 1989-07-04 | 1994-01-26 | 日本鋼管株式会社 | チタンクラッド材の製造方法 |
| US11465243B2 (en) | 2017-11-06 | 2022-10-11 | The Boeing Company | Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals |
| US10857628B2 (en) * | 2017-11-06 | 2020-12-08 | The Boeing Company | Interlayered structures for joining dissimilar materials and methods for joining dissimilar metals |
| US11571742B2 (en) | 2020-01-03 | 2023-02-07 | The Boeing Company | Tuned multilayered material systems and methods for manufacturing |
| US11969796B2 (en) | 2020-01-03 | 2024-04-30 | The Boeing Company | Tuned multilayered material systems and methods for manufacturing |
-
1979
- 1979-11-21 JP JP15000479A patent/JPS6024754B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020084986A1 (ja) | 2018-10-26 | 2020-04-30 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 円筒型二次電池 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5674390A (en) | 1981-06-19 |
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