JPS6188984A - 高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法 - Google Patents
高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法Info
- Publication number
- JPS6188984A JPS6188984A JP20936984A JP20936984A JPS6188984A JP S6188984 A JPS6188984 A JP S6188984A JP 20936984 A JP20936984 A JP 20936984A JP 20936984 A JP20936984 A JP 20936984A JP S6188984 A JPS6188984 A JP S6188984A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium
- materials
- stainless steel
- clad
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/24—Preliminary treatment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業Ｅの利用分野〉
この発明は、接合強度が高く、かつ優れた加工性を有す
るチタンクラッド材を、ロール法によって安定確実に製
造する方法に関するものである。
るチタンクラッド材を、ロール法によって安定確実に製
造する方法に関するものである。
近年、チタン又はチタン合金材量産技術の進歩には目を
見張るものがあるが、このような状況を背景として、チ
タン又はチタン合金が有する優れた耐食性を生かすべく
、これらを鉄系金属の母材にクラッドしたり或いは内張
すしたりしたチタンクラッド材やチタンライニング材の
使用が、化学装置類を中心に益々増大する傾向をみせて
きている。
見張るものがあるが、このような状況を背景として、チ
タン又はチタン合金が有する優れた耐食性を生かすべく
、これらを鉄系金属の母材にクラッドしたり或いは内張
すしたりしたチタンクラッド材やチタンライニング材の
使用が、化学装置類を中心に益々増大する傾向をみせて
きている。
〈従来技術とその問題点〉
ところで、鉄系金属を母材としたチタンクラッド材の製
造方法として従来から知られている方法は、 ■ 爆着室内にて爆薬を爆発させ、そのＳ撃圧によって
対向配置した母材と合せ材とを接合する１爆着法７ ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してから、接合
界面の空間を真空引き保持可能にすべく溶接組立てする
か或いはパック材に詰めるかへし、次いで０．１ ’Ｉ
’ｏｒｒ以下に接合界面を真空引きした後、チタン及び
チタン合金の熱間加工時における一般的加熱温度である
７００〜９５０１：に加熱し、熱間圧延して接合する１
０−ル法”、 ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してがら、真空
度＝１０−３〜１０−４朋Ｈ２のＸ９炉中にて界面を０
．５Ｋｙ／ｃａ前後に加圧しながら７００〜９００℃の
温度で３０分程度加熱処理して接合する１拡散層合法”
、 の３つに大別することができる。
造方法として従来から知られている方法は、 ■ 爆着室内にて爆薬を爆発させ、そのＳ撃圧によって
対向配置した母材と合せ材とを接合する１爆着法７ ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してから、接合
界面の空間を真空引き保持可能にすべく溶接組立てする
か或いはパック材に詰めるかへし、次いで０．１ ’Ｉ
’ｏｒｒ以下に接合界面を真空引きした後、チタン及び
チタン合金の熱間加工時における一般的加熱温度である
７００〜９５０１：に加熱し、熱間圧延して接合する１
０−ル法”、 ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してがら、真空
度＝１０−３〜１０−４朋Ｈ２のＸ９炉中にて界面を０
．５Ｋｙ／ｃａ前後に加圧しながら７００〜９００℃の
温度で３０分程度加熱処理して接合する１拡散層合法”
、 の３つに大別することができる。
ところが、Ｆｅ 、 Ｃｒ及びＮｉ等、一般の鉄基金属
を構成する元素のチタンに対する溶解度は比較的低く、
しかもチタンは上記元素を含めて他の金属元素との結合
力（親和力）が強くて金属間化合物を形成じゃすいＬ１
形成された金属間化合物の殆んどは脆くて加工性が著し
く劣るものであることから、”ロール法”或いは”拡散
接合法”等の如き接合界面における元素の拡散により母
材と合せ材とを接合させるようなりラッド製造法では、
鉄基金属を構成する元素がチタン内部に拡散・侵入する
よりも、該元素とチタンとが結合して脱弱な金属間化合
物層を形成する傾向の方が強く現われて良好な接合強度
が得られないばかりか、加工性に著しく劣るクラツド材
しか製造することができなかったのである。
を構成する元素のチタンに対する溶解度は比較的低く、
しかもチタンは上記元素を含めて他の金属元素との結合
力（親和力）が強くて金属間化合物を形成じゃすいＬ１
形成された金属間化合物の殆んどは脆くて加工性が著し
く劣るものであることから、”ロール法”或いは”拡散
接合法”等の如き接合界面における元素の拡散により母
材と合せ材とを接合させるようなりラッド製造法では、
鉄基金属を構成する元素がチタン内部に拡散・侵入する
よりも、該元素とチタンとが結合して脱弱な金属間化合
物層を形成する傾向の方が強く現われて良好な接合強度
が得られないばかりか、加工性に著しく劣るクラツド材
しか製造することができなかったのである。
このようなことから、チタン又はチタン合金と他の金属
（例えば鋼）とのクラツド材を”ロール法”や“拡散接
合法”で製造しようとする場合に問題となる「接合界面
の脆弱な拡散層の生成」を防止又は抑制するために、母
材と合せ材との間にＡｆ 、 Ｃｕ 、 Ｎｂ 、 Ｔ
ａ 、 Ｖ 、 Ｍｏ 、 Ｃｒ及びＮｉ等の薄板又は
箔を接合中間材として挿入したり、接合界面にこれらの
金属のメッキ層を施したりする方法も試みられたが、こ
のような方法によっても、加工性及び接合強度のいずれ
の点をも十分に満足するクラツド材が得られなかったば
かりか、クラツド材の製造コストをも高めることとなる
ため、未だ実用化されるには至っていない。
（例えば鋼）とのクラツド材を”ロール法”や“拡散接
合法”で製造しようとする場合に問題となる「接合界面
の脆弱な拡散層の生成」を防止又は抑制するために、母
材と合せ材との間にＡｆ 、 Ｃｕ 、 Ｎｂ 、 Ｔ
ａ 、 Ｖ 、 Ｍｏ 、 Ｃｒ及びＮｉ等の薄板又は
箔を接合中間材として挿入したり、接合界面にこれらの
金属のメッキ層を施したりする方法も試みられたが、こ
のような方法によっても、加工性及び接合強度のいずれ
の点をも十分に満足するクラツド材が得られなかったば
かりか、クラツド材の製造コストをも高めることとなる
ため、未だ実用化されるには至っていない。
これに対して、“爆着法”は、加熱（＝よる拡散現象を
利用するものではないので金に間化合物を主体とする脆
弱な拡散層が形成されず、しかも強大な衝撃圧によって
強固な接合状態が得られることから、工業的に実用化さ
れている唯一のチタンクラッド材製造手段と言えるもの
であったが、この“爆着法”にも、例えば薄板材の製造
ができないなど、種々の要因から製品寸法（面積や板厚
）が制限されることを否めず、しかも大量生産方式が採
用できずに製造コストが高くなると言う問題点があり、
これらの難点を克服したチタンクラッド材の製造法が切
望されていたのである。
利用するものではないので金に間化合物を主体とする脆
弱な拡散層が形成されず、しかも強大な衝撃圧によって
強固な接合状態が得られることから、工業的に実用化さ
れている唯一のチタンクラッド材製造手段と言えるもの
であったが、この“爆着法”にも、例えば薄板材の製造
ができないなど、種々の要因から製品寸法（面積や板厚
）が制限されることを否めず、しかも大量生産方式が採
用できずに製造コストが高くなると言う問題点があり、
これらの難点を克服したチタンクラッド材の製造法が切
望されていたのである。
かかる状況下にあって、従来のチタンクラッド材製造法
にみられるｔ記問題を解決すべく研究を重ねてきた本発
明者等は、 「フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステ
ンレス鋼を母材そのものとするか或いは接合中間材とし
て使用すれば、”ロール法”によっても、実用上申し分
のない接合強度や加工性を備えたチタンクラッド材が得
られる」 との知見を得るに至り、該知見に基づいてなされたとこ
ろの１０−ル法による新しいチタンクラッド材の製造方
法”を特願昭５８−２３０９２４号等として先に提案し
た。
にみられるｔ記問題を解決すべく研究を重ねてきた本発
明者等は、 「フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステ
ンレス鋼を母材そのものとするか或いは接合中間材とし
て使用すれば、”ロール法”によっても、実用上申し分
のない接合強度や加工性を備えたチタンクラッド材が得
られる」 との知見を得るに至り、該知見に基づいてなされたとこ
ろの１０−ル法による新しいチタンクラッド材の製造方
法”を特願昭５８−２３０９２４号等として先に提案し
た。
そして、本発明者等が先に提案した前記「フェライト系
ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステンレス鋼を母材
或いは中間材とし、チタン又はチタン合金を合せ材とし
た、ロール法によるチタンクラッド材の製造方法」が、
素材寸法等に影響されることなく、しかも一般的に採用
されている熱間圧延設備をそのまま利用して接合強度と
加工性とに優れたチタンクラッド材を容易に量産し得る
有用な手段であることは、その後も続けられた本発明者
等の検討によっても十分に確認することができた。
ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステンレス鋼を母材
或いは中間材とし、チタン又はチタン合金を合せ材とし
た、ロール法によるチタンクラッド材の製造方法」が、
素材寸法等に影響されることなく、しかも一般的に採用
されている熱間圧延設備をそのまま利用して接合強度と
加工性とに優れたチタンクラッド材を容易に量産し得る
有用な手段であることは、その後も続けられた本発明者
等の検討によっても十分に確認することができた。
しかしながら、一方で、本発明者等のと記検討の過程に
おいて次のような怒念すべき事項も明らかとなった。
おいて次のような怒念すべき事項も明らかとなった。
即ち、「ロール法にてチタンクラッド材を蓼゛造する際
、累月の厚さく合せ材厚＋母材厚）が１１ルくなると熱
間圧延加熱工程での素材均熱のために長時間加熱を必要
とすることとなるが（例えば禦材厚さが１００酵の場合
には少なくとも２時間の加熱が必要である）、このよう
な場合には、フェライト系ステンレス鋼やマルテンサイ
ト系ステンレス鋼を母材としたものや該ステンレス鋼を
中間材として挿入したものであっても、その構成元素が
チタン又はチタン合金合せ材中へ拡散することとなり、
結局は他の材料を母材としたり中間材としたりしたもの
と同様、合せ材に脆弱な遷移拡散相が形成されて実用材
に適しないものとなってしまう恐れがある」との新たな
問題点が浮かんできたのである。
、累月の厚さく合せ材厚＋母材厚）が１１ルくなると熱
間圧延加熱工程での素材均熱のために長時間加熱を必要
とすることとなるが（例えば禦材厚さが１００酵の場合
には少なくとも２時間の加熱が必要である）、このよう
な場合には、フェライト系ステンレス鋼やマルテンサイ
ト系ステンレス鋼を母材としたものや該ステンレス鋼を
中間材として挿入したものであっても、その構成元素が
チタン又はチタン合金合せ材中へ拡散することとなり、
結局は他の材料を母材としたり中間材としたりしたもの
と同様、合せ材に脆弱な遷移拡散相が形成されて実用材
に適しないものとなってしまう恐れがある」との新たな
問題点が浮かんできたのである。
〈問題点を解決するための手段〉
そこで、本発明者等は、ロール法によるチタンクラッド
材の安定した量産体制を築くトで障害になると予想され
るＥ記問題点を解決し、潰れた接合強度や加工性を有す
るチタンクラッド材を安定確実に量産する手段を提供す
べく、試行錯誤を繰り返しながら更に研究を重ねたとこ
ろ、「フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系
ステンレス鋼を母材或いは接合中間材とするチタンクラ
ッド材の熱間圧延製造時において、熱間圧延の累積圧下
率（加工率）を７０％以上と、これまでの６５９６程変
以下の値からは思いも及ばない高い値に設定することに
より、クラッド接合強度が著しく改善される」 と言う予期もしない知見を得たのである。
材の安定した量産体制を築くトで障害になると予想され
るＥ記問題点を解決し、潰れた接合強度や加工性を有す
るチタンクラッド材を安定確実に量産する手段を提供す
べく、試行錯誤を繰り返しながら更に研究を重ねたとこ
ろ、「フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系
ステンレス鋼を母材或いは接合中間材とするチタンクラ
ッド材の熱間圧延製造時において、熱間圧延の累積圧下
率（加工率）を７０％以上と、これまでの６５９６程変
以下の値からは思いも及ばない高い値に設定することに
より、クラッド接合強度が著しく改善される」 と言う予期もしない知見を得たのである。
なお、このように、熱間圧延の加工率を増大するとチタ
ンクラッド材の接合強度と加工性とが向とする理由は、
熱間圧延の大きな加工率と、該加工率増大により低温域
にまで熱延加工が引き延ばされるようになることで、例
えば長時間加熱によって接合界面に形成された金属間化
合物脆弱層の厚さが著しく減少するとともに、それが分
断・分散され、結局は金属間化合物の存在しない新生面
が露出するようになって接合が強固になるためと考えら
れる。
ンクラッド材の接合強度と加工性とが向とする理由は、
熱間圧延の大きな加工率と、該加工率増大により低温域
にまで熱延加工が引き延ばされるようになることで、例
えば長時間加熱によって接合界面に形成された金属間化
合物脆弱層の厚さが著しく減少するとともに、それが分
断・分散され、結局は金属間化合物の存在しない新生面
が露出するようになって接合が強固になるためと考えら
れる。
この発明は、を記知見に基づいてなされたものであり、
フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステン
レス鋼を母材或いは接合中間材とし、チタン又はチタン
合金を合せ材としたチタンクラッド材のロール法による
製造方法において、接合のための熱間圧延の累積圧下率
を７０％以Ｅとすることにより、接合強度と加工性の優
れたチタンクラッド材をより安定して量産し得るように
した点、に特徴を有するものである。
レス鋼を母材或いは接合中間材とし、チタン又はチタン
合金を合せ材としたチタンクラッド材のロール法による
製造方法において、接合のための熱間圧延の累積圧下率
を７０％以Ｅとすることにより、接合強度と加工性の優
れたチタンクラッド材をより安定して量産し得るように
した点、に特徴を有するものである。
なお、前記「母材」或いは「接合中間材」としての「フ
ェライト系ステンレス鋼」及び「マルテンサイト系ステ
ンレス鋼」は特定の種類に限定されるものではな（、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系又はＦｅ −Ｃｒ−ＭＯ系のＳＵＳ ４０５
鋼、５ＵＳ４１０Ｌ鋼、Ｓ Ｕ Ｓ ４３０鋼、Ｓ Ｌ
Ｔ Ｓ ４３０ Ｆ錆、ＳＵＳ ４４４鋼等として表示
されるフェライト系ステンレス鋼や、５ＵＳ４０３鋼、
５ＵｉＳ４１０鋼、５ＵＳ４１０Ｊ１鋼、５ＵＳ４１６
鋼、５ＵＳ４２０ＪＩ儒、５ＵＳ４２０Ｊ２鋼、５ＵＳ
４３１鋼、５ＵＳ４４０Ｃ鋼等として表示されるマルテ
ンサイト系ステンレス鋼のいずれをも意味するものであ
り、また「チタン合金」についても、種類による格別な
制限はない。
ェライト系ステンレス鋼」及び「マルテンサイト系ステ
ンレス鋼」は特定の種類に限定されるものではな（、Ｆ
ｅ−Ｃｒ系又はＦｅ −Ｃｒ−ＭＯ系のＳＵＳ ４０５
鋼、５ＵＳ４１０Ｌ鋼、Ｓ Ｕ Ｓ ４３０鋼、Ｓ Ｌ
Ｔ Ｓ ４３０ Ｆ錆、ＳＵＳ ４４４鋼等として表示
されるフェライト系ステンレス鋼や、５ＵＳ４０３鋼、
５ＵｉＳ４１０鋼、５ＵＳ４１０Ｊ１鋼、５ＵＳ４１６
鋼、５ＵＳ４２０ＪＩ儒、５ＵＳ４２０Ｊ２鋼、５ＵＳ
４３１鋼、５ＵＳ４４０Ｃ鋼等として表示されるマルテ
ンサイト系ステンレス鋼のいずれをも意味するものであ
り、また「チタン合金」についても、種類による格別な
制限はない。
また、フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系
ステンレス鋼を中間材として使用する場合の母材として
は、例えば炭素鋼、低合金鋼、各種ステンレス鋼等の鉄
系金属材料が好適であるが、これらに限定されるもので
もない。
ステンレス鋼を中間材として使用する場合の母材として
は、例えば炭素鋼、低合金鋼、各種ステンレス鋼等の鉄
系金属材料が好適であるが、これらに限定されるもので
もない。
そして、「ロール法」は、前記０項で説明したような、
通常知られているクラツド材製造手段を指すことはもち
ろんである。
通常知られているクラツド材製造手段を指すことはもち
ろんである。
更に、この発明の方法においては、接合のための熱間圧
延の圧下率が極めて重要なポイントとなるものであり、
該圧下率が累積で７０９６未満では、実用１十分に満足
できる接合強度と加工性とを安定φ確実に達成するのが
困難となることから、接合のための熱間圧延の累積圧下
率を７０４５以上と限定した。ただ、１回のみの加熱圧
延の場合にはその圧下率が７０％以上で十分であるが、
２回以上の加熱圧延を施す場合には、出来れば８０％以
上の累積圧下率を確保することが好ましい。
延の圧下率が極めて重要なポイントとなるものであり、
該圧下率が累積で７０９６未満では、実用１十分に満足
できる接合強度と加工性とを安定φ確実に達成するのが
困難となることから、接合のための熱間圧延の累積圧下
率を７０４５以上と限定した。ただ、１回のみの加熱圧
延の場合にはその圧下率が７０％以上で十分であるが、
２回以上の加熱圧延を施す場合には、出来れば８０％以
上の累積圧下率を確保することが好ましい。
次いで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明するが、これら実施例は本発明の単なる例示であっ
て、これにより本発明の技術的範囲が制限されるもので
ないことは当然である。
説明するが、これら実施例は本発明の単なる例示であっ
て、これにより本発明の技術的範囲が制限されるもので
ないことは当然である。
〈実施例〉
実施例１
まず、第１図に示されるような、寸法が１０ＷｒＩＲＸ
１５０ ｙｒｒａ Ｘ ２００ Ｍで、ＪＩＳ規格の
第１種相当の純チタン板を合せ材１．１とし、寸法が２
０ｍｍＸ１５０ｍｍＸ２００咽の各種フェライト系ステ
ンレス鋼又はマルテンサイト系ステンレス鋼の鋼板を母
材２として重ね合わせた複数のチタンクラッド素材を用
意し、これを寸法： ２ ｗ＋ Ｘ ４０ ｗａｎ Ｘ
１５０型又は２ＷＩＸ ２２１１１１１１Ｘ ２００１
１１１１のＪＩＳ規格第１種相当純チタン板から成るパ
ック材３を使ってパンク状に溶接組立てした。
１５０ ｙｒｒａ Ｘ ２００ Ｍで、ＪＩＳ規格の
第１種相当の純チタン板を合せ材１．１とし、寸法が２
０ｍｍＸ１５０ｍｍＸ２００咽の各種フェライト系ステ
ンレス鋼又はマルテンサイト系ステンレス鋼の鋼板を母
材２として重ね合わせた複数のチタンクラッド素材を用
意し、これを寸法： ２ ｗ＋ Ｘ ４０ ｗａｎ Ｘ
１５０型又は２ＷＩＸ ２２１１１１１１Ｘ ２００１
１１１１のＪＩＳ規格第１種相当純チタン板から成るパ
ック材３を使ってパンク状に溶接組立てした。
使用した合せ材及び母材の化学組成を第１表に示す。
なお、母材２及び合せ材１の界面は、それぞれ予めパフ
研磨した後、アセトンにより脱脂し清浄化しておいた。
研磨した後、アセトンにより脱脂し清浄化しておいた。
その後、パック材３の１箇所に取！１付けたノズル４か
ら０． Ｉ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止し
た。
ら０． Ｉ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止し
た。
次に、総厚さが４０ｍのこれらクラッド素材を９００℃
に２時間加熱し、累積圧下率：５ｏ〜９０９６の熱間圧
延を施した。該熱間圧延は、「１回加熱圧延Ｊ又は「２
回加熱圧延」の方式で実施されたが、「１回加熱圧延」
は、前記加熱の後所定の累積圧下率となるまでそのまま
熱間圧延を行うと言う条件で実施し、「２回加圧圧延」
は、前記の加熱の後累積圧下率が６０％になるまで熱間
圧延を行い、続いて再度９００℃に１時間加熱してから
所定の累積圧下率となるまで熱間圧延を続行すると言う
条件で実施した。
に２時間加熱し、累積圧下率：５ｏ〜９０９６の熱間圧
延を施した。該熱間圧延は、「１回加熱圧延Ｊ又は「２
回加熱圧延」の方式で実施されたが、「１回加熱圧延」
は、前記加熱の後所定の累積圧下率となるまでそのまま
熱間圧延を行うと言う条件で実施し、「２回加圧圧延」
は、前記の加熱の後累積圧下率が６０％になるまで熱間
圧延を行い、続いて再度９００℃に１時間加熱してから
所定の累積圧下率となるまで熱間圧延を続行すると言う
条件で実施した。
次いで、このようにして得られたチタンクラッドステン
レス鋼板を超音波探傷試験に付して接合面の接合状況が
良好なことを確認したＬで、これらクランド銅板を圧延
のまま、並び１ｍ７００℃で板厚１關当口４分間の焼鈍
を施してから、側曲げ試験（曲げ半径：板厚×３のロー
ラー曲げ）を行い、それぞれのクラツド材の接合強度と
加工性を評価した。
レス鋼板を超音波探傷試験に付して接合面の接合状況が
良好なことを確認したＬで、これらクランド銅板を圧延
のまま、並び１ｍ７００℃で板厚１關当口４分間の焼鈍
を施してから、側曲げ試験（曲げ半径：板厚×３のロー
ラー曲げ）を行い、それぞれのクラツド材の接合強度と
加工性を評価した。
得られた側曲げ試験の結果を第２表に示す。なお、第２
表では Ｏ印・・・接合界面に剥シ「割れを生ぜず、接合強度が
良好である、 ×印・・・接合界面に剥離割れを生じ、接合強度が不良
である、 を意味し、それぞれ３個の試料について６１１１足した
結果が示されている。
表では Ｏ印・・・接合界面に剥シ「割れを生ぜず、接合強度が
良好である、 ×印・・・接合界面に剥離割れを生じ、接合強度が不良
である、 を意味し、それぞれ３個の試料について６１１１足した
結果が示されている。
第２表に示される結果からも明らがなようイニ、熱延加
熱時間が２時間になると、圧下率＝６０％以下では界面
の接合強度と加工性が不十分なチタンクラッド鋼板しか
得られないのに対して、圧下率を７０％以上にすると、
熱延のままでも或いは更に前記焼鈍を施したとしても十
分な接合強度と加工性とを示すチタンクラッド鋼板を実
現できることがわかる。また、第２表からは、２回加熱
圧延を行う場合には８０９６以北の累積圧下率を確保す
るのが好ましいことも窺うことができる。
熱時間が２時間になると、圧下率＝６０％以下では界面
の接合強度と加工性が不十分なチタンクラッド鋼板しか
得られないのに対して、圧下率を７０％以上にすると、
熱延のままでも或いは更に前記焼鈍を施したとしても十
分な接合強度と加工性とを示すチタンクラッド鋼板を実
現できることがわかる。また、第２表からは、２回加熱
圧延を行う場合には８０９６以北の累積圧下率を確保す
るのが好ましいことも窺うことができる。
なお、この例では、母材としてＳ Ｕ Ｓ ４３０ ！
；’＜ｉ、５ＵＳ４４４ｔｌ及び５ＵＳ４１０Ｌ鋼を合
せ材として純チタンを使用したものについて述べたが、
その他のフェライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系
ステンレス鋼を母材としたり、合せ材として従来知られ
ている種々のチタン合金を使用した試験においても良好
な結果が得られたことはもちろんのことである。
；’＜ｉ、５ＵＳ４４４ｔｌ及び５ＵＳ４１０Ｌ鋼を合
せ材として純チタンを使用したものについて述べたが、
その他のフェライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系
ステンレス鋼を母材としたり、合せ材として従来知られ
ている種々のチタン合金を使用した試験においても良好
な結果が得られたことはもちろんのことである。
実施例 ２
、まず、第２図に示されるような、寸法が６朋×ｂ
の純チタン板を合せ材１．１とし、寸法が１０ｍＸ１５
１０ｍＸ１５０間で、ＪＩＳ規格（７：）ＳＢ４２相当
鋼板２を母材とするとともに、その界面に厚さがＯ，ｌ
ｒａｎの５ＵＳ４３０鋼板を接合中間材５゜５として
挿入したチタンクラッド翼材を用意し、これを第２図に
示すように、寸法：２咽Ｘ２２ヴＸ１５０＋ｎ＋ｎのＪ
ＩＳ規格第１種相当純チタン板から成るパック材３を使
ってパック状に溶接組立てした。
１０ｍＸ１５０間で、ＪＩＳ規格（７：）ＳＢ４２相当
鋼板２を母材とするとともに、その界面に厚さがＯ，ｌ
ｒａｎの５ＵＳ４３０鋼板を接合中間材５゜５として
挿入したチタンクラッド翼材を用意し、これを第２図に
示すように、寸法：２咽Ｘ２２ヴＸ１５０＋ｎ＋ｎのＪ
ＩＳ規格第１種相当純チタン板から成るパック材３を使
ってパック状に溶接組立てした。
使用した合せ材、母材、並びに接合中間材の化学組成を
第３表に示す。
第３表に示す。
なお、母材２及び合せ材１の界面は、それぞれ予めパフ
型厚した後、アセトンにより脱脂し清浄化しておいた。
型厚した後、アセトンにより脱脂し清浄化しておいた。
その後、パック材３の１箇所に取り付けたノズル４から
０． Ｉ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止した
。
０． Ｉ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止した
。
次に、総厚さがほぼ２２闇のこれらクラッド素材を９０
０℃に２時間加熱し、実施例１におけると同様条件で１
回加熱圧延或いは２回加熱圧延を実施し、累積圧下率：
５０〜９０％でチタンクラッド鋼板を得た。
０℃に２時間加熱し、実施例１におけると同様条件で１
回加熱圧延或いは２回加熱圧延を実施し、累積圧下率：
５０〜９０％でチタンクラッド鋼板を得た。
このようにして得られたチタンクラッド鋼板について、
実施例２におけると同様手段でクランドの接合強度と加
工性を評価し、その結果を第４表に示した。なお、第４
表における曲げ試験結果の表示形式も実施例２における
と同様とした。
実施例２におけると同様手段でクランドの接合強度と加
工性を評価し、その結果を第４表に示した。なお、第４
表における曲げ試験結果の表示形式も実施例２における
と同様とした。
第４表に示される結果からも、本発明の方法によれば優
れた接合強度と加工性とを有するチタンクラッド材が安
定して得られることは明らかである。
れた接合強度と加工性とを有するチタンクラッド材が安
定して得られることは明らかである。
く総括的な効果〉
以上説明したように、この発明によると、生産性の高い
”ロール法”によって、接合強度が極めて高く、かつ優
れた加工性を有するチタンクラッド材を、比較的コスト
安く安定して量産することが可能となり、チタンクラッ
ド材の適用分野が一層拡大されるなど、産業Ｆ有用な効
果がもたらされるのである。
”ロール法”によって、接合強度が極めて高く、かつ優
れた加工性を有するチタンクラッド材を、比較的コスト
安く安定して量産することが可能となり、チタンクラッ
ド材の適用分野が一層拡大されるなど、産業Ｆ有用な効
果がもたらされるのである。
第１図は、本発明方法に適用されるクラッド素材の組立
て例を示す概略模式図、 第２図は、本発明方法に適用されるクラッド素材の別の
組立て例を示す概略模式図である。 図面において、 １・・・合せ材、 ２・・・母材、３・・・パ
ック材、 ４・・・ノズル、５・・・接合中間
材。。
て例を示す概略模式図、 第２図は、本発明方法に適用されるクラッド素材の別の
組立て例を示す概略模式図である。 図面において、 １・・・合せ材、 ２・・・母材、３・・・パ
ック材、 ４・・・ノズル、５・・・接合中間
材。。
Claims (1)
- フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステン
レス鋼を母材或いは接合中間材とし、チタン又はチタン
合金を合せ材としたチタンクラッド材のロール法による
製造方法において、接合のための熱間圧延の累積圧下率
を７０％以上とすることを特徴とする、接合強度と加工
性の優れたチタンクラッド材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20936984A JPS6188984A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20936984A JPS6188984A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6188984A true JPS6188984A (ja) | 1986-05-07 |
| JPH0462832B2 JPH0462832B2 (ja) | 1992-10-07 |
Family
ID=16571790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20936984A Granted JPS6188984A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | 高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6188984A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6483388A (en) * | 1987-09-26 | 1989-03-29 | Nippon Stainless Steel Co | Production of intermediate member for dissimilar metal weld joint |
| US6716554B2 (en) | 1999-04-08 | 2004-04-06 | Quallion Llc | Battery case, cover, and feedthrough |
| US7108166B2 (en) | 1999-04-08 | 2006-09-19 | Quallion Llc | Method for sealing a battery case |
| CN104209659A (zh) * | 2013-05-31 | 2014-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种复合坯组坯焊接时真空的实现方法 |
| CN104259742A (zh) * | 2014-07-23 | 2015-01-07 | 南京润邦金属复合材料有限公司 | 嵌入式真空轧制钛/钢层状金属的方法 |
| CN107649515A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-02-02 | 哈尔滨工业大学 | 一种热轧制备钛合金表面高硬度耐磨TiFe/Ti复合材料涂层的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326252A (en) * | 1976-08-23 | 1978-03-10 | Asahi Chemical Ind | Titanium clad steel plate manufacturing process |
| JPS56122681A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-26 | Japan Steel Works Ltd:The | Manufacture of titanium or titanium alloy clad steel plate by rolling and pressure welding |
| JPS56163005A (en) * | 1980-05-22 | 1981-12-15 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Manufacture of titanium-clad steel sheet |
-
1984
- 1984-10-05 JP JP20936984A patent/JPS6188984A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326252A (en) * | 1976-08-23 | 1978-03-10 | Asahi Chemical Ind | Titanium clad steel plate manufacturing process |
| JPS56122681A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-26 | Japan Steel Works Ltd:The | Manufacture of titanium or titanium alloy clad steel plate by rolling and pressure welding |
| JPS56163005A (en) * | 1980-05-22 | 1981-12-15 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Manufacture of titanium-clad steel sheet |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6483388A (en) * | 1987-09-26 | 1989-03-29 | Nippon Stainless Steel Co | Production of intermediate member for dissimilar metal weld joint |
| US6716554B2 (en) | 1999-04-08 | 2004-04-06 | Quallion Llc | Battery case, cover, and feedthrough |
| US7108166B2 (en) | 1999-04-08 | 2006-09-19 | Quallion Llc | Method for sealing a battery case |
| CN104209659A (zh) * | 2013-05-31 | 2014-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种复合坯组坯焊接时真空的实现方法 |
| CN104259742A (zh) * | 2014-07-23 | 2015-01-07 | 南京润邦金属复合材料有限公司 | 嵌入式真空轧制钛/钢层状金属的方法 |
| CN107649515A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-02-02 | 哈尔滨工业大学 | 一种热轧制备钛合金表面高硬度耐磨TiFe/Ti复合材料涂层的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0462832B2 (ja) | 1992-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2510783B2 (ja) | 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS5927676B2 (ja) | 圧延圧着によるチタン又はチタン合金クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0335886A (ja) | チタンクラッド材の製造方法 | |
| JPS6188984A (ja) | 高い接合強度を有するチタンクラッド材の製造方法 | |
| JPS6029593B2 (ja) | Ｔｉクラツド鋼の製造方法 | |
| JPS61108483A (ja) | 熱間圧延によるチタンクラツド鋼の製造方法 | |
| JPS6018205A (ja) | チタンクラツド鋼材の製造方法 | |
| JPS6188986A (ja) | チタンクラツド材の製造方法 | |
| JPS60203378A (ja) | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS6188985A (ja) | チタンクラツド材の製造方法 | |
| JPS60203376A (ja) | チタンクラツド材の製造方法 | |
| JPS60203377A (ja) | チタンクラツド材の製造方法 | |
| JPH01313193A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0475791A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS5915306B2 (ja) | 熱間圧延法によるチタンクラツド鋼の製造法 | |
| JPS60124483A (ja) | チタンクラツド材の製造方法 | |
| JPS63119993A (ja) | 拡散接合方法 | |
| DE1627795A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Metallschichtkoerpern | |
| JPS60213378A (ja) | チタン又はチタン合金クラツド鋼板の製造法 | |
| JPH03198987A (ja) | 複合鋼板の製造方法 | |
| JPH02182387A (ja) | Ｚｒ系またはＴｉ系材料の接合方法 | |
| JPS5930516B2 (ja) | 合材表面浸炭のない高耐食合金クラツド鋼板の製造方法 | |
| JPS6064786A (ja) | チタンクラッド鋼の製造方法 | |
| JPS63104789A (ja) | ステンレスクラツド鋼の製造方法 | |
| JPS63115686A (ja) | チタンクラツド鋼の製造方法 |