JPS60203378A - チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 - Google Patents
チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法Info
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- JPS60203378A JPS60203378A JP6194884A JP6194884A JPS60203378A JP S60203378 A JPS60203378 A JP S60203378A JP 6194884 A JP6194884 A JP 6194884A JP 6194884 A JP6194884 A JP 6194884A JP S60203378 A JPS60203378 A JP S60203378A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/16—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating with interposition of special material to facilitate connection of the parts, e.g. material for absorbing or producing gas
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、接合強度が高く、かつ優れた加工性を有す
るチタンクラッドステンレス鋼材ヲ、ロール法に工って
安定罹災に製造する方法に関する １− ものである。
るチタンクラッドステンレス鋼材ヲ、ロール法に工って
安定罹災に製造する方法に関する １− ものである。
近年、チタン又はチタン合金の有する優れた耐食性に注
目し、比較的安価である割には機械的強度や加工性が良
好な鉄系金属材料（中でも、特に耐食性や耐熱性の点で
優れているステンレス鋼が多用されている）の母材に、
これらチタン又はチタン合金をクラッドしたυライニン
グしたシしたところのチタンクラッド材やチタンライニ
ング材の使用が、化学装置類を中心として益々増加する
傾向をみせている。
目し、比較的安価である割には機械的強度や加工性が良
好な鉄系金属材料（中でも、特に耐食性や耐熱性の点で
優れているステンレス鋼が多用されている）の母材に、
これらチタン又はチタン合金をクラッドしたυライニン
グしたシしたところのチタンクラッド材やチタンライニ
ング材の使用が、化学装置類を中心として益々増加する
傾向をみせている。
ところで、従来知られている鉄系金属を母材としたチタ
ンクラッド材の製造方法は、 ■ 爆着室内において爆薬を爆発させ、その衝撃圧に工
り対向配置した母材と合せ材とを接合する１爆着法”、 ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してから、接合
界面の空間全真空引き保持可能にすべく溶接組立てする
か或いはパック材に詰めるかし、次いで０．Ｉ Ｔｏｒ
ｒ以下に接合界面を真空引きしに後、チタン及びチタン
合金の熱間加工時における一般的加熱温度である７００
〜９５０℃に加熱し、熱間圧延して接合する°ロール法
“。
ンクラッド材の製造方法は、 ■ 爆着室内において爆薬を爆発させ、その衝撃圧に工
り対向配置した母材と合せ材とを接合する１爆着法”、 ■ 母材と合せ材との接合界面を清浄化してから、接合
界面の空間全真空引き保持可能にすべく溶接組立てする
か或いはパック材に詰めるかし、次いで０．Ｉ Ｔｏｒ
ｒ以下に接合界面を真空引きしに後、チタン及びチタン
合金の熱間加工時における一般的加熱温度である７００
〜９５０℃に加熱し、熱間圧延して接合する°ロール法
“。
■ 母材と合せ材との接合界面全清浄化して〃）ら、真
空度：１０−８〜１０−’ｍＨ９の真゛空炉中にて界面
を０．５に９／ｃＪ前後に加圧しながら７００〜９００
℃の温度で３０分程度加熱処理して接合する゛拡散接合
法”、 ０３つに大別することができる。
空度：１０−８〜１０−’ｍＨ９の真゛空炉中にて界面
を０．５に９／ｃＪ前後に加圧しながら７００〜９００
℃の温度で３０分程度加熱処理して接合する゛拡散接合
法”、 ０３つに大別することができる。
ところが、Ｆｅ 、 Ｃｒ及びＮ１等、一般の鉄基金属
を構成する元素のチタンに対する浴解度は比較的低く、
しかもチタンは上記元素を含めて他の金属元素との結合
力（親和力）が強くて金属間化合物全形成しやすい上、
形成された金属間化合物の殆んどは脆くて加工性が著し
く劣るものであることから、“ロール法”或いは１拡散
液合法″等の如き、接合界面における元素の拡散に工す
母材と合せ材とを接合させる工うなりラッド製造法では
、鉄基金属を構成する元素がチタン内部に拡散・侵入す
るニジもチタンと結合して脆弱な金属間化合物層を形成
する傾向の方が強く表われて、良好な接合強度が得られ
ないばかｐか、加工性に著しく劣るクラット°材した製
造することができな〃）つたのである。
を構成する元素のチタンに対する浴解度は比較的低く、
しかもチタンは上記元素を含めて他の金属元素との結合
力（親和力）が強くて金属間化合物全形成しやすい上、
形成された金属間化合物の殆んどは脆くて加工性が著し
く劣るものであることから、“ロール法”或いは１拡散
液合法″等の如き、接合界面における元素の拡散に工す
母材と合せ材とを接合させる工うなりラッド製造法では
、鉄基金属を構成する元素がチタン内部に拡散・侵入す
るニジもチタンと結合して脆弱な金属間化合物層を形成
する傾向の方が強く表われて、良好な接合強度が得られ
ないばかｐか、加工性に著しく劣るクラット°材した製
造することができな〃）つたのである。
このようなこと力・ら、チタン又はチタン合金と他の金
属（例えば鋼）とのクラツド材を１０−ル法”や“拡散
接合法”で製造し↓うとする場合に問題となる接合界面
の脆弱な拡散層の生成を防止又は抑制するために、母材
と合せ材との間にＡｔ。
属（例えば鋼）とのクラツド材を１０−ル法”や“拡散
接合法”で製造し↓うとする場合に問題となる接合界面
の脆弱な拡散層の生成を防止又は抑制するために、母材
と合せ材との間にＡｔ。
Ｃｕ 、Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｖ、Ｍｏ 、Ｃｒ及びＮ１等
の薄板又は箔を接合中間材として挿入しｆｃシ、接合界
面にこれらの金属゛のメッキ層を施したシする方法も試
みられたが、このような方法によっても、加工性及び接
合強度のいずれの点をも十分に満足するクラツド材を得
ることができなη）つたばかシか、クラツド材の製造コ
ストヲも高めることとなるため、未だ実用化されるには
至っていない。
の薄板又は箔を接合中間材として挿入しｆｃシ、接合界
面にこれらの金属゛のメッキ層を施したシする方法も試
みられたが、このような方法によっても、加工性及び接
合強度のいずれの点をも十分に満足するクラツド材を得
ることができなη）つたばかシか、クラツド材の製造コ
ストヲも高めることとなるため、未だ実用化されるには
至っていない。
これに対して、”爆着法”は、加熱による拡散現象を利
用するものではないので金属間化合物を主体とする脆弱
な拡散層が形成されず、し〃≧も強大な衝撃圧によって
強固な接合状態が得られるこ ３− とから、工業的に実用化されている唯一のチタンクラッ
ド材製造手段と言えるものであった。
用するものではないので金属間化合物を主体とする脆弱
な拡散層が形成されず、し〃≧も強大な衝撃圧によって
強固な接合状態が得られるこ ３− とから、工業的に実用化されている唯一のチタンクラッ
ド材製造手段と言えるものであった。
しかしながら、１４着法には、例えば薄板材の製造がで
きないなど、種々の要因から製品寸法（面積や板厚）に
制限がある上、大量生産方式の採用が不可能で、しかも
製造コストも高いという問題点があり、これらの難点を
克服したチタンクラッド材の製造法が切望されているの
が現状であった。
きないなど、種々の要因から製品寸法（面積や板厚）に
制限がある上、大量生産方式の採用が不可能で、しかも
製造コストも高いという問題点があり、これらの難点を
克服したチタンクラッド材の製造法が切望されているの
が現状であった。
本発明者等は、上述の工うな観点〃諷ら、チタン又はチ
タン合金を合せ材とし、炭素鋼、低合金鋼及ヒステンレ
ス鋼等の鉄系金Ｒを母材とするクラツド材であって、し
かも優れた接合強度や加工性を備え皮製品を、形状や寸
法に制限されることなく低コストにて量産し得る方法を
見出して、新機能製品開発の途をも切υ開くべく、特に
製品寸法等に対する制限が比較的少ない上に量産が可能
な前記１０−ル法”に着目し、それらの方法全実施する
際に不可避的に生ずる接合界面の金属間化合物脆化層の
生成、並びにその脆化の度合を出来得る限ｐ小さな範囲
に抑え得るところの、安価な手 ４一 段の開発を月相して研究を行った結果、（ａ） ロール
法にて製造を試みたチタンクラッド。
タン合金を合せ材とし、炭素鋼、低合金鋼及ヒステンレ
ス鋼等の鉄系金Ｒを母材とするクラツド材であって、し
かも優れた接合強度や加工性を備え皮製品を、形状や寸
法に制限されることなく低コストにて量産し得る方法を
見出して、新機能製品開発の途をも切υ開くべく、特に
製品寸法等に対する制限が比較的少ない上に量産が可能
な前記１０−ル法”に着目し、それらの方法全実施する
際に不可避的に生ずる接合界面の金属間化合物脆化層の
生成、並びにその脆化の度合を出来得る限ｐ小さな範囲
に抑え得るところの、安価な手 ４一 段の開発を月相して研究を行った結果、（ａ） ロール
法にて製造を試みたチタンクラッド。
材の中でも、特にフェライト系ステンレス鋼又はマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を母材としたものは、他の鉄系
金属材料を母材としたものに比してチタン又はチタン合
金合せ材中への構成元素の拡散が少なく、著しく優れた
接合強度並びに加工性を示すこと、 （ｂ）シかしながら、ロール法にてチタンクラッド材を
製造する際、素材の厚さく合せ材厚十母材厚）が厚くな
ると熱間圧延加熱工程での素材均熱のために長時間加熱
を必要とすることとなるが（例えば素材厚が１００ｍ＋
の場合には少なくとも２時間の加熱が必要である）、と
の↓うな場合には、フェライト系ステンレス鋼やマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を母材とし露ものであっても、
その構成元素がチタン又はチタン合金合せ材中へ拡散す
ることとなシ、結局は他の鉄系金属材料を母材としたも
のと同様、合せ材に脆弱な遷移拡散相が形成されて笑用
材には適しないものとなってしまうこと、 （Ｃ） ところが、フェライト系ステンレス鋼又はマル
テンサイト系ステンレス鋼を母材とし、チタン又はチタ
ン合金を合せ材としたチタンクラッド材製造のための素
材を組立てる際、母材と合せ材との間に直径；数置程度
の細径ワイヤーや粗目の金網等のスペーサーを介在させ
れば、熱間圧延接合工程での素材加熱時に母材と合せ材
の接触が防止され、従って長時間加熱であっても合せ材
中における脆弱が拡散遷移相の生成が起らず、接合強度
と加工性の極めて良好なチタンクラッドステンレス鋼材
を安定して製造できること、 以上（ａ）〜（０）に示す如き知見を得るに至ったので
ある。
ンサイト系ステンレス鋼を母材としたものは、他の鉄系
金属材料を母材としたものに比してチタン又はチタン合
金合せ材中への構成元素の拡散が少なく、著しく優れた
接合強度並びに加工性を示すこと、 （ｂ）シかしながら、ロール法にてチタンクラッド材を
製造する際、素材の厚さく合せ材厚十母材厚）が厚くな
ると熱間圧延加熱工程での素材均熱のために長時間加熱
を必要とすることとなるが（例えば素材厚が１００ｍ＋
の場合には少なくとも２時間の加熱が必要である）、と
の↓うな場合には、フェライト系ステンレス鋼やマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を母材とし露ものであっても、
その構成元素がチタン又はチタン合金合せ材中へ拡散す
ることとなシ、結局は他の鉄系金属材料を母材としたも
のと同様、合せ材に脆弱な遷移拡散相が形成されて笑用
材には適しないものとなってしまうこと、 （Ｃ） ところが、フェライト系ステンレス鋼又はマル
テンサイト系ステンレス鋼を母材とし、チタン又はチタ
ン合金を合せ材としたチタンクラッド材製造のための素
材を組立てる際、母材と合せ材との間に直径；数置程度
の細径ワイヤーや粗目の金網等のスペーサーを介在させ
れば、熱間圧延接合工程での素材加熱時に母材と合せ材
の接触が防止され、従って長時間加熱であっても合せ材
中における脆弱が拡散遷移相の生成が起らず、接合強度
と加工性の極めて良好なチタンクラッドステンレス鋼材
を安定して製造できること、 以上（ａ）〜（０）に示す如き知見を得るに至ったので
ある。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステン
レス鋼母材と、チタン又はチタン合金合せ材との間にス
ペーサーを介在させてクラッド素材を組立てに後、ロー
ル法によってこれを熱間圧延接合することで、優れた接
合強度と加工性ｆｃ有するチタンクラッドステンレス鋼
材を安定して量産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
レス鋼母材と、チタン又はチタン合金合せ材との間にス
ペーサーを介在させてクラッド素材を組立てに後、ロー
ル法によってこれを熱間圧延接合することで、優れた接
合強度と加工性ｆｃ有するチタンクラッドステンレス鋼
材を安定して量産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
なお、前記「母材」としての「フェライト系ステンレス
鋼」及ヒ「マルテンサイト系ステンレス鋼」とは、特定
の種類に限定されるものではなく、Ｆｅ−Ｃｒ系又はＦ
ｅ −Ｃｒ−Ｍｏ系の５ＵＳ４０５鋼。
鋼」及ヒ「マルテンサイト系ステンレス鋼」とは、特定
の種類に限定されるものではなく、Ｆｅ−Ｃｒ系又はＦ
ｅ −Ｃｒ−Ｍｏ系の５ＵＳ４０５鋼。
５ＵＳ４１０Ｌ鋼、５ＵＳ４３０鋼、５ＵＳ４３０Ｆ鋼
、５ＵＳ４４４鋼等として衆示されるフェライト系ステ
ンレス鋼や、５ＵＳ４０３鋼、５ＵＳ４１Ｑ鋼、５ＵＳ
４１０Ｊ１鋼、５ＵＳ４１６鋼。
、５ＵＳ４４４鋼等として衆示されるフェライト系ステ
ンレス鋼や、５ＵＳ４０３鋼、５ＵＳ４１Ｑ鋼、５ＵＳ
４１０Ｊ１鋼、５ＵＳ４１６鋼。
５ＵＳ４２０Ｊ１鋼、５ＵＳ４２０Ｊ２鋼、 ５ＵＳ４
３１鋼、５ＵＳ４４０Ｃ鋼等として表示されるマルテン
サイト系ステンレス鋼のいずれをも意味するものでおり
、まｆｃ「チタン合金」についても、種類による格別な
制限は無い。
３１鋼、５ＵＳ４４０Ｃ鋼等として表示されるマルテン
サイト系ステンレス鋼のいずれをも意味するものでおり
、まｆｃ「チタン合金」についても、種類による格別な
制限は無い。
そして、「ロール法」とは、前記０項で説明した工すな
、通常知られているクラツド材製造手段を指すことはも
ちろんである。
、通常知られているクラツド材製造手段を指すことはも
ちろんである。
母材と合せ材との間に介在させる「スペーサー」として
は、前述し＊、工うな数闘径の細径ワイヤーや粗目の金
網等、母材と合せ材との間に敷部程度の間隔を隔て得る
ものであればいずれの形状のものでも良く、まπその材
質としては母材と同質のフェライト系ステンレス鋼やマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が望ましいが、これに限定
されるものでは無く、母材や合せ材に悪影響を及はさず
、かつ加熱に耐え得るものであればその種類が問われる
ものではない。
は、前述し＊、工うな数闘径の細径ワイヤーや粗目の金
網等、母材と合せ材との間に敷部程度の間隔を隔て得る
ものであればいずれの形状のものでも良く、まπその材
質としては母材と同質のフェライト系ステンレス鋼やマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が望ましいが、これに限定
されるものでは無く、母材や合せ材に悪影響を及はさず
、かつ加熱に耐え得るものであればその種類が問われる
ものではない。
次いで、この発明を実施例にニジ比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、第１図及び第２図に示される工すな、寸法が６＋
ｍＸ１５０ｍＸ２００ｍ＋で、ＪＩＳ規格の第１種和尚
の純チタン板を会せ材１，１とし、寸法が１１０ｍＸ１
５（ｌａｎＸ２００で、ＪＩＳ規格の５ＵＳ４３０鋼相
当鋼板を母材２として重ね合わせた複数のチタンクラッ
ド素材を用意し、これを寸法：２ｍＸ２６閣×１５０Ｗ
ＩＩ１１又は２ ｍ Ｘ ２２ｗＸ１５０■のＪＩＳ規
格第１種相当純チタン板から成るパック材３を使ってパ
ック状に溶接組立てした。
ｍＸ１５０ｍＸ２００ｍ＋で、ＪＩＳ規格の第１種和尚
の純チタン板を会せ材１，１とし、寸法が１１０ｍＸ１
５（ｌａｎＸ２００で、ＪＩＳ規格の５ＵＳ４３０鋼相
当鋼板を母材２として重ね合わせた複数のチタンクラッ
ド素材を用意し、これを寸法：２ｍＸ２６閣×１５０Ｗ
ＩＩ１１又は２ ｍ Ｘ ２２ｗＸ１５０■のＪＩＳ規
格第１種相当純チタン板から成るパック材３を使ってパ
ック状に溶接組立てした。
この際、合せ材１と母材２との間に直径：２ｍの５ＵＳ
４３０ワイヤーをスペーサー４として入れ置いたもの（
第１図）、及びスペーサー無しのもの（第２図）の２種
類を作成した。
４３０ワイヤーをスペーサー４として入れ置いたもの（
第１図）、及びスペーサー無しのもの（第２図）の２種
類を作成した。
使用した合せ材、母材、並びにスペーサーの化学組成を
第１表に示す。
第１表に示す。
なお、母材２及び合せ材１の界面は、それぞれ予めパフ
研磨した後、アセトンによシ脱脂し清浄化しておいた。
研磨した後、アセトンによシ脱脂し清浄化しておいた。
その後、パック材３０１箇所に取シ付けたノズル５から
０．１ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止し７Ｃ
。
０．１ Ｔｏｒｒ以下に真空引きし、これを封止し７Ｃ
。
次に、これらＴｈ９００℃に１〜５時間加熱し、素材総
厚さにて ２６鱈又は２２ ｔｘｍ （素材厚）→１６．５ ｔｍ
→１２■→９．５ ｍ のパススケジュールで熱間圧延してチタンクラッ特開昭
６１１−２０３３７８（４） ト°ステンレス鋼板を製造した。
厚さにて ２６鱈又は２２ ｔｘｍ （素材厚）→１６．５ ｔｍ
→１２■→９．５ ｍ のパススケジュールで熱間圧延してチタンクラッ特開昭
６１１−２０３３７８（４） ト°ステンレス鋼板を製造した。
続いて、これを超音波探傷試験に付して接合面の接合状
況が良好なことを確認した上で、これらクラツド鋼板を
圧延のまま、並び゛に７００℃で３０分の焼鈍を実施し
てη）ら、側曲げ試験（曲げ半径；板厚×３のローラー
曲げ）を行い、それぞれのクラッドの接合強度と加工性
を評価した。
況が良好なことを確認した上で、これらクラツド鋼板を
圧延のまま、並び゛に７００℃で３０分の焼鈍を実施し
てη）ら、側曲げ試験（曲げ半径；板厚×３のローラー
曲げ）を行い、それぞれのクラッドの接合強度と加工性
を評価した。
このようにして得られた曲げ試験の結果を第２表に示す
。なお、第２表では ○印・・・・・・接合界面に剥離割れを生ぜず、接合強
度が良好である、 ×印・・・・・・接合界面に剥離割れを生じ、接合強度
が不良である、 を意味し、それぞれ３個の試料について測定した結果が
示されている。
。なお、第２表では ○印・・・・・・接合界面に剥離割れを生ぜず、接合強
度が良好である、 ×印・・・・・・接合界面に剥離割れを生じ、接合強度
が不良である、 を意味し、それぞれ３個の試料について測定した結果が
示されている。
第２表に示される結果からも明ら〃λな工うに、スペー
サーを使用しな〃≧つに場合には、熱延加熱時間が１時
間以内であるとそのクラット°製品は良好な接合性と加
工性とを有するものの、加熱時間を２時間以上にしπも
のは接合はするけれども曲げ加工試験時に界面割れを生
じるのに対して、スペーサーを使用した場合には２時間
和度の加熱はもちろんのこと、５時間の熱延加熱を行っ
てもそのクラット°製品は良好な曲げ加工性を有してお
９、スペーサー使用に↓る曲げ加工性改善効果が顕著で
あることがわかる。
サーを使用しな〃≧つに場合には、熱延加熱時間が１時
間以内であるとそのクラット°製品は良好な接合性と加
工性とを有するものの、加熱時間を２時間以上にしπも
のは接合はするけれども曲げ加工試験時に界面割れを生
じるのに対して、スペーサーを使用した場合には２時間
和度の加熱はもちろんのこと、５時間の熱延加熱を行っ
てもそのクラット°製品は良好な曲げ加工性を有してお
９、スペーサー使用に↓る曲げ加工性改善効果が顕著で
あることがわかる。
因に、第３図は第２表における試験番号３の方法（比較
法）に工って得られたチタンクラッド鋼板の顕微鏡組織
写真図（倍率：４００倍）であｐ、第４図は第２表にお
ける試験番号８の方法（本発明方法）にぶって得られた
チタンクラッド鋼板の顕微鏡組織写真図（倍率：４００
倍）であるが、スペーサー無しの比較法で得られたチタ
ンクラッド銅板では合せ材（チタン）と母材（ＳＵＳ４
３０鋼）との界面に拡散相が認められるのに対して、ス
ペーサーを使用する本発明法で得られたチタンクラッド
鋼板では、熱間圧延時の加熱時間が５時間であったにも
カカわらず前記拡散相は殆んど認められなかった。
法）に工って得られたチタンクラッド鋼板の顕微鏡組織
写真図（倍率：４００倍）であｐ、第４図は第２表にお
ける試験番号８の方法（本発明方法）にぶって得られた
チタンクラッド鋼板の顕微鏡組織写真図（倍率：４００
倍）であるが、スペーサー無しの比較法で得られたチタ
ンクラッド銅板では合せ材（チタン）と母材（ＳＵＳ４
３０鋼）との界面に拡散相が認められるのに対して、ス
ペーサーを使用する本発明法で得られたチタンクラッド
鋼板では、熱間圧延時の加熱時間が５時間であったにも
カカわらず前記拡散相は殆んど認められなかった。
この工うに、第３図及び第４図からも、スペーサーに↓
る熱延加熱時の界面拡散抑制効果によってチタンクラッ
ド製品の接合強度と曲げ加工性が著しく向上するであろ
うことが明らかである。
る熱延加熱時の界面拡散抑制効果によってチタンクラッ
ド製品の接合強度と曲げ加工性が著しく向上するであろ
うことが明らかである。
なお、この例では、母材として５ＵＳ４３０鋼を、合せ
材として純チタンを使用したものについて述べたが、そ
の他のフェライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系ス
テンレス鋼を母材としタシ、合せ材として従来知られて
いる種々のチタン合金を使用した試験においても良好な
結果が得られたことはもちろんのことである。
材として純チタンを使用したものについて述べたが、そ
の他のフェライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系ス
テンレス鋼を母材としタシ、合せ材として従来知られて
いる種々のチタン合金を使用した試験においても良好な
結果が得られたことはもちろんのことである。
上述のように、この発明によれば、生産性の高い”ロー
ル法１に１って、接合強度が極めて高く、かつ優れた加
工性を有するチタンクラッド材を比較的コスト安く量産
することが可能となシ、チタンクラッド°材の適用分野
が一層拡大されるなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
ル法１に１って、接合強度が極めて高く、かつ優れた加
工性を有するチタンクラッド材を比較的コスト安く量産
することが可能となシ、チタンクラッド°材の適用分野
が一層拡大されるなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
第１図は本発明方法に適用されるクラッド素材の組立て
例を示す概略模式図、第２図は比較法に適用されたクラ
ッド素材の組立て方法を示す概略模式図、第３図は比較
法に工っで得られたチタンクラッドステンレス鋼板の接
合部顕微鏡写真図。 第４図は本発明方法によって得られたチタンクラッドス
テンレス鋼板の接合部顕微鏡写真図である。 図面において、 １・・・合せ材、 ２・・・母材、 ３・・・パック材、 ４・・・スペーサー、５・・・ノ
ズル。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか１名 第２図 ３ 第６霞 第４圓
例を示す概略模式図、第２図は比較法に適用されたクラ
ッド素材の組立て方法を示す概略模式図、第３図は比較
法に工っで得られたチタンクラッドステンレス鋼板の接
合部顕微鏡写真図。 第４図は本発明方法によって得られたチタンクラッドス
テンレス鋼板の接合部顕微鏡写真図である。 図面において、 １・・・合せ材、 ２・・・母材、 ３・・・パック材、 ４・・・スペーサー、５・・・ノ
ズル。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか１名 第２図 ３ 第６霞 第４圓
Claims (1)
- フェライト系ステンレス鋼又はマルテンサイト系ステン
レス鋼母材と、チタン又はチタン合金合せ材との間にス
ペーサーを介在させてクラッド素材全組立てた後、ロー
ル法に工っでこれを熱間圧延接合するとと全特徴とする
、優れた接合強度と加工性を有するチタンクラッドステ
ンレス鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194884A JPS60203378A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194884A JPS60203378A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60203378A true JPS60203378A (ja) | 1985-10-14 |
| JPH0324318B2 JPH0324318B2 (ja) | 1991-04-02 |
Family
ID=13185923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6194884A Granted JPS60203378A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60203378A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6289587A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
| JPS6293089A (ja) * | 1985-10-17 | 1987-04-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
| JPH03277541A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
| JPH03277542A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
| US6716554B2 (en) | 1999-04-08 | 2004-04-06 | Quallion Llc | Battery case, cover, and feedthrough |
| CN108326516A (zh) * | 2018-02-02 | 2018-07-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种钛钢复合板的制备方法 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP6194884A patent/JPS60203378A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6289587A (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-24 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
| JPS6293089A (ja) * | 1985-10-17 | 1987-04-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼の製造方法 |
| JPH03277541A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
| JPH03277542A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Nippon Steel Corp | 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
| US6716554B2 (en) | 1999-04-08 | 2004-04-06 | Quallion Llc | Battery case, cover, and feedthrough |
| CN108326516A (zh) * | 2018-02-02 | 2018-07-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种钛钢复合板的制备方法 |
| CN108326516B (zh) * | 2018-02-02 | 2020-08-18 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种钛钢复合板的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0324318B2 (ja) | 1991-04-02 |
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