JPH02159133A - 光ヘテロダイン検波回路 - Google Patents
光ヘテロダイン検波回路Info
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- JPH02159133A JPH02159133A JP63312954A JP31295488A JPH02159133A JP H02159133 A JPH02159133 A JP H02159133A JP 63312954 A JP63312954 A JP 63312954A JP 31295488 A JP31295488 A JP 31295488A JP H02159133 A JPH02159133 A JP H02159133A
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- Japan
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- frequency
- hybrid
- signal
- light
- signals
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 abstract description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 6
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
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- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 230000035559 beat frequency Effects 0.000 description 1
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- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
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Landscapes
- Optical Communication System (AREA)
- Radio Transmission System (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、光ヘテロダイン検波回路に関し、特に高速の
信号を効率よく受信可能にしたものである。
信号を効率よく受信可能にしたものである。
[従来の技術]
従来から、光搬送周波数と光層部発振器による信号出力
を混合することによって生ずる干渉を利用して、両光の
位相差、強度、周波数などの情報を検知する光ヘテロダ
イン検波回路が提供されている。
を混合することによって生ずる干渉を利用して、両光の
位相差、強度、周波数などの情報を検知する光ヘテロダ
イン検波回路が提供されている。
周知のように、光ヘテロダイン検波方式は一般に直接検
波方式に比べて受光感度(受信感度)が改善され、かつ
光ファイバの波長分散を中間周波回路で電気的に等化(
遅延等化)できるので、高速・長中継間隔の伝送方式と
して有望視されている。
波方式に比べて受光感度(受信感度)が改善され、かつ
光ファイバの波長分散を中間周波回路で電気的に等化(
遅延等化)できるので、高速・長中継間隔の伝送方式と
して有望視されている。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら、従来の光ヘテロダイン検波方式による広
帯域の受光回路では、例えばビットレートの2倍の周波
数を中心周波数としてピッレートの2倍の41F域幅を
有する受光回路を必要とするので高速化が困難であった
。
帯域の受光回路では、例えばビットレートの2倍の周波
数を中心周波数としてピッレートの2倍の41F域幅を
有する受光回路を必要とするので高速化が困難であった
。
一方、ベースバンド回路を用いる位相ダイバーシチ検波
方式では信号光周波数と局発光周波数の差をベットレー
トの!/lO程度にするので、受光回路の帯域もDC(
直流)付近からビットレート程度までカバーでき、この
ため光ヘテロダイン検波に比べて電気回路に対する負担
が軽減され、高速化適した検波方式であるとされていた
。しかし、信号が直流からビットレート程度まで広がり
、この信号を復調するにはミキサあるいは2乗検波器等
の回路が必要である。だが、これらの復調回路がこのよ
うな広い周波数範囲をカバーするのは実際上困難であっ
た。
方式では信号光周波数と局発光周波数の差をベットレー
トの!/lO程度にするので、受光回路の帯域もDC(
直流)付近からビットレート程度までカバーでき、この
ため光ヘテロダイン検波に比べて電気回路に対する負担
が軽減され、高速化適した検波方式であるとされていた
。しかし、信号が直流からビットレート程度まで広がり
、この信号を復調するにはミキサあるいは2乗検波器等
の回路が必要である。だが、これらの復調回路がこのよ
うな広い周波数範囲をカバーするのは実際上困難であっ
た。
そこで、第4図に示すような復調回路が提案された。こ
の提案の回路は高速まで適用できるように、位相ダイバ
ーシチで検波した信号の周波数を一度高い周波数に変換
して2乗検波するようにしたものである(Europe
an Conference on OpticalC
oIllmunicatioin、 ’88 pp、
147−150参照)。
の提案の回路は高速まで適用できるように、位相ダイバ
ーシチで検波した信号の周波数を一度高い周波数に変換
して2乗検波するようにしたものである(Europe
an Conference on OpticalC
oIllmunicatioin、 ’88 pp、
147−150参照)。
しかしながらこの提案の方式では周波数を変換した時に
和と差の周波数ができるので、パワーを検波する方式に
しか適用できず、受信感度が良いFSK(freque
ncy 5hift keying)およびPSH(p
haseshift keying)には周波数検波が
必要なために適用できなかった。
和と差の周波数ができるので、パワーを検波する方式に
しか適用できず、受信感度が良いFSK(freque
ncy 5hift keying)およびPSH(p
haseshift keying)には周波数検波が
必要なために適用できなかった。
本発明の目的は、上述の従来の欠点を除去し、位相ダイ
バーシチ検波方式を用いて高速信号の復調を行い、受光
感度を向上させることのできる光ヘテロダイン検波回路
を提供することにある。
バーシチ検波方式を用いて高速信号の復調を行い、受光
感度を向上させることのできる光ヘテロダイン検波回路
を提供することにある。
〔課題を解決するための手段1
かかる目的を達成するために、本発明は、人力する13
号光と局部発振光を混合する光9θ°ハイブリットと、
光90°ハイブリッドで混合された2つの混合光をそれ
ぞれ受信する受光部と、受光部で受信された2つの受信
信号と正弦波をかけ合わせる周波数変換部と、周波数変
換部でかけ合わされた信号を2つの90°ハイブリット
出力信号にする90°ハイブリツトと、2つの90°ハ
イブリット出力信号をそれぞれ復調する復調部と、復調
部で復調された2の出力信号を1つの18号に合成する
合成部とを具備したことを特徴とする。
号光と局部発振光を混合する光9θ°ハイブリットと、
光90°ハイブリッドで混合された2つの混合光をそれ
ぞれ受信する受光部と、受光部で受信された2つの受信
信号と正弦波をかけ合わせる周波数変換部と、周波数変
換部でかけ合わされた信号を2つの90°ハイブリット
出力信号にする90°ハイブリツトと、2つの90°ハ
イブリット出力信号をそれぞれ復調する復調部と、復調
部で復調された2の出力信号を1つの18号に合成する
合成部とを具備したことを特徴とする。
[作 用]
本発明は、位相ダイバーシチ検波方式を用いて受信した
信号の周波数を一度高い周波数に変換して、受信信号を
位相を含めて再生し、復調するようにしたので、受光感
度の向上が得られる。
信号の周波数を一度高い周波数に変換して、受信信号を
位相を含めて再生し、復調するようにしたので、受光感
度の向上が得られる。
[実施例]
以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
第1図は本発明の一実施例の回路構成を示す。
同図において、1は局部発振光源、2は信号光と局部発
振光源1の局部発振光とを合波する光90°ハイブリッ
ト、4.5はそれらの合波された光束を受光する受光素
子、6.7は増幅器である。100は受光されて光電変
換された電気信号の周波数を変換する周波数変換回路で
、ミキサー9、lOと局部発振器8から構成される。1
01は周波数変換回路IQ(lで周波数変換された2つ
の信号を合成する90°ハイブリツドであり、π/2位
相器11.12と、合成器13.14から構成される。
振光源1の局部発振光とを合波する光90°ハイブリッ
ト、4.5はそれらの合波された光束を受光する受光素
子、6.7は増幅器である。100は受光されて光電変
換された電気信号の周波数を変換する周波数変換回路で
、ミキサー9、lOと局部発振器8から構成される。1
01は周波数変換回路IQ(lで周波数変換された2つ
の信号を合成する90°ハイブリツドであり、π/2位
相器11.12と、合成器13.14から構成される。
15.16は復調回路、17は合成回路である。
先ず、本実力&例の回路の動作について筒単に説明する
。
。
光90°ハイブリット2で合波された2つの光には信号
光の角周波数ω、と局部発振光の角周波数ω、との差に
応じたビートが発、生する(第2図(八) 、(B)参
照)。そのビートは、例えばX点を基準にすると7点で
はビート周波数は同じであるが、信号光と局部発振光の
周波数の大小関係に応じて±π/2の位相差がある。
光の角周波数ω、と局部発振光の角周波数ω、との差に
応じたビートが発、生する(第2図(八) 、(B)参
照)。そのビートは、例えばX点を基準にすると7点で
はビート周波数は同じであるが、信号光と局部発振光の
周波数の大小関係に応じて±π/2の位相差がある。
これらの2つの光を受光素子4.5で光電変換し、増幅
器6で増幅した電気信号をミキサ9.10を用いて局部
発振器8の局部発振信号と合波することにより周波数変
換すると、その変換された信号角周波数は局部発振器8
の角周波数をω、。とすると、ωLO±(ω5−ωL)
となる(第2図(C)。
器6で増幅した電気信号をミキサ9.10を用いて局部
発振器8の局部発振信号と合波することにより周波数変
換すると、その変換された信号角周波数は局部発振器8
の角周波数をω、。とすると、ωLO±(ω5−ωL)
となる(第2図(C)。
(D)参照)。ミキサ9の出力ラインのa点でこの2つ
の信号の位相は等しい(第2図(C)参照)。
の信号の位相は等しい(第2図(C)参照)。
しかし、ミキサlOの出力ラインのb点では2つの信号
は上記のa点と比較して土π/2の位相差がある(第2
図(D)参照)。これらの位相差のある信号を90°ハ
イブリツト101を用いて合成すると、90°ハイブリ
ツト101からの出力は出力ラインの0点で上述のωL
O(ω8−ωL)成分がキャンセルされて0となり、ω
L。+(ω8−ωL)成分のみとなる(第2図(E)参
照)。一方、90°ハイブリツド101の出力ラインで
のd点ではその出力のωLO+ (ω8−ωL)成分が
キャンセルされて0となり、ω、。−(ω8−ωL)成
分のみとなる(第2図(F)参照)、従って、0点、d
点に送り出されたこれら2つの信号は位相も含めて光の
スペクトルの状態を再生したことになり、従来の光ヘテ
ロダイン検波方式で行っていると同様の復調が可能とな
る。よって、これらの信号を復調器15.16で復調を
行い、合成器17で合成すれば、もとの信号(信号光)
が再生できる。
は上記のa点と比較して土π/2の位相差がある(第2
図(D)参照)。これらの位相差のある信号を90°ハ
イブリツト101を用いて合成すると、90°ハイブリ
ツト101からの出力は出力ラインの0点で上述のωL
O(ω8−ωL)成分がキャンセルされて0となり、ω
L。+(ω8−ωL)成分のみとなる(第2図(E)参
照)。一方、90°ハイブリツド101の出力ラインで
のd点ではその出力のωLO+ (ω8−ωL)成分が
キャンセルされて0となり、ω、。−(ω8−ωL)成
分のみとなる(第2図(F)参照)、従って、0点、d
点に送り出されたこれら2つの信号は位相も含めて光の
スペクトルの状態を再生したことになり、従来の光ヘテ
ロダイン検波方式で行っていると同様の復調が可能とな
る。よって、これらの信号を復調器15.16で復調を
行い、合成器17で合成すれば、もとの信号(信号光)
が再生できる。
次に、以上説明した本実施例の動作を下記の式を用いて
さらに詳細に説明する。ここに説明を簡単にするために
、信号光には変調をかけていないとする。
さらに詳細に説明する。ここに説明を簡単にするために
、信号光には変調をかけていないとする。
このときの信号光の波形Sを
S = lTr; cos ((11m t+φ、)
・<1)とする。ここで、P、は信号光のパ
ワー、ω、はその信号光の角周波数、φ8は位相(任意
の値)である。
・<1)とする。ここで、P、は信号光のパ
ワー、ω、はその信号光の角周波数、φ8は位相(任意
の値)である。
また、局部発振光の波形りを
L = JTn cos (ω、t+ φL、)
++ (2)とする。ここでPLは局部発振光の
パワー ω、はその局部発振光の角周波数、φ、は位相
(任意の値)である。
++ (2)とする。ここでPLは局部発振光の
パワー ω、はその局部発振光の角周波数、φ、は位相
(任意の値)である。
光90°ハイブリット2により信号光と局部発振光とを
混合し、2つの信号光をそれぞれ受光素子4.5に入射
する。
混合し、2つの信号光をそれぞれ受光素子4.5に入射
する。
受光素子4および増幅器6による受信波形RXは、直流
成分を無視すると、 ・・・(3) となる。ここで、η、は受光素子4の量子効率、eは電
子の電荷、hはブランク定数、νは光の周波数(ω8=
2πν)、G+は増幅器6の利得を表す。以下では説明
を?’J−QLにするために、[ηHe/bシIG、=
1とすると、上式(3)のIt。
成分を無視すると、 ・・・(3) となる。ここで、η、は受光素子4の量子効率、eは電
子の電荷、hはブランク定数、νは光の周波数(ω8=
2πν)、G+は増幅器6の利得を表す。以下では説明
を?’J−QLにするために、[ηHe/bシIG、=
1とすると、上式(3)のIt。
は、
Rx = FI五cos ((0w −(11、) t
+φ1−φL) ・(3)となる。
+φ1−φL) ・(3)となる。
また、受光素子5および増幅器7による受信波形I′l
yは、上記と同様にして、 R,= J−TJTcos((0g −ωL )t+
φ、−φ5 十−)・・・(4) となる。上式(31’ 、または(4)の信号R,,R
,と局部発振器8の出力T T = (’n:cos (cc+ 、、t )
−(5)とをミキサ9.lOでかけ合せ
ると、a点の信号R1は 11j7. a点の信号R4のφ5−φ、をOとする
と、上式(fi) 、 (7)により、2つの周波数成
分は同相であり、b点の13号は士−の位相差があるこ
とが分る。
yは、上記と同様にして、 R,= J−TJTcos((0g −ωL )t+
φ、−φ5 十−)・・・(4) となる。上式(31’ 、または(4)の信号R,,R
,と局部発振器8の出力T T = (’n:cos (cc+ 、、t )
−(5)とをミキサ9.lOでかけ合せ
ると、a点の信号R1は 11j7. a点の信号R4のφ5−φ、をOとする
と、上式(fi) 、 (7)により、2つの周波数成
分は同相であり、b点の13号は士−の位相差があるこ
とが分る。
+cos((ωLO−ω8 +ω1)1−φ、+φL+
1・・・(6) となる、また、同様にb点の43号B、はb点の信号n
bの半分を−だけ位相を遅らせた信号−R,1′ l との和で表され、 +φ、−φ1. + ) +cos ((
(1)L、O(d、 + (LIL )t一φ1 +
φ、−−)] ・・・(7) となる。上式(6) 、 (7)の信号R,,Rhは第
2図(c) 、 (f)に示すようにωL0を中心とし
て±(ω1−ωも)の周波数にスペクトルが存在する。
1・・・(6) となる、また、同様にb点の43号B、はb点の信号n
bの半分を−だけ位相を遅らせた信号−R,1′ l との和で表され、 +φ、−φ1. + ) +cos ((
(1)L、O(d、 + (LIL )t一φ1 +
φ、−−)] ・・・(7) となる。上式(6) 、 (7)の信号R,,Rhは第
2図(c) 、 (f)に示すようにωL0を中心とし
て±(ω1−ωも)の周波数にスペクトルが存在する。
この・・・(8)
となる(第2図(E)参照)。
また、d点の信号n、は、a点の信号Raの半分を号R
Ilの半分□Rh’ との和で表され、となる(第2図
(F)参照)。
Ilの半分□Rh’ との和で表され、となる(第2図
(F)参照)。
従って、0点の信号Rcは局部発振光源1の局部発振光
りの光周波数がω、−ω5゜とじたとぎの光ヘテロダイ
ン検波と等価となり、d点の信号Rdは局部発振光源1
の局部発振光しの光周波数がω、+ω、。とじたときの
光ヘテロダイン検波と等価となる。これらの信号のRe
、Raは、光ヘテロダイン検波と同様に、復調器15.
16により包絡線検波、2乗検波、遅延検波、同期検波
等で復調することが出来る。復調器Is、16で復調さ
れたe点。
りの光周波数がω、−ω5゜とじたとぎの光ヘテロダイ
ン検波と等価となり、d点の信号Rdは局部発振光源1
の局部発振光しの光周波数がω、+ω、。とじたときの
光ヘテロダイン検波と等価となる。これらの信号のRe
、Raは、光ヘテロダイン検波と同様に、復調器15.
16により包絡線検波、2乗検波、遅延検波、同期検波
等で復調することが出来る。復調器Is、16で復調さ
れたe点。
f点の信号R,,R,はYの信号の符号に応じて合成器
1フで合成することにより、もとの信号を得ることが出
来る。第4図の従来の回路ではパワーで検波しているた
め、受信感度の最も悪い^Sに(amplitude
5hift keying)にのみに適用可能であった
が、本発明実施例ではa点、b点で現れる各々2つの信
号から90”バーfブリット101を用いて、各々、一
方の信号たけを取り出しているので、位相も検波でき、
これにより上述のFSK、PSHにも適用できるので受
(X感度の改善が図れる。
1フで合成することにより、もとの信号を得ることが出
来る。第4図の従来の回路ではパワーで検波しているた
め、受信感度の最も悪い^Sに(amplitude
5hift keying)にのみに適用可能であった
が、本発明実施例ではa点、b点で現れる各々2つの信
号から90”バーfブリット101を用いて、各々、一
方の信号たけを取り出しているので、位相も検波でき、
これにより上述のFSK、PSHにも適用できるので受
(X感度の改善が図れる。
次に、実験において確認した第1図の各点におけるスペ
クトル(測定値)を第3図(八)〜(C)に示す。約5
00MIIz光周波数差のある信号光と局部発振光を光
90”ハイブリット2を通して混合し、その光を受光素
子4.5で受光する(′fS3図(八))。その受光し
た信号しを3Gllzの発振器8を用いて周波数変換す
る(第3図(B))。周波数変換された信号It、には
局部発振器の周波数を中心にして対称にスペクトルが得
られている。但し、局部発振器8の周波数成分は理想的
にはないが、・実際にはミキサ9の不完全性により漏れ
が現れている。この信号R1を90°ハイブリツト10
1に通すと、片方がキャンセルされ1つのスペクトルの
みとなる(第3図(C))。
クトル(測定値)を第3図(八)〜(C)に示す。約5
00MIIz光周波数差のある信号光と局部発振光を光
90”ハイブリット2を通して混合し、その光を受光素
子4.5で受光する(′fS3図(八))。その受光し
た信号しを3Gllzの発振器8を用いて周波数変換す
る(第3図(B))。周波数変換された信号It、には
局部発振器の周波数を中心にして対称にスペクトルが得
られている。但し、局部発振器8の周波数成分は理想的
にはないが、・実際にはミキサ9の不完全性により漏れ
が現れている。この信号R1を90°ハイブリツト10
1に通すと、片方がキャンセルされ1つのスペクトルの
みとなる(第3図(C))。
[発明の効果1
以上述べたように、本発明によれば、ω、2ω5として
ベースバンド回路で受光することにより、受光回路が低
周波狭帯域で実現でき、低雑音化が図れる。また、この
受光回路の出力信号に対して遅延検波や同期検波を行う
と受光感度の改善が図れる。
ベースバンド回路で受光することにより、受光回路が低
周波狭帯域で実現でき、低雑音化が図れる。また、この
受光回路の出力信号に対して遅延検波や同期検波を行う
と受光感度の改善が図れる。
第1図は本発明の一実施例の回路構成を示すブロック図
、 第2図(A)〜(F)はそれぞれ第1図の各点における
出力信号のスペクトルを示す特性図、第3図(A)〜(
C)はそれぞれ第1図の各点における出力信号の実際の
測定値(実験値)を示すグラフ、 第4図は従来例の回路構成を示すブロック図である。 1・・・局部発振光源、 2・・・光90°ハイブリット、 4.5・・・受光素子、 6.7・・・増幅器、 8・・・局部発振器、 9、lO・・・ミキサ、 +1,12・・・π/2位相器、 1:l、14・・・合成器、 15.16・・・復調器、 17・・・合成器、 100・・・周波数変換回路、 101・・・90°ハイブリツト。
、 第2図(A)〜(F)はそれぞれ第1図の各点における
出力信号のスペクトルを示す特性図、第3図(A)〜(
C)はそれぞれ第1図の各点における出力信号の実際の
測定値(実験値)を示すグラフ、 第4図は従来例の回路構成を示すブロック図である。 1・・・局部発振光源、 2・・・光90°ハイブリット、 4.5・・・受光素子、 6.7・・・増幅器、 8・・・局部発振器、 9、lO・・・ミキサ、 +1,12・・・π/2位相器、 1:l、14・・・合成器、 15.16・・・復調器、 17・・・合成器、 100・・・周波数変換回路、 101・・・90°ハイブリツト。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)入力する信号光と局部発振光を混合する光90°ハ
イブリットと、 該光90°ハイブリッドで混合された2つの混合光をそ
れぞれ受信する受光部と、 該受光部で受信された2つの受信信号と正弦波をかけ合
わせる周波数変換部と、 該周波数変換部でかけ合わされた信号を2つの90°ハ
イブリット出力信号にする90°ハイブリットと、 該2つの90°ハイブリット出力信号をそれぞれ復調す
る復調部と、 該復調部で復調された2の出力信号を1つの信号に合成
する合成部と を具備したことを特徴とする光ヘテロダイン検波回路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63312954A JP2642173B2 (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 光ヘテロダイン検波回路 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63312954A JP2642173B2 (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 光ヘテロダイン検波回路 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02159133A true JPH02159133A (ja) | 1990-06-19 |
JP2642173B2 JP2642173B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=18035478
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63312954A Expired - Lifetime JP2642173B2 (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 光ヘテロダイン検波回路 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2642173B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JP2008271527A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-11-06 | Kddi Corp | コヒーレント光通信装置及び方法 |
JP2014138316A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光伝送システムおよび光伝送方法 |
Citations (2)
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JPS6326146A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | ダイヤル信号送出方式 |
JPS63143531A (ja) * | 1986-11-24 | 1988-06-15 | エイ・ティ・アンド・ティ・コーポレーション | コヒ−レント光波復調器 |
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1988
- 1988-12-13 JP JP63312954A patent/JP2642173B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2642173B2 (ja) | 1997-08-20 |
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