JPH02153207A - Dohcエンジンのカム軸スラスト規制構造 - Google Patents
Dohcエンジンのカム軸スラスト規制構造Info
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- JPH02153207A JPH02153207A JP63306285A JP30628588A JPH02153207A JP H02153207 A JPH02153207 A JP H02153207A JP 63306285 A JP63306285 A JP 63306285A JP 30628588 A JP30628588 A JP 30628588A JP H02153207 A JPH02153207 A JP H02153207A
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- 239000003921 oil Substances 0.000 description 11
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 5
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/02—Valve drive
- F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
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- F01M9/102—Lubrication of valve gear or auxiliaries of camshaft bearings
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、D OHCエンジンのカム軸スラスト規制構
造、特に、それぞれに3気筒分のカムを備えた2本のカ
ム軸をヘリカルギヤによって互いに駆動連結したD O
HCエンジンのカム軸に設けられるスラストフランジお
よびその受け部の構造に関する。
造、特に、それぞれに3気筒分のカムを備えた2本のカ
ム軸をヘリカルギヤによって互いに駆動連結したD O
HCエンジンのカム軸に設けられるスラストフランジお
よびその受け部の構造に関する。
(従来技術)
吸気用のカム軸と排気用のカム軸をともにシリンダヘッ
ド上部に配置してなるいわゆるD OI−I Cエンジ
ンにおいては、通常、例えば実開昭62−76205号
公報に記載されているように、両カム軸が一対のヘリカ
ルギヤによって相互に駆動連結され、プーリ等を介して
一方のカム軸に出力軸の回転を伝達することで両カム軸
の調時駆動が行われる。この場合、ヘリカルギヤを介す
る回転伝達によって発生するスラストを規制する必要が
あるため、カム軸に環状のスラストフランジが設置jら
れ、このスラストフランジを嵌合する溝を有するスラス
ト受け部がカムキャップとエンジン本体とに上下2分割
して設けられる。
ド上部に配置してなるいわゆるD OI−I Cエンジ
ンにおいては、通常、例えば実開昭62−76205号
公報に記載されているように、両カム軸が一対のヘリカ
ルギヤによって相互に駆動連結され、プーリ等を介して
一方のカム軸に出力軸の回転を伝達することで両カム軸
の調時駆動が行われる。この場合、ヘリカルギヤを介す
る回転伝達によって発生するスラストを規制する必要が
あるため、カム軸に環状のスラストフランジが設置jら
れ、このスラストフランジを嵌合する溝を有するスラス
ト受け部がカムキャップとエンジン本体とに上下2分割
して設けられる。
ところで、上記のようなり OHCエンジンのカム軸に
おけるスラストフランジの潤滑手段上しては、スラスト
フランジの周囲に外部から潤滑油を供給する方法が一般
的であるが、このように外部から潤滑油を供給するので
はそのための潤滑経路を外部に別途膜けなければならな
いということから、カム軸の軸心部にオイル通路を形成
し、このオイル通路に連通してスラストフランジを径方
向に貫通する貫通穴を設けるようにすることが試みられ
ている。しかしながら、このようにスラストフランジを
径方向に貫通ずる貫通穴を設けた場合は、スラストフラ
ンジの剛性が低下する。特に、各カム軸が3気筒分のカ
ムを備えたエンジン、例えば3気筒エンジンや■型6気
筒エンジンの場合には、各カム軸の3気筒分のカムのリ
フトは互いに殆どオーバラップしないため、各気筒のカ
ムのバルブリフトに伴うカム軸駆動トルクの変動が、例
えば第4図(a)、(b)に示すようにそのままの形で
出てしまう。第4図の(a)は3気筒分のカムを備えた
吸気用カム軸に発生する駆動トルク変動を示し、(b)
は同じく3気筒分のカムを備えた排気用カム軸に発生す
る駆動トルク変動を示している。そして、このようなエ
ンジンでは、各気筒の排気側トルク変動のピークと一つ
前の気筒の吸気側トルク変動のピークとがほぼ同位相と
なり、相互に駆動連結された2本のカム軸の駆動トルク
変動が相互に助長される形となるため、各カム軸のトル
ク変動は第4図(c)に示すように大きくなる。そして
、このトルク変動がヘリカルギヤを介してスラスト荷重
に変換される。したがって、このようなエンジンにおい
ては、上記のようにスラストフランジに貫通穴を設ける
ことによる剛性の低下はきわめて大きな問題である。
おけるスラストフランジの潤滑手段上しては、スラスト
フランジの周囲に外部から潤滑油を供給する方法が一般
的であるが、このように外部から潤滑油を供給するので
はそのための潤滑経路を外部に別途膜けなければならな
いということから、カム軸の軸心部にオイル通路を形成
し、このオイル通路に連通してスラストフランジを径方
向に貫通する貫通穴を設けるようにすることが試みられ
ている。しかしながら、このようにスラストフランジを
径方向に貫通ずる貫通穴を設けた場合は、スラストフラ
ンジの剛性が低下する。特に、各カム軸が3気筒分のカ
ムを備えたエンジン、例えば3気筒エンジンや■型6気
筒エンジンの場合には、各カム軸の3気筒分のカムのリ
フトは互いに殆どオーバラップしないため、各気筒のカ
ムのバルブリフトに伴うカム軸駆動トルクの変動が、例
えば第4図(a)、(b)に示すようにそのままの形で
出てしまう。第4図の(a)は3気筒分のカムを備えた
吸気用カム軸に発生する駆動トルク変動を示し、(b)
は同じく3気筒分のカムを備えた排気用カム軸に発生す
る駆動トルク変動を示している。そして、このようなエ
ンジンでは、各気筒の排気側トルク変動のピークと一つ
前の気筒の吸気側トルク変動のピークとがほぼ同位相と
なり、相互に駆動連結された2本のカム軸の駆動トルク
変動が相互に助長される形となるため、各カム軸のトル
ク変動は第4図(c)に示すように大きくなる。そして
、このトルク変動がヘリカルギヤを介してスラスト荷重
に変換される。したがって、このようなエンジンにおい
ては、上記のようにスラストフランジに貫通穴を設ける
ことによる剛性の低下はきわめて大きな問題である。
しかも、カッ・軸の軸受部およびスラスト受け部は、通
常、シリンダヘッドの上部にカムキャップをボルトアッ
プした上下2分割の構造上されるが、この場合、スラス
ト受け部は、そのフランジ嵌合溝のスラスト面を上下完
全に一致させることが難しいことから、カムキャップ側
とシリンダヘッド側とでフランジ嵌合溝の巾に差をつけ
、実質的には上半分あるいは下半分でスラストを受ける
ようにする。その場合に、スラストフランジに径方向の
貫通穴を設けると、この貫通穴が水平位置にきて上下割
面と一致したときにスラストに対する剛性が大きく低下
する。特に、このときスラスト荷重が最大となるような
位置関係に貫通穴が設けられていたのでは、スラストフ
ランジの剛性の低下は著しい。
常、シリンダヘッドの上部にカムキャップをボルトアッ
プした上下2分割の構造上されるが、この場合、スラス
ト受け部は、そのフランジ嵌合溝のスラスト面を上下完
全に一致させることが難しいことから、カムキャップ側
とシリンダヘッド側とでフランジ嵌合溝の巾に差をつけ
、実質的には上半分あるいは下半分でスラストを受ける
ようにする。その場合に、スラストフランジに径方向の
貫通穴を設けると、この貫通穴が水平位置にきて上下割
面と一致したときにスラストに対する剛性が大きく低下
する。特に、このときスラスト荷重が最大となるような
位置関係に貫通穴が設けられていたのでは、スラストフ
ランジの剛性の低下は著しい。
しかしながら、スラストフランジに上記のような潤滑の
ための貫通穴を設けるについて、貫通穴の方向について
は従来特に考慮が払われていなかった。
ための貫通穴を設けるについて、貫通穴の方向について
は従来特に考慮が払われていなかった。
(発明の目的)
本発明は」1記問題点に鑑みてなされたものであって、
それぞれに3気筒分のカムを備えた2本のカム軸をヘリ
カルギヤを介して駆動連結したDOHCエンジンにおい
て、上記カム軸に設けるスラスト規制部の潤滑性の向上
と剛性の確保を両立させることを目的とする。
それぞれに3気筒分のカムを備えた2本のカム軸をヘリ
カルギヤを介して駆動連結したDOHCエンジンにおい
て、上記カム軸に設けるスラスト規制部の潤滑性の向上
と剛性の確保を両立させることを目的とする。
(発明の構成)
本発明は、3気筒分のカムを備えた2本のカム軸をヘリ
カルギヤで駆動連結したDo)(Cエンジンのカム軸ス
ラスト規制部における上記問題点を見い出し、最大スラ
スト荷重がかかる時にスラスト受け部の上下割面と潤滑
のための貫通穴の方向とを一致させないような構成を実
現したものである。すなイつち、本発明に係るDOHC
エンジンのカム軸スラスト規制構造は、それぞれに3気
筒分のカムを備えた2本のカム軸が両カム軸に設けたヘ
リカルギヤの噛み合いによって相互に駆動連結され、前
記カム軸のスラストフランジに対応してフランジ嵌合溝
を構成するスラスト受け部がカムキャップ側とエンジン
本体側とに上下2分割して設けられたDOHCエンジン
において、前記スラスト受け部のフランジ嵌合溝を、前
記カムキャップ側に形成された上側部分が前記エンジン
本体側に形成された下側部分より巾が大きくなるよう設
定するとともに、前記カム軸の軸心部に少なくとも前記
スラストフランジが位置する部位まで達するオイル通路
を形成し、かつ、該オイル通路と連通して前記スラスト
フランジを径方向に貫通する貫通穴を、前記カム軸の軸
心と前記カムの開き側ランプ部とを結ぶ線に平行となる
ように設けたことを特徴としている。
カルギヤで駆動連結したDo)(Cエンジンのカム軸ス
ラスト規制部における上記問題点を見い出し、最大スラ
スト荷重がかかる時にスラスト受け部の上下割面と潤滑
のための貫通穴の方向とを一致させないような構成を実
現したものである。すなイつち、本発明に係るDOHC
エンジンのカム軸スラスト規制構造は、それぞれに3気
筒分のカムを備えた2本のカム軸が両カム軸に設けたヘ
リカルギヤの噛み合いによって相互に駆動連結され、前
記カム軸のスラストフランジに対応してフランジ嵌合溝
を構成するスラスト受け部がカムキャップ側とエンジン
本体側とに上下2分割して設けられたDOHCエンジン
において、前記スラスト受け部のフランジ嵌合溝を、前
記カムキャップ側に形成された上側部分が前記エンジン
本体側に形成された下側部分より巾が大きくなるよう設
定するとともに、前記カム軸の軸心部に少なくとも前記
スラストフランジが位置する部位まで達するオイル通路
を形成し、かつ、該オイル通路と連通して前記スラスト
フランジを径方向に貫通する貫通穴を、前記カム軸の軸
心と前記カムの開き側ランプ部とを結ぶ線に平行となる
ように設けたことを特徴としている。
(作用)
2本のカム軸はヘリカルギヤで互いに駆動連結されてお
り、一方のカム軸にクランク軸の回転を伝達することで
両カム軸が調時駆動される。その際、各カム軸のカムに
よって吸排気弁が開閉作動するときの駆動トルクはヘリ
カルギヤを介して合成され、その合成されたトルクに応
じたスラスト荷重が各カム軸に発生する。そして、それ
らカム軸のスラスト荷重がスラストフランジを介しスラ
スト受け部で受け止められる。スラスト受け部のフラン
ジ嵌合溝は上方のカムキャップ側が下方ののエンジン本
体側より巾が大きくされており、このため、スラスト荷
重は実質的にスラストフランジの端面の半分がエンジン
本体側フランジ嵌合溝の側面に当接することによって受
け止められる。
り、一方のカム軸にクランク軸の回転を伝達することで
両カム軸が調時駆動される。その際、各カム軸のカムに
よって吸排気弁が開閉作動するときの駆動トルクはヘリ
カルギヤを介して合成され、その合成されたトルクに応
じたスラスト荷重が各カム軸に発生する。そして、それ
らカム軸のスラスト荷重がスラストフランジを介しスラ
スト受け部で受け止められる。スラスト受け部のフラン
ジ嵌合溝は上方のカムキャップ側が下方ののエンジン本
体側より巾が大きくされており、このため、スラスト荷
重は実質的にスラストフランジの端面の半分がエンジン
本体側フランジ嵌合溝の側面に当接することによって受
け止められる。
スラストフランジの潤滑は、カム軸の軸心部に形成され
たオイル通路を通り、さらにこのオイル通路と連通して
スラストフランジを径方向に貫通する貫通穴を介して供
給されるオイルによって行われる。
たオイル通路を通り、さらにこのオイル通路と連通して
スラストフランジを径方向に貫通する貫通穴を介して供
給されるオイルによって行われる。
3気筒分のカムを備えるカム軸では、各カムによって発
生する駆動トルク変動がほぼそのままの形で表れ、それ
によってスラスト荷重が発生ずる。
生する駆動トルク変動がほぼそのままの形で表れ、それ
によってスラスト荷重が発生ずる。
本発明の構成では、貫通穴はカム軸の軸心とそのカム軸
のいずれかの気筒のカムの開き側ランプ部とを結ぶ線に
平行となるように設けられているため、この基準とされ
たカムによって弁が開き始めるときに発生する最大スラ
スト荷重は、貫通穴がスラスト受け部の上下割面の方向
と重ならない方向に位置した状態で受1ノ止められるこ
とになる。
のいずれかの気筒のカムの開き側ランプ部とを結ぶ線に
平行となるように設けられているため、この基準とされ
たカムによって弁が開き始めるときに発生する最大スラ
スト荷重は、貫通穴がスラスト受け部の上下割面の方向
と重ならない方向に位置した状態で受1ノ止められるこ
とになる。
また、1本のカム軸に3気筒分のカムが設けられている
ため、上記の方向に貫通穴を設()たことてこの貫通穴
はそのほかの二つの気筒のカムに対しても、それぞれの
カムによる最大スラスト荷重発生時に貫通穴がスラスト
受け部の割面の方向と重ならないような位置関係となる
。したがって、カム軸に大きなスラスト荷重が発生ずる
ときには必ずスラストフランジの貫通穴がスラスト受け
部の上下割面の方向とずれていることになり、そのため
貫通穴を設けることによるスラストフランジの剛性の低
下が最小限に抑えられる。
ため、上記の方向に貫通穴を設()たことてこの貫通穴
はそのほかの二つの気筒のカムに対しても、それぞれの
カムによる最大スラスト荷重発生時に貫通穴がスラスト
受け部の割面の方向と重ならないような位置関係となる
。したがって、カム軸に大きなスラスト荷重が発生ずる
ときには必ずスラストフランジの貫通穴がスラスト受け
部の上下割面の方向とずれていることになり、そのため
貫通穴を設けることによるスラストフランジの剛性の低
下が最小限に抑えられる。
(実施例)
以下、実施例を図面に基づいて説明する。
第1図はV型6気筒エンジンに適用した本発明の一実施
例におけるカム軸駆動部の平面図、第2図は第1図の■
−■断面で見たカム軸の全体図、第3図は第2図の■−
■断面図である。
例におけるカム軸駆動部の平面図、第2図は第1図の■
−■断面で見たカム軸の全体図、第3図は第2図の■−
■断面図である。
この実施例において、エンジンの各バンクのシリンダヘ
ッド1上部には吸気用カム軸2および排気用カム軸3が
配設されており、吸気用カム軸2は、1気筒について二
つずつの吸気カム4a 4bを3気筒分、また、排気
用カム軸3は、1気筒について二つずつの排気カム5a
、5bをやはり3気筒分備えている。そして、これら2
本のカム軸2.3のエンジンフロント側(第1図で右側
)端部には、シリンダヘッド1の内側で互いに噛み合う
ヘリカルギヤ6.7がそれぞれ設けられ、また、排気用
カム軸3は、ヘリカルギヤ7の前側がさらにシリンダヘ
ッドl外に突出し、その先端には駆動プーリ8が設けら
れている。駆動プーリ8と図示しないクランク軸プーリ
との間にはタイミングベルト9が巻き掛けられていて、
このタイミングベルト9を介し排気用カム軸3が調時駆
動され、さらに、一対のヘリカルギヤ6,7を介し吸気
用カム2が駆動される。また、吸気用カム軸2には、ヘ
リカルギヤ6の前側に、フリクションギヤ10がヘリカ
ルギヤ6に対し相対回転自在に設けられている。フリク
ションギヤ10は排気用カム軸3のヘリカルギヤ7と噛
合し、スプリング11により吸気用カム軸2のヘリカル
ギヤ6に押しイ:jOられている。このフリクションギ
ヤ10は薄l」で歯数が吸気側の上記ヘリカルギヤの1
東数より一枚多く設けられており、これによってフリク
ションギヤIOを回転方向に付勢し、ヘリカルギヤ67
間のバックラッシュを少なくして歯打ち音を低減する。
ッド1上部には吸気用カム軸2および排気用カム軸3が
配設されており、吸気用カム軸2は、1気筒について二
つずつの吸気カム4a 4bを3気筒分、また、排気
用カム軸3は、1気筒について二つずつの排気カム5a
、5bをやはり3気筒分備えている。そして、これら2
本のカム軸2.3のエンジンフロント側(第1図で右側
)端部には、シリンダヘッド1の内側で互いに噛み合う
ヘリカルギヤ6.7がそれぞれ設けられ、また、排気用
カム軸3は、ヘリカルギヤ7の前側がさらにシリンダヘ
ッドl外に突出し、その先端には駆動プーリ8が設けら
れている。駆動プーリ8と図示しないクランク軸プーリ
との間にはタイミングベルト9が巻き掛けられていて、
このタイミングベルト9を介し排気用カム軸3が調時駆
動され、さらに、一対のヘリカルギヤ6,7を介し吸気
用カム2が駆動される。また、吸気用カム軸2には、ヘ
リカルギヤ6の前側に、フリクションギヤ10がヘリカ
ルギヤ6に対し相対回転自在に設けられている。フリク
ションギヤ10は排気用カム軸3のヘリカルギヤ7と噛
合し、スプリング11により吸気用カム軸2のヘリカル
ギヤ6に押しイ:jOられている。このフリクションギ
ヤ10は薄l」で歯数が吸気側の上記ヘリカルギヤの1
東数より一枚多く設けられており、これによってフリク
ションギヤIOを回転方向に付勢し、ヘリカルギヤ67
間のバックラッシュを少なくして歯打ち音を低減する。
シリンダヘッドlにはカムキャップ12がボルト結合さ
れ、それによって各カム軸2.3が支承されている。そ
して、吸気用カム軸2について説明すると、第2図に示
すようにカム軸2の後端部には環状のスラストフランジ
I3が設けられ、方、シリンダヘッドlとカムキャップ
12には上記スラストフランジI3に対応する位置にフ
ランジ嵌合溝14を構成するスラスト受け部I5が設け
られている。上記嵌合溝14は、カムキャップ12側に
形成された上側部分の1]がシリンダヘッド1側に形成
された下側部分の巾より大きくされており、したがって
、実質的にはスラスト受け部15の下半分がスラストフ
ランジを介しカム軸2のスラストを受け止める。
れ、それによって各カム軸2.3が支承されている。そ
して、吸気用カム軸2について説明すると、第2図に示
すようにカム軸2の後端部には環状のスラストフランジ
I3が設けられ、方、シリンダヘッドlとカムキャップ
12には上記スラストフランジI3に対応する位置にフ
ランジ嵌合溝14を構成するスラスト受け部I5が設け
られている。上記嵌合溝14は、カムキャップ12側に
形成された上側部分の1]がシリンダヘッド1側に形成
された下側部分の巾より大きくされており、したがって
、実質的にはスラスト受け部15の下半分がスラストフ
ランジを介しカム軸2のスラストを受け止める。
カム軸2には、軸心部のほぼ全長にイつたってオイル通
路16が形成され、このオイル通路16から各カム軸受
部17に潤滑用オイルを導くオイル穴18が設けられて
いる。また、上記スラストフランジ13には、上記オイ
ル通路16と連通してスラストフランジI3を径方向に
貫通する貫通穴19が設けられている。この貫通穴19
は、第3図に示すように、カム軸2の軸心からヘリカル
ギヤ6に最も近い第1番目の気筒(#l)のカム4a、
4bのリフト開始の位置、つまり開き側ランプ部に向か
う線に平行となるようにされている。
路16が形成され、このオイル通路16から各カム軸受
部17に潤滑用オイルを導くオイル穴18が設けられて
いる。また、上記スラストフランジ13には、上記オイ
ル通路16と連通してスラストフランジI3を径方向に
貫通する貫通穴19が設けられている。この貫通穴19
は、第3図に示すように、カム軸2の軸心からヘリカル
ギヤ6に最も近い第1番目の気筒(#l)のカム4a、
4bのリフト開始の位置、つまり開き側ランプ部に向か
う線に平行となるようにされている。
このため、この第1番目の気筒のカム4a、4bのリフ
ト開始時において、スラストフランジI3の貫通穴19
は、第3図のようにスラスト受け部15の上下割面20
に対して直角に近い位置関係となる。したがって、この
第1番目の気筒のカム4a、4blこよる最大スラスト
荷重発生時においてスラストフランジの剛性の低下は最
小限に抑えられる。ヘリカルギヤ6とカム4a、4bの
位置関係から言うと、ヘリカルギヤ6にカム4a、4b
が近いほどカムシャフトの捩れによってトルク変動が吸
収される度合が小さいので、その分スラスト力が大きく
なる。つまり、ヘリカルギヤ6に最も近い気筒のカム4
a、4bによって発生ずるスラスト荷重は他の気筒のカ
ムによるものよりも大きい。そこで、上記のようにこの
最も大きいスラスト荷重に対して剛性の低下が最小限と
なる方向に貫通穴19の方向が設定されている。また、
このように第1番目の気筒のカム4a、4bの開き側ラ
ンプ部に向ける方向に貫通穴I9・を設けると、他の気
筒(#2.#3)のカム4a、4bに対しても、それぞ
れのカム4a、4bによる最大スラスト荷重発生時にス
ラスト受け$15の上下割面20と貫通穴I9が少なく
とも同方向に重なるようなことはない。
ト開始時において、スラストフランジI3の貫通穴19
は、第3図のようにスラスト受け部15の上下割面20
に対して直角に近い位置関係となる。したがって、この
第1番目の気筒のカム4a、4blこよる最大スラスト
荷重発生時においてスラストフランジの剛性の低下は最
小限に抑えられる。ヘリカルギヤ6とカム4a、4bの
位置関係から言うと、ヘリカルギヤ6にカム4a、4b
が近いほどカムシャフトの捩れによってトルク変動が吸
収される度合が小さいので、その分スラスト力が大きく
なる。つまり、ヘリカルギヤ6に最も近い気筒のカム4
a、4bによって発生ずるスラスト荷重は他の気筒のカ
ムによるものよりも大きい。そこで、上記のようにこの
最も大きいスラスト荷重に対して剛性の低下が最小限と
なる方向に貫通穴19の方向が設定されている。また、
このように第1番目の気筒のカム4a、4bの開き側ラ
ンプ部に向ける方向に貫通穴I9・を設けると、他の気
筒(#2.#3)のカム4a、4bに対しても、それぞ
れのカム4a、4bによる最大スラスト荷重発生時にス
ラスト受け$15の上下割面20と貫通穴I9が少なく
とも同方向に重なるようなことはない。
以上のスラスト規制構造は排気用カム軸3についても同
様とされている。
様とされている。
なお、本発明は上記実施例におけるようなV型6気筒エ
ンジンのほか、直列3気筒エンジンに対しても適用する
ことができる。
ンジンのほか、直列3気筒エンジンに対しても適用する
ことができる。
(発明の効果)
本発明は以上のように構成されているので、それぞれに
3気筒分のカムを備えた2本のカム軸をヘリカルギヤを
介して駆動連結したDOHCエンジンにおいて、その特
有の大きなスラスト荷重に対しスラストフランジの剛性
の低下を最小限に抑えながら、潤滑のための貫通穴をス
ラストフランジに設けることができ、したがって、スラ
スト規制部の潤滑経路の簡潔化を図り、しかも剛性を確
保することが可能となる。
3気筒分のカムを備えた2本のカム軸をヘリカルギヤを
介して駆動連結したDOHCエンジンにおいて、その特
有の大きなスラスト荷重に対しスラストフランジの剛性
の低下を最小限に抑えながら、潤滑のための貫通穴をス
ラストフランジに設けることができ、したがって、スラ
スト規制部の潤滑経路の簡潔化を図り、しかも剛性を確
保することが可能となる。
第1図は本発明の一実施例におけるカム軸駆動部の平面
図、第2図は第1図の■−■断面で見たカム軸の全体図
、第3図は第2図のIII−III断面図、第4図は3
気筒分のカムを備えたカム軸における駆動トルク変動の
特性図である。 Iニジリンダヘッド、2:吸気用カム軸、3:排気用カ
ム軸、4a、4b:吸気カム、5a、5b=排気カム、
6,7:ヘリカルギヤ、12:カムキャップ、13ニス
ラストフランジ、14:フランジ嵌合溝、15コスラス
ト受け部、16;才イル通路、 貫通穴、 」二上割面。
図、第2図は第1図の■−■断面で見たカム軸の全体図
、第3図は第2図のIII−III断面図、第4図は3
気筒分のカムを備えたカム軸における駆動トルク変動の
特性図である。 Iニジリンダヘッド、2:吸気用カム軸、3:排気用カ
ム軸、4a、4b:吸気カム、5a、5b=排気カム、
6,7:ヘリカルギヤ、12:カムキャップ、13ニス
ラストフランジ、14:フランジ嵌合溝、15コスラス
ト受け部、16;才イル通路、 貫通穴、 」二上割面。
Claims (1)
- (1)それぞれに3気筒分のカムを備えた2本のカム軸
が両カム軸に設けたヘリカルギヤの噛み合いによって相
互に駆動連結され、前記カム軸のスラストフランジに対
応してフランジ嵌合溝を構成するスラスト受け部がカム
キャップ側とエンジン本体側とに上下2分割して設けら
れたDOHCエンジンにおいて、前記スラスト受け部の
フランジ嵌合溝を、前記カムキャップ側に形成された上
側部分が前記エンジン本体側に形成された下側部分より
巾が大きくなるよう設定するとともに、前記カム軸の軸
心部に少なくとも前記スラストフランジが位置する部位
まで達するオイル通路を形成し、かつ、該オイル通路と
連通して前記スラストフランジを径方向に貫通する貫通
穴を、前記カム軸の軸心と該カム軸のいずれかのカムの
開き側ランプ部とを結ぶ線に平行となるように設けたこ
とを特徴とするDOHCエンジンのカム軸スラスト規制
構造。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63306285A JP2539260B2 (ja) | 1988-12-03 | 1988-12-03 | Dohcエンジンのカム軸スラスト規制構造 |
KR1019890017335A KR920008915B1 (ko) | 1988-12-03 | 1989-11-28 | Dohc 엔진의 캠축드러스트 규제구조 |
US07/442,794 US4957079A (en) | 1988-12-03 | 1989-11-29 | Camshaft structure for double overhead camshaft engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63306285A JP2539260B2 (ja) | 1988-12-03 | 1988-12-03 | Dohcエンジンのカム軸スラスト規制構造 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02153207A true JPH02153207A (ja) | 1990-06-12 |
JP2539260B2 JP2539260B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=17955254
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63306285A Expired - Lifetime JP2539260B2 (ja) | 1988-12-03 | 1988-12-03 | Dohcエンジンのカム軸スラスト規制構造 |
Country Status (3)
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---|---|
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1988
- 1988-12-03 JP JP63306285A patent/JP2539260B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-11-28 KR KR1019890017335A patent/KR920008915B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-11-29 US US07/442,794 patent/US4957079A/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
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US4957079A (en) | 1990-09-18 |
KR920008915B1 (ko) | 1992-10-12 |
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