JPH02133901A - 正の温度係数を有する電気抵抗素子用の材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、前記請求項１の前堤項に従った電気抵抗素子
用の材料に関する。

電気抵抗に正の温度係数を有する電気抵抗素子用の材料
は、温度の上昇とともに増加する電気抵抗を有する。電
圧が印加されると、初め比較的大きな電流が流れ、そし
て抵抗素子の加熱の増加とともに減少する。このように
、ある自己調整効果が存在する。この理由で、電気抵抗
器において正の温度係数を有する抵抗素子用の材料は、
しばしば、調整用のまたは加熱用の素子に用いられる。

これらの材料は、初期の低抵抗のの故に、高い昇温速度
が実現される。抵抗器の正の温度係数による温度上昇に
つれて電流が制限されるため、抵抗素子またはその周辺
に対する損傷は、高い昇温速度においても防止される。

電気抵抗の高い正の抵抗温度係数を有する材料からなる
電気抵抗加熱素子は、例えばＤＥ−Ｏ５２５３９８４１
から知られている。その中で述べられている材料はニッ
ケルである。さらにこの明細書は、温度作動スイッチ用
素子の使用方法を開示している。

さらに、いくつかの特許明細書が、ジーゼルエンジン用
グロープラグにおける電気抵抗の高い正の抵抗温度係数
を有する抵抗素子の調整挙動の使用方法を述べている。

従来技術による抵抗素子からなる配置は、例えばＤＥ−
ＰＳ　２８０２６２５　、ＤＥ−Ｏ５２１１５６２また
はＧＢ−ＰＳ　２５４４８２はもちろんボッシュ技術レ
ポート”Ｂｏｓｃｈ　Ｔｅｃｈｎ、Ｂｅｒｌｃｈｔｅ”
、　　ＰＰ。

２７０−２８６−．５　（１９７７）でのエイチ、パイ
ンによる技術から公知である。　ＧＢ−ＰＳ　２５４４
８２に開示されている適切な材料は、鉄、ニッケルおよ
び白金である。

本発明の目的は、より大きな加熱速度も可能とし、同時
に改善された調整挙動を有する抵抗素子用材料を示すこ
とにある。

この問題は、請求項１の特徴点により解決される。

温度係数が正の抵抗素子の材料の抵抗特性を表すために
温度係数ＴＦ＝Ｒ（１０００℃）／Ｒ（２０℃）を用い
る。これは１０００℃の抵抗と室温の抵抗との抵抗比を
示しており、ＴＦはプラチナで４、ニッケルで７そして
鉄で１２である。

他方、本発明の材料では温度係数ＴＦ＞１２が達成でき
る。更に、本発明の材料に関しては、温度の関数として
の抵抗曲線は短い加熱時間に好都合である。

表に挙げた実施例について詳細に本発明を説明する。第
１，２図に、本発明の材料温度の関数としてのＲ（Ｔ）
／Ｒ（２０℃）の抵抗比と従来のものの材料温度の関数
としてのＲ（Ｔ）／Ｒ（２０℃）の抵抗比とを示す。

本発明による材料を抵抗素子として使用したときの一つ
の重要な利点は、温度の関数としての抵抗曲線の特殊な
形態にある。第１図は、７９重量％のコバルトと２１重
量％の鉄から成る合金の抵抗比Ｒ（Ｔ）／Ｒ（２ｏ℃）
を示しく１）、そして７５重量％のコバルトと２５重量
％の鉄から成る合金の抵抗比Ｒ（Ｔ）／Ｒ（２０℃）を
示す゛（２）、７４２図は、７１重量％のコバルトと２
９重量％の鉄から成る合金の抵抗比を示す（３）。

本発明による材料の抵抗比の曲線では、温度ＴＩまで比
較的緩慢に上昇し、その後急にある処まで突然上昇する
。それ故、摂氏１０００度あたりの温度に到達したとぎ
短かい加熱時間を助長する。

抵抗曲線がこのような特殊な形をとる原因は相変換にあ
る。室温で本発明の材料は立方空間中心構造（α）をと
り、摂氏７５０度と９００度との間では立方平面中心構
造すなわち立方２次元中心構造（γ）をとる、変換温度
Ｔ１はその合金成分の鉄の割合により変わり、それは鉄
の含有量につれて上がる。冷却すると、立方平面（２次
元）中心構造（γ）から立方３次元中心構造（α）にＴ
１より低い温度で変化し、ヒステリシス曲線を描く、こ
のヒステリシス曲線は鉄の含有量の増大につれて小さく
なる。

比較の目的で第１．２図は、曲線４に鉄の抵抗比Ｒ（Ｔ
）／Ｒ（２０℃）を示し、第１図では曲線５はニッケル
すなわち従来技術での温度係数が正の抵抗素子用材料に
対しての抵抗比を示している。ニッケルの曲線５は摂氏
４００度以下で平らになってしまい、鉄の曲線４は摂氏
８００度でそうなる。この平らになるのはキューリ温度
に到達したことによるのである。

他方、本発明の材料の抵抗比の曲線では最初比較的緩慢
に上昇し、加熱率を高めることができる。α／γ変換温
度Ｔ１になると、抵抗は急激に増大し、電流強度は、従
って発生熱は急激に降下する、この自己調整特性によっ
て抵抗素子それ自体を損傷することなく最終温度に迅速
に到達できる。

コバルト鉄合金の鉄含有量が２０重量％以上になるとコ
バルト鉄合金にα／γ変換が発生する。

この合金のニッケル含量を増大できるが、その増分は室
温で立方３次元中心構造を保持していられる処までであ
る。許容されるニッケルの比率は、鉄含量が増加するに
つれて上昇する。この合金が室温で立方３次元中心構造
を呈する最大のニッケル含有量は、２０重量％の鉄含有
に対してｏｒｔｉ％のニッケル含有量と３５重量％の鉄
含有に対して１５重量％のニッケル含有量との間で線形
（比例）内捜により決定することができる。２５重量％
の鉄含有では、ニッケルの比率は５重量量％よりも多い
ものとすることはできず、３０重量％の鉄含有では、ニ
ッケルの比率は１０重量％を超えることはできない、こ
れらのコバルト鉄合金は他の元素、１重量％までの処理
添加物のような他の元素を含有していてもよい。

本発明による合金は常温で簡単に変わることができ、そ
してワイヤー、ストリップ等を簡単に作れる。３５重量
％以上の鉄を含有している合金は配向現象の結果として
脆くなる。

［実施例］ α／γ変＃Ａ温度ＴＩ、室温と摂氏１０００度とにおけ
る比抵抗及び本発明による材料および鉄とニッケルの温
度係数ＴＦを表に示す。

実施例ａ）ニア９重量％のコバルトと２１重量％の鉄と
から成る合金を焼結によりつくった。この合金成分では
α／γ変換温度Ｔ１は摂氏７５０度である。室温と摂氏
１０００度とにおける比抵抗の値から温度係数ＴＦは１
５と計算できる。

実施例ｂ）・７７重量％のコバルトと２３！１ｉｉｔ％
の鉄とから成る合金を焼結によりつくった。この合金成
分ではα／γ変換温度ＴＩは摂氏７８０度であり、温度
係数ＴＦは１６である。

実施例ｃ）ニア５重量％のコバルトと２５重量％の鉄と
かｅ７成る合金を焼結によりつくった。α／γ変換温度
ＴＩは摂氏８２５度であり、温度係数ＴＦは１７．５で
ある。

実施例ｄ）：実施例Ｃと実質的に同様な組成の合金を溶
融法によりつくった。そのため０．２重量％のマンガン
とＯ１重量％のケイ素を処理添加物として含め、鉄を２
５重量％、残りをコバルトとした。α／γ変換温度Ｔ１
は焼結法でつくった実施例Ｃの合金と比較して変わらな
かった。しかしながら処理添加物のため比抵抗は高い、
従って、温度係数ＴＦも１５であるが、添加物のない実
施例Ｃの焼結材料の場合よりも幾らか低い。

実施例ｅ）ニア１重量％のコバルトと２９重量％の鉄か
ら成る組成を有する材料を焼結によりつくった。α／γ
変換温度Ｔ１は摂氏９００度であり、温度係数ＴＦは２
０と算定された。鉄含有量の少ない上述の実施例と比較
すると、α／γ変換温度Ｔ１と温度係数値ＴＦとは鉄の
含有Ｓにつれて増大する。

実施例ｆ）：ｍ触法によりつくった、２５重皿％の鉄、
５重量％のニッケル、０．２重量％のマンガン、処理添
加物としての０．１重量％のケイ素そして残りはコバル
トから成る合金のα／γ変換温度Ｔ１は摂氏８１０度で
あり、温度係数ＴＦは１７である。

実施例ｇ）：溶融法によりつくった、３０重量％の鉄、
１０重量％のニッケル、０．２重量％のマンガン、処理
添加物としての０１重量％のケイ素そして残りはコバル
トから成る合金のα／γ変換温度Ｔ１は摂氏８５０度で
あり、温度係数ＴＦは１６．５である。ニッケルを含む
合金でも高い温度係数ＴＦを得ることができる。しかし
、ニッケル成分の増大につれて、室温においてさえ合金
は立方２次元（平面）中心構造を示し始め、そして立方
３次元中心構造から立方２次元（平面）中心構造への変
換に基づく抵抗曲線の特性は失われる。

第１表に示した実施例が示していることは、１２より大
きい温度係数ＴＦ、すなわち温度係数が正の調整フィラ
メント用既知材料（加熱素子としても好都合に使用でき
る）の場合よりも大きい温度係数ＴＦを本発明による材
料で達成できるということである。

特に有利には、本発明による材料をディーゼルエンジン
用のグロープラグに使用できる０本発明による材料を、
低い正の温度係数を有する加熱素子と接続して、加熱素
子または調整素子として直接使用することかできる。

適用するのにさらに有利な分野は、例えば、家庭用送Ｊ
！Ｉ　（ｔｈｒｏｕｇｈ−ｆｌｏｗ）ヒーターにおける
加熱素子としての使用か、あるいは温度作動スイッチに
おける使用である。

Ｒ２５５０，２ Ｒ３０ｔｏ　　Ｏ，２ Ｒ２５５０，２ Ｒ３０１００，２ ０，１８１０ ０，１８５０ ０，１８１０ ０，１８５０ ａ）−ｇ）　：本発明に係る合金 ｈ）　、　ｉ）　＋従来技術に係る材料第１表 組み合わせ Ｃｏ　　Ｆｅ　　Ｎｌ　　ｌＪｎ　　　Ｓ１７１７℃ 比抵抗μΩｃｍ ２０℃　１０００℃ ６．４　　　　　９８ ５．８　　９８ ５．７　　１００ ８．７　　１０３ Ｆ 本発明はまた、請求項４の前提項に記載されたようなグ
ロープラグにも関する。

エンジン又は機関が冷えていると、つまり自己始動温度
以下であると、空気圧縮式内燃機関はグロープラグもし
くはヒータプラグにより始動しなければならない。

このグロープラグが作動温度まで加熱するにはある時間
がかかり、そして作動温度まで加熱したときだけ内燃機
関は始動される。この期間を予備加熱期間ともいい、既
知プラグの場合既に充分短い、しかしそれにもかかわら
ず、ガソリンエンジンと比較すると、ガソリンエンジン
は即時始動なのでそれはまだ長いといえる。

それ故、この予備加熱期間をできるだけ短縮しようと絶
えず努力が払われている。

従来の鞘付き素子のグロープラグに関しては、調整フィ
ラメントは純ニッケルからつくられているのが普通であ
り、その場合抵抗比は摂氏２０度／）ハ氏１０００度の
温度比で７である、すなわち摂氏１０００度の抵抗が摂
氏２０度の抵抗の約７倍である。このようにして、加熱
時間が５−１０秒の間のどこかにある鞘付き素子のグロ
ープラグがつくられ、その場合グロープラグチューブの
先端の温度は摂氏約８５０度であり、約１ｏ秒後に平衡
温度となり、それは公称電圧で摂氏約１１４０度である
。

実際に知られているように、フィラメントの負荷容量は
この温度に到達し、（そして、例えばフィラメント形状
の変更によりもしくはグロープラグチューブの立体構造
配置によりさらに理論的に可能な加熱時間の短縮にも拘
らず）グロープラグの有効寿命は著しく阻害されている
。

本発明の目的は従来技術の欠点を回避しながら、従来の
鞘付き素子のグロープラグと比べて加熱時間を著しく減
少し、グロープラグの充分な実効寿命を保証している鞘
付き素子のグロープラグを提供することである。同時に
、そのような鞘付き素子のグロープラグの製作は容易で
あるべきであり、提起された問題を解決するのに制御手
段を必要とすべぎでない。本発明はそのような鞘付き素
子のグロープラグの製法にも係るものである。

本発明に係る課題は請求項４に記載の特徴によって解決
される。本発明のさらなる木質的かつ有利な発展は請求
項５〜１７から明らかであろう。

本発明を後述の図面を参照してより詳細に説明する。

理論的に確かめられていることであるが、フィラメント
の形状と鞘付き素子の構造とを変えることにより加熱時
間を５秒以下にできるが、実効寿命は所望の目的に対し
て短くなってしまう、その最も大きな理由は急速な加熱
期間が継続し、約１０砂径正常な電池電圧で摂氏１１３
０度よりも高い平衡温度にヒータロッドが落ち着いてし
まうのであって、この温度が出願人が見出したことであ
るが、鞘付き素子のグロープラグの実効寿命に決定的な
悪影響を与えるのである。

もしその使用している調整フィラメントが高抵抗の抵抗
フィラメントであると、目標平衡温度が摂氏約１０００
度であると、加熱時間を望む程に短縮することはできな
い。

驚くべきことを見出したのであるが、加熱時間の短縮と
現実に作動できる実効寿命の延長との両方を、抵抗比が
約７．５より大きく、好ましくは１２より大きく、特に
１４である材料を調整フィラメントに使用することによ
り、達成できるのである。

適当な材料は、従来技術から知られているような純粋な
ニッケルではなく、例えばニッケル／鉄およびコバルト
／鉄の合金、特にコバルト／鉄であり、好ましくは請求
項１〜３による合金である。

特に適当であることが判っている材料は、上記の抵抗比
を有しているばかりでなく、抵抗値の変化が特定の温度
範囲で突然に起きる、すなわち純粋なニッケルの場合の
ように実質的に線形でない仕方で変化するが、曲線のパ
ターンの残りの部分で、摂氏６００度から９００度の範
囲で、非常に急速に変化する。これは第１Ａ図の曲線に
現れており、その図では抵抗比の曲線は上述の材料の温
度の関数として示されている。

本発明の鞘付き素子のグロープラグの挙動は表面温度を
時間の関数として第２Ａ図に示されている。この図に示
した例の場合、従来の鞘付き素子のグロープラグは約８
砂径鞘付き素子の先端で約摂氏８５０度の温度に到達す
るのに対し本発明の鞘付き素子のグロープラグは約３な
いし４秒でこの温度に到達する。更に、第２Ａ図に示す
ように本発明の鞘付き素子のグロープラグの表面温度は
非常に急速に「停止」し、摂氏約１０００度に落ち着く
が、従来の鞘付き素子のグロープラグの表面温度は摂氏
１１５０度以上の平衡温度でやっと落ち着く。

本発明の鞘付き素子のグロープラグの低い平衡温度はグ
ロープラグの実効寿命をかなり延長するばかりでなく、
それにも増して、エンジンの稼動中高い発電機の電圧（
プラグで１３ボルト）で加熱フィラメントや調整フィラ
メントを破壊することなくこのプラグで２次加熱が可能
となるということである。この２次加熱の可能性はジー
ゼルエンジンからの排気ガス内の有害ガスを消滅させる
方法として重要な意義を有する。２次加熱（アフターブ
ローイング）の場合普通は電気もしくは電子制御装置を
必要とするが、本発明ではそのような電気もしくは電子
制御装置は必要としない。

本発明の鞘付ぎ素子のグロープラグの典型的実施例を第
３Ａ図に示す。

閉じたグロープラグチューブとして構成されているグロ
ープラグ素子１は耐腐食材料、好ましくはインコネル（
Ｉｎｃｏｎｅｌ）　　６００もしくは６０１から成るの
が普通である。

この保護チューブ内の熱伝導性絶縁材４に埋め込んでい
るのが組み合わせフィラメント２／３である。

直列配置のフィラメントの前部２は加熱フィラメントで
あり、低い正もしくは負の温度係数のワイヤー材から成
り、それは好ましくはクローム／アルミニウム／鉄のワ
イヤーである。このワイヤーの直径は０．３−０．５ミ
リメートルであるのが普通である。

加熱フィラメント２は普通溶接により調整フィラメント
３に接続されている。この場合、調整フィラメントはコ
バルト／鉄合金から成り、合金中のコバルト割合は約７
５％であり、その残りが鉄であり、グロープラグに使用
するのに抵抗特性が適している材料を本発明に従ってこ
のようにして使用する。本発明に従ってこの調整フィラ
メント３は最初抵抗値が次第に増大していくが、約摂氏
４００度から約９００度の温度範囲で抵抗値は急上昇す
る。

又本発明では所望の平衡温度は約８秒後に落ち着く、２
−５秒で約摂氏８５０度のグロー温度に既に適している
。この例の調整フィラメントの直径は約０．３−０．４
ミリメートルである。

本発明に従って使用でざる合金の例を次表に示す。

第　　１　　表 組み合わせ Ｃｏ　　Ｆｅ　　Ｎｊ　　Ｍｎ ｔ 丁１／ｌ ａ）　　７９　２１　−−　−−　−−　７５０ｂ）　
　７７　２３　−−　−−　−−　７８０ｃｌ　　７５
　２５　−−　−−　−−　８２５ｄｌ　　　Ｒ２５−
０，２０，１８２５ｅ）　　７１　２９　−−−一−−
９００ｆ）　　　Ｒ２５５０，２０，１８１０ｇ）　　
Ｒ３０１００，２０，１８５０比抵抗μΩＣｌ１１ ２０℃　１０００℃ Ｂ、４　　　　　９８ ５．８　　９８ ５．７　　　　１００ ６．１　　　　１０３ ５．５　　　　１０Ｂ ５．８　　９８ ５．８　　９６ Ｆ

【図面の簡単な説明】

第１．２図は本発明による材料の抵抗比を温度の関数と
して示すグラフである。 第１Ａ図は種々のフィラメント材料の抵抗比を温度の関
数として示すグラフである。 第２Ａ図は加熱ロンド表面の温度を時間の関数として示
すグラフである。そして、 第３Ａ図は本発明の鞘付き素子のグロープラグの好まし
い態様を示す図である。 第１図および第２図中： １はコバルト７９重量％および鉄２１重量％から成る合
金の抵抗比、２はコバルト７５重量％および鉄２５重量
％から成る合金の抵抗比、３はコバルト７１重量％およ
び鉄２９重量％から成る合金の抵抗比、４は鉄の抵抗比
、５はニッケルの抵抗比を温度の関数として示すグラフ
である。 第３Ａ図および第４八図中 ｌはグロープラグ素子、２は加熱フィラメント、３は調
整フィラメント、４は熱伝導性絶縁材である。

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. （１）電気抵抗が高い正の温度係数を有する電気抵抗素
   子用の材料において、７５０℃以上の温度における抵抗
   値と室温における抵抗値とを高比率にしかつ抵抗を温度
   とともに初め平坦でそれから急激に上昇する非直線とす
   るために、下記合金、すなわち室温では立方三次元中心
   構造を示しかつ室温から１０００℃までの範囲で加熱す
   ると次第に立方二次元（平面）中心構造となってゆきさ
   らに鉄２０〜３５重量％と他の元素例えば処理添加物１
   重量％以下と残部がコバルトおよび任意のニッケルから
   なる合金を用いたことを特徴とする、前記電気抵抗素子
   用の材料。
2. （２）室温における構造を立方三次元中心構造とするた
   めに、ニッケル含量を鉄含量の増加とともに増加するこ
   とを特徴とする請求項１記載の材料。
3. （３）最大ニッケル含量を、鉄含量２０重量％に対しニ
   ッケル０重量％と、鉄含量３５重量％に対しニッケル１
   ５重量％との両数値間に実質的直線の内挿法によって確
   定できることを特徴とする、請求項２記載の材料。
4. （４）プラグハウジングと、グロー電流用接続デバイス
   と、上記プラグハウジングに固定され該プラグハウジン
   グから遠く離れた方の端が閉じたチューブとを備え、ワ
   イヤーフィラメント状の抵抗素子が該チューブ内の絶縁
   材中に配置され、該抵抗素子が２つの直列接続された抵
   抗フィラメントからなり、それら２つのうち、調整フィ
   ラメントとして働く後部抵抗フィラメントが、加熱フィ
   ラメントとして用いられる前部抵抗フィラメントより高
   い正の温度抵抗係数を有する、空気圧縮式内燃機関の燃
   焼室内配設用のグロープラグであって、 　前記調整フィラメント材は、２０°／ １０００℃の温度比についての抵抗比が約７．５より大
   きいことを特徴とするグロープラグ。
5. （５）前記抵抗比が１２より大きいことを特徴とする、
   請求項４記載のグロープラグ。
6. （６）前記抵抗比が約１４であることを特徴とする、請
   求項５記載のグロープラグ。
7. （７）前記調整フィラメント材は、該調整フィラメント
   ワイヤーの温度が約４００℃から約 ９００℃までの領域で抵抗の急変を示すことを特徴とす
   る、請求項４記載のグロープラグ。
8. （８）前記調整フィラメントワイヤーの抵抗の急変する
   範囲は、約６００℃から約９００℃まで広がっているこ
   とを特徴とする、請求項７記載のグロープラグ。
9. （９）前記調整フィラメントは、ニッケル／鉄合金から
   なることを特徴とする、請求項４〜８のいずれか１つに
   記載のグロープラグ。
10. （１０）前記調整フィラメントは、鉄２０〜３５重量％
    と処理添加物のような他の元素１重量％以下と、残部が
    コバルトおよび任意のニッケルとからなるコバルト／鉄
    合金からなることを特徴とする、請求項９記載のグロー
    プラグ。
11. （１１）前記調整フィラメントの合金は、鉄含量ととも
    に増加するニッケル含量を有し、かつ最大ニッケル含量
    が、鉄含量２０重量％に対しニッケル０重量％と、鉄含
    量３５重量％に対しニッケル１５重量％との両数値間に
    実質的直線の内挿法によって確定されることを特徴とす
    る、請求項１０記載のグロープラグ。
12. （１２）前記調整フィラメントは、抵抗比 （２０／１０００℃）が約１００℃から約４００℃、好
    ましくは約６００℃までの範囲において７．５以下であ
    り、約４００℃、好ましくは６００℃から約９００℃ま
    での範囲において約７．５より上の値から１２より大き
    な値まで急峻に上昇する１つまたは複数の材料からその
    １片以上で組立てられていることを特徴とする、前記各
    請求項のいずれかに記載のグロープラグ。
13. （１３）前記調整フィラメントおよび加熱フィラメント
    は、後記グロープラグの鞘付き素子として働きかつグロ
    ープラグハウジングに接触することなく前記室内へ突出
    する前記チューブ部分に、実質的に全部が、配設されて
    いることを特徴とする、前記各請求項のいずれかに記載
    のグロープラグ。
14. （１４）前記調整フィラメントは、抵抗比が、約１００
    から約４００℃、好ましくは約６００℃までの範囲にお
    いて約７．５以下であり、かつ約４００℃、好ましくは
    ６００℃から９００℃までの範囲において約７．５より
    上の値から約１４まで急峻に立ち上がるように１片で組
    立てられていることを特徴とする、前記請求項４〜１３
    のいずれかに記載の鞘付き素子グロープラグの製造方法
    。
15. （１５）前記調整フィラメントは、抵抗比が、約１００
    から約４００℃、好ましくは約６００℃までの範囲にお
    いて約７．５以下であり、かつ約４００℃、好ましくは
    ６００℃から９００℃までの範囲において１２より上の
    値まで急峻に立ち上がるように１片以上で組立てられて
    いることを特徴とする、前記請求項１４記載の方法。
16. （１６）前記調整フィラメント用の材料として、鉄２０
    〜３５重量％と、他の元素例えば処理添加物１重量％以
    下と、残部がコバルトおよび任意のニッケルからなるコ
    バルト／鉄合金を用いたことを特徴とする、前記請求項
    １４記載の方法。
17. （１７）前記調整フィラメントの合金は鉄含量の増加に
    つれて増加するニッケル含量を有し、かつ最大ニッケル
    含量は、鉄含量２０重量％に対しニッケル０重量％と、
    鉄含量３５重量％に対しニッケル１５重量％との両数値
    間に実質的直線の内挿法によって確定することができる
    ことを特徴とする、前記請求項１６記載の方法。