JPH01321925A - 紡機用リング - Google Patents
紡機用リングInfo
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- JPH01321925A JPH01321925A JP63155445A JP15544588A JPH01321925A JP H01321925 A JPH01321925 A JP H01321925A JP 63155445 A JP63155445 A JP 63155445A JP 15544588 A JP15544588 A JP 15544588A JP H01321925 A JPH01321925 A JP H01321925A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
-
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- D01H7/602—Rings
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高速精紡に於て優れた機能を発揮する紡機用リ
ングの構成に関するものである。
ングの構成に関するものである。
従来の紡機用リングは、一般に低炭素鋼が用いられ、表
面硬化処理として浸炭焼入れ処理が行われている。しか
し、上記リングでは、スピンドル回転数が２０．００
Ｏｒ、ｐ、Ｈ１以上（現在の高速回転は、１７．００
Ｏｒ、ｐｌｍ、 〜１８，００ Ｏｒ、ｐ、ｍ、 ）で
は、リングとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩擦熱の急激
な上昇のため、トラベラが早期に焼付診飛散し、連続運
転が出来ないという欠点があった。
面硬化処理として浸炭焼入れ処理が行われている。しか
し、上記リングでは、スピンドル回転数が２０．００
Ｏｒ、ｐ、Ｈ１以上（現在の高速回転は、１７．００
Ｏｒ、ｐｌｍ、 〜１８，００ Ｏｒ、ｐ、ｍ、 ）で
は、リングとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩擦熱の急激
な上昇のため、トラベラが早期に焼付診飛散し、連続運
転が出来ないという欠点があった。
この為、７クンジの表面に硬質微粒子を共析物質とした
複合メッキを施したものが考えられているが、複合メッ
キのメッキ膜厚を厚くするとメッキ表面の表面粗さが荒
くなり、十分な効果を発揮し得ないといった欠点があっ
た。
複合メッキを施したものが考えられているが、複合メッ
キのメッキ膜厚を厚くするとメッキ表面の表面粗さが荒
くなり、十分な効果を発揮し得ないといった欠点があっ
た。
本発明の目的は上記問題点を解決した紡機用リングを提
供するものである。
供するものである。
本発明は炭素鋼を素材として切削加工し、所要形状のリ
ングを形成し、次いで上記リングを熱処理し、表面研磨
処理したのち、その表面に粒子径が０４９μ〜８μの硬
質微粒子を共析物質とし、その含有率を８〜Ｉ１１％（
重量％）の範囲とし、二、ケル・リンを含有するニッケ
ル合金をマトリックスとする複合メッキ層を、その厚さ
が６μ〜３０μとなるように形成し、次に８５０℃〜４
８０℃の温度で４０分〜１００分の時間をかけて熱処理
を行い、複合メッキ層のマトリックスであるニッケル合
金の結晶化によってその被膜硬度をＨｖ８００〜Ｈｖｌ
１００の高硬度とすると同時に、硬質微粒子とマトリッ
クスのニッケル合金の密着力が強化され石。さらｋ。
ングを形成し、次いで上記リングを熱処理し、表面研磨
処理したのち、その表面に粒子径が０４９μ〜８μの硬
質微粒子を共析物質とし、その含有率を８〜Ｉ１１％（
重量％）の範囲とし、二、ケル・リンを含有するニッケ
ル合金をマトリックスとする複合メッキ層を、その厚さ
が６μ〜３０μとなるように形成し、次に８５０℃〜４
８０℃の温度で４０分〜１００分の時間をかけて熱処理
を行い、複合メッキ層のマトリックスであるニッケル合
金の結晶化によってその被膜硬度をＨｖ８００〜Ｈｖｌ
１００の高硬度とすると同時に、硬質微粒子とマトリッ
クスのニッケル合金の密着力が強化され石。さらｋ。
トラベラが接触、摺動する表面の表面粗さを研磨加工を
施すことにより、Ｒａ０．２μ以下にすることにより、
複合メッキ層の有する良好な耐摩耗性、耐焼付性、摺動
性を十分に発揮させることができ、スピンドル回転の高
速条件下においてもトラベラとの摩擦抵抗を十分に抑制
する事が可能となる。
施すことにより、Ｒａ０．２μ以下にすることにより、
複合メッキ層の有する良好な耐摩耗性、耐焼付性、摺動
性を十分に発揮させることができ、スピンドル回転の高
速条件下においてもトラベラとの摩擦抵抗を十分に抑制
する事が可能となる。
上記マトリックスとして用いるニッケル合金ハ、ニッケ
ルーリン合金、ニッケルータングステン−リン合金など
がある。
ルーリン合金、ニッケルータングステン−リン合金など
がある。
上記硬質微粒子としては、炭化ケイ素、炭化タングステ
ン、窒化ホウ素、酸化アルミニウムなどがある。
ン、窒化ホウ素、酸化アルミニウムなどがある。
硬質微粒子の大きさが８μをこえると、メッキ層からの
脱落か早くなり、０．２μ未満では耐摩性が劣る。
脱落か早くなり、０．２μ未満では耐摩性が劣る。
複合メッキ中の硬質微粒子の含有率を２〜１５％（重！
ｔ％）としたが、２％未満では十分な耐摩性が得られず
、１５％を超えると複合メッキ層の表面における硬質微
粒子の占める割合が大きくなり摺動性に劣る。
ｔ％）としたが、２％未満では十分な耐摩性が得られず
、１５％を超えると複合メッキ層の表面における硬質微
粒子の占める割合が大きくなり摺動性に劣る。
複合メッキ層の厚さを５μ〜８０Ｐとしたが、５μ未満
では高速における耐摩耗性において不充分であり、８０
μを超えると処理時間が極めて長くなり、コストアップ
になるという欠点がある。
では高速における耐摩耗性において不充分であり、８０
μを超えると処理時間が極めて長くなり、コストアップ
になるという欠点がある。
さらに、トラベラの接触、摺動する表面の表面粗さを、
研磨加工によりＲａＯ，＄１μ以下としたが、研磨加工
を施さない複合メッキの表面粗さはＲａでα９ｉｈを超
え、平滑性に乏しい表面を呈しており、トラベラの走行
を乱し高速性に乏しいという欠点がある。
研磨加工によりＲａＯ，＄１μ以下としたが、研磨加工
を施さない複合メッキの表面粗さはＲａでα９ｉｈを超
え、平滑性に乏しい表面を呈しており、トラベラの走行
を乱し高速性に乏しいという欠点がある。
研磨加工により表面粗さをＲａ Ｏ，Ｂ ｐ以下にする
事でトラベラの走行を滑らかにするだけでなく、複合メ
ッキの最表面に、高硬度で良好な耐摩耗性、耐焼付性、
摺動性を有する、ニッケル合金の中に、高硬度で耐摩耗
性に優れる硬質微粒子を露出させて、共存状態を作成す
る事により、スピンドル回転の高速域でもトラベラとの
摩擦抵抗を低減させたものである。
事でトラベラの走行を滑らかにするだけでなく、複合メ
ッキの最表面に、高硬度で良好な耐摩耗性、耐焼付性、
摺動性を有する、ニッケル合金の中に、高硬度で耐摩耗
性に優れる硬質微粒子を露出させて、共存状態を作成す
る事により、スピンドル回転の高速域でもトラベラとの
摩擦抵抗を低減させたものである。
以下本発明の一実施例を図面を用いて説明する。
第１図、第２図に示す様に円筒状の８１５ＣＫ材を所要
のリング形状に切削加工し、浸炭焼入。
のリング形状に切削加工し、浸炭焼入。
表面処理を施してり／グ＋１１を形成する。
上記リング＋１１の表面に硬質微粒子として粒径ｌμの
炭化ケイ素（りを共析物質として、その含有量か重量パ
ーセントで約４％となる様に無電解ニッケルーリン複合
メッキを行い、リング表面に、ニッケルーリン合金（３
）をマトリックスとし、炭化ケイ素を共析物質とする複
合メッキ層（４）を形成する。
炭化ケイ素（りを共析物質として、その含有量か重量パ
ーセントで約４％となる様に無電解ニッケルーリン複合
メッキを行い、リング表面に、ニッケルーリン合金（３
）をマトリックスとし、炭化ケイ素を共析物質とする複
合メッキ層（４）を形成する。
次いで熱処理炉において約４００℃で約１時間加熱し、
熱処理する事によりマトリックスのニッケルーリン合金
が、ニッケルーリンの結晶化により第８図に示す様にビ
ッカース硬度、約）（ｖｌｏｏｏの高硬変を得ると同時
に、共析物質の炭化ケイ素と、マトリックスのニッケル
ーリン合金の密着性が強化される。
熱処理する事によりマトリックスのニッケルーリン合金
が、ニッケルーリンの結晶化により第８図に示す様にビ
ッカース硬度、約）（ｖｌｏｏｏの高硬変を得ると同時
に、共析物質の炭化ケイ素と、マトリックスのニッケル
ーリン合金の密着性が強化される。
更にトラベラの接触、摺動する７２ンジ表面（藝）にラ
ッピング等の研磨加工を施し、トラベラとの接触表面に
硬質微粒子を露出させ、更に表面粗さをＲａａｉｌ−以
下の平滑な表面に形成して本発明の紡機用リングを構成
する。
ッピング等の研磨加工を施し、トラベラとの接触表面に
硬質微粒子を露出させ、更に表面粗さをＲａａｉｌ−以
下の平滑な表面に形成して本発明の紡機用リングを構成
する。
なお、第４図（イ）および（ロ）に研磨加工前および加
工後の表面粗さのデータを示す。
工後の表面粗さのデータを示す。
また、第６図（イ）に示す研磨加工前のリング表面状態
は研磨加工により第５図仲）に示すように複合メッキの
最表面は、マトリックのニッケルＩＪン合金（３）の中
に硬質微粒子の炭化ケイ素（りが露出した共存状態を形
成する。
は研磨加工により第５図仲）に示すように複合メッキの
最表面は、マトリックのニッケルＩＪン合金（３）の中
に硬質微粒子の炭化ケイ素（りが露出した共存状態を形
成する。
また、研磨加工することにより硬質微粒子が一部研磨さ
れたね、あるいは一部硬質微粒子が脱落し、表面が平滑
化する。
れたね、あるいは一部硬質微粒子が脱落し、表面が平滑
化する。
尚、複合メッキ層に共析させる硬質微粒子には、高硬度
で耐薬品性、耐摩耗性が大きく、更に熱伝導率の良好な
炭化ケイ素が最も良く、トラベラの走行により生じる摩
擦熱・を放赦し易くトラベラ寿命を延長させる利点があ
る。
で耐薬品性、耐摩耗性が大きく、更に熱伝導率の良好な
炭化ケイ素が最も良く、トラベラの走行により生じる摩
擦熱・を放赦し易くトラベラ寿命を延長させる利点があ
る。
次に上記本発明の紡機用リング（Ａ）と従来の低炭素鋼
に浸炭焼入れを行ったリング（Ｂ）を用いて次の条件に
て比較テストを行った。
に浸炭焼入れを行ったリング（Ｂ）を用いて次の条件に
て比較テストを行った。
糸 ： エステル／綿 ４５′８
リング： ８．＄ｌａ＋Ｆ ４１Ｍ＊Ｘ５７．５朋ダ
トラベラ ： ＹＳ−２Ａｆ １１１０にッケルメ
ッキ品）スピンドル回転数 ： １６．００Ｏｒｐｍ
〜８（ＬＯＯＯｒｐｚ第６図に上記紡出条件での各ス
ピンドル回転数でのトラベラとリングの摩擦抵抗指数を
示す。
トラベラ ： ＹＳ−２Ａｆ １１１０にッケルメ
ッキ品）スピンドル回転数 ： １６．００Ｏｒｐｍ
〜８（ＬＯＯＯｒｐｚ第６図に上記紡出条件での各ス
ピンドル回転数でのトラベラとリングの摩擦抵抗指数を
示す。
スピンドル回転が１６．００Ｏｒｐｍ〜１８，００Ｏｒ
ｐｍまでは、本発明リング（Ａ）と従来リング（Ｂ）に
は大きな差はなく、摩擦抵抗指数の著しい上昇も認めら
れない。
ｐｍまでは、本発明リング（Ａ）と従来リング（Ｂ）に
は大きな差はなく、摩擦抵抗指数の著しい上昇も認めら
れない。
スピンドル回転数が１８．００Ｏｒｐｍを超えると、従
来リング（Ｂ）の摩擦抵抗指数は上昇し始めるが本発明
のリング（にはゆるやかである。
来リング（Ｂ）の摩擦抵抗指数は上昇し始めるが本発明
のリング（にはゆるやかである。
さらにＢＢ、０００ｒｐｒｎ以上に々ると従来リングの
摩擦抵抗指数は急激に上昇し始め、ｇ４，００Ｏｒｐｍ
以上では、トラベラの焼付き、摩耗が進行し、連続紡出
が不可能となる。
摩擦抵抗指数は急激に上昇し始め、ｇ４，００Ｏｒｐｍ
以上では、トラベラの焼付き、摩耗が進行し、連続紡出
が不可能となる。
これに対し本発明のリング（Ａ）は、スピンドル回転数
が２４．００Ｏｒｐｍ 〜８０，００Ｏｒｐｍの高速域
に於ても急激な上昇は見られず、安定した低い摩擦抵抗
指数を示しｇ４．ｏ００ｒｐ７Ｂ 〜８０．００Ｏｒｐ
ｍでもトラベラの摩耗も殆んどなく、連続紡出が可能と
なった。
が２４．００Ｏｒｐｍ 〜８０，００Ｏｒｐｍの高速域
に於ても急激な上昇は見られず、安定した低い摩擦抵抗
指数を示しｇ４．ｏ００ｒｐ７Ｂ 〜８０．００Ｏｒｐ
ｍでもトラベラの摩耗も殆んどなく、連続紡出が可能と
なった。
本発明は上記の如く硬質微粒子を共析物質とし、ニッケ
ル・リンを含有するニッケル合金をマトリックスとする
複合メッキ層を形成すると共に、上記マトリック、スの
硬変をＨｖ８００〜１１００とし１表面に硬質微粒子を
露出し、更に表面の粗さをＲａで０．２μ以下に形成し
ているので、スピンドル回転数２４．００Ｏｒｐｍ以上
の超高速Ｍにおいて本なじみがよく、安定した連続−〇
− 運転が可能となり、トラベラ焼けが発生せず、トラベラ
寿命も延長することができる。
ル・リンを含有するニッケル合金をマトリックスとする
複合メッキ層を形成すると共に、上記マトリック、スの
硬変をＨｖ８００〜１１００とし１表面に硬質微粒子を
露出し、更に表面の粗さをＲａで０．２μ以下に形成し
ているので、スピンドル回転数２４．００Ｏｒｐｍ以上
の超高速Ｍにおいて本なじみがよく、安定した連続−〇
− 運転が可能となり、トラベラ焼けが発生せず、トラベラ
寿命も延長することができる。
また、研磨加工をすることにより、トラベラとの接触表
面に硬質微粒子を露出させているのでリングの耐摩耗性
も向上し、リングの寿命を延長する。
面に硬質微粒子を露出させているのでリングの耐摩耗性
も向上し、リングの寿命を延長する。
更にメッキ処理後熱処理を施しているので、メッキ層の
剥離もない寺の優れた効果を有する発明である。
剥離もない寺の優れた効果を有する発明である。
第１図は本発明の紡機用リングの一実施例を示す一部破
断断面図、第２図は要部拡大図、第８図は熱処理温度と
Ｎ；−ｐ被膜硬度の関係図、第４図（イ）（ＣＩ）は各
々研磨加工前と加工後の複合メッキ層の表面粗さ曲線図
、第５図（イ）（ロ）は各々研磨加工前と加工後の複合
メッキ層の表面状態を示す斜視図、第６図は各スピンド
ル回転数と摩擦抵抗指数との関係を示す曲線図である。 ｆｉ＋・・・リング （２）・・・硬質微粒子（
３）・・・ニッケル・リン合金 （４）・・・複合メッキ層 ＋Ｉｌｌ・・・トラベラの摺動面 第３図 ２００ 亘４００５００ ｅ）０ 熱処理温度（Ｏｃ） 第４図 （イ）材磨加工前表面ね之 （Ｒａ０．３１７ｕ） 第５図 （イ） 第６図 長さ（刈Ｏ○） 長さ（×１００） スピンぜル国耘数（ｒ、 ｐ、ｍ ）
断断面図、第２図は要部拡大図、第８図は熱処理温度と
Ｎ；−ｐ被膜硬度の関係図、第４図（イ）（ＣＩ）は各
々研磨加工前と加工後の複合メッキ層の表面粗さ曲線図
、第５図（イ）（ロ）は各々研磨加工前と加工後の複合
メッキ層の表面状態を示す斜視図、第６図は各スピンド
ル回転数と摩擦抵抗指数との関係を示す曲線図である。 ｆｉ＋・・・リング （２）・・・硬質微粒子（
３）・・・ニッケル・リン合金 （４）・・・複合メッキ層 ＋Ｉｌｌ・・・トラベラの摺動面 第３図 ２００ 亘４００５００ ｅ）０ 熱処理温度（Ｏｃ） 第４図 （イ）材磨加工前表面ね之 （Ｒａ０．３１７ｕ） 第５図 （イ） 第６図 長さ（刈Ｏ○） 長さ（×１００） スピンぜル国耘数（ｒ、 ｐ、ｍ ）
Claims (3)
- （１）紡機用リングの少なくともトラベラと接触するフ
ランジの表面に硬質微粒子を共析物質とし、ニッケル・
リンを含有するニッケル合金をマトリックスとする複合
メッキ層を設け、熱処理により複合メッキのマトリック
スの硬度をＨｖ８００〜１１００とすると共に、研磨加
工によりトラベラとの接触表面に硬質微粒子を露出し、
更に表面の粗さが中心線平均粗さ（Ｒａ）で０．２μ以
下であることを特徴とする紡機用リング。 - （２）上記硬質微粒子が炭化ケイ素、炭化タングステン
、窒化ホウ素、酸化アルミニウムの少くとも１種からな
る請求項１記載の紡機用リング。 - （３）上記複合メッキ中の硬質微粒子の含有率が重量パ
ーセントで２〜１５％である請求項１記載の紡機用リン
グ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63155445A JPH01321925A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 紡機用リング |
| KR1019890008647A KR960016472B1 (ko) | 1988-06-23 | 1989-06-22 | 방기용 링 |
| DE68928458T DE68928458T2 (de) | 1988-06-23 | 1989-06-22 | Ring für Spinnmaschinen |
| EP89111339A EP0347896B1 (en) | 1988-06-23 | 1989-06-22 | Ring for spinning machineries |
| US07/845,532 US5175988A (en) | 1988-06-23 | 1992-03-04 | Ring for spinning machinery |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63155445A JPH01321925A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 紡機用リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01321925A true JPH01321925A (ja) | 1989-12-27 |
| JPH0571685B2 JPH0571685B2 (ja) | 1993-10-07 |
Family
ID=15606195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63155445A Granted JPH01321925A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | 紡機用リング |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0347896B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01321925A (ja) |
| KR (1) | KR960016472B1 (ja) |
| DE (1) | DE68928458T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5175988A (en) * | 1988-06-23 | 1993-01-05 | Kanai Juyo Kogyo Company Ltd. | Ring for spinning machinery |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4335538A1 (de) * | 1992-11-04 | 1994-05-05 | Rieter Ag Maschf | Spinnring mit Verschleiß-Schutzschicht und Einlaufschicht |
| CH686312A5 (de) * | 1992-11-04 | 1996-02-29 | Rieter Ag Maschf | Spinnring mit Metall-Phosphor-Beschichtung und Ringspinnmaschine. |
Family Cites Families (2)
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|---|---|---|---|---|
| DE3026210A1 (de) * | 1980-07-10 | 1982-02-11 | Hollingsworth Gmbh, 7265 Neubulach | Verfahren zum erhoehen der verschleissfestigkeit des saegezahndrahtbeschlages der trommel einer karde |
| JPH0248438Y2 (ja) * | 1984-09-27 | 1990-12-19 |
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1988
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1989
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- 1989-06-22 KR KR1019890008647A patent/KR960016472B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5175988A (en) * | 1988-06-23 | 1993-01-05 | Kanai Juyo Kogyo Company Ltd. | Ring for spinning machinery |
Also Published As
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| DE68928458D1 (de) | 1998-01-08 |
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| EP0347896B1 (en) | 1997-11-26 |
| JPH0571685B2 (ja) | 1993-10-07 |
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