JPH07145522A - 紡機用リング - Google Patents
紡機用リングInfo
- Publication number
- JPH07145522A JPH07145522A JP28891793A JP28891793A JPH07145522A JP H07145522 A JPH07145522 A JP H07145522A JP 28891793 A JP28891793 A JP 28891793A JP 28891793 A JP28891793 A JP 28891793A JP H07145522 A JPH07145522 A JP H07145522A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- spinning
- plating layer
- traveler
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 少なくともトラベラと接触するフランジ表面
に、Ｗを２０〜６０重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき
層を厚さ１〜１０μm 形成し、かつ表面粗さを中心線平
均粗さRa0.２μm 以下とした紡機用リングである。 【効果】 表面硬度が高く、トラベラの早期焼きつきや
飛散がなく、耐摩耗性にすぐれ、高速条件下でも安定し
た操業が維持できる紡機用リングである。
に、Ｗを２０〜６０重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき
層を厚さ１〜１０μm 形成し、かつ表面粗さを中心線平
均粗さRa0.２μm 以下とした紡機用リングである。 【効果】 表面硬度が高く、トラベラの早期焼きつきや
飛散がなく、耐摩耗性にすぐれ、高速条件下でも安定し
た操業が維持できる紡機用リングである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、紡績の精紡に使用さ
れ、特に高速精紡において優れた性能を発揮する紡機用
リングに関するものである。
れ、特に高速精紡において優れた性能を発揮する紡機用
リングに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の紡機用リングは、一般に低炭素鋼
が用いられ、表面硬化処理として浸炭焼入処理が行なわ
れている。
が用いられ、表面硬化処理として浸炭焼入処理が行なわ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の紡
機用リングではスピンドル回転数が１8,０００r.p.m.以
上の高速回転域になると、リング−トラベラ間の摩擦抵
抗及び摩擦熱が急激に増大し、トラベラ焼けや飛散が発
生し、安定した連続操業が保てなかった。またこのよう
な条件で、無理に使用を続けると、リングフランジが極
端に早期摩耗してしまい、結局リング寿命としては非常
に短いものとなっていた。
機用リングではスピンドル回転数が１8,０００r.p.m.以
上の高速回転域になると、リング−トラベラ間の摩擦抵
抗及び摩擦熱が急激に増大し、トラベラ焼けや飛散が発
生し、安定した連続操業が保てなかった。またこのよう
な条件で、無理に使用を続けると、リングフランジが極
端に早期摩耗してしまい、結局リング寿命としては非常
に短いものとなっていた。
【０００４】そのため、リングの表面に窒化処理を施し
たり、金属間化合物の拡散層を形成する方法も考えられ
ている。しかしこれらの方法では、硬化層の靱性が低す
ぎるために剥離しやすかったり、トラベラとの馴染みが
悪いためにトラベラが焼きつく等の問題があるため、特
に高速紡出や太番手糸紡出等の非常に苛酷な条件下で
は、やはり安定操業出来ないという問題がある。
たり、金属間化合物の拡散層を形成する方法も考えられ
ている。しかしこれらの方法では、硬化層の靱性が低す
ぎるために剥離しやすかったり、トラベラとの馴染みが
悪いためにトラベラが焼きつく等の問題があるため、特
に高速紡出や太番手糸紡出等の非常に苛酷な条件下で
は、やはり安定操業出来ないという問題がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに、本発明の紡機用リングはフランジ表面にＷを２０
〜６０重量％含むＦｅ−Ｗ合金をマトリックスとする硬
質めっき層を厚さ１〜１０μm 形成し、場合によっては
熱処理を施しめっき層の硬度をHv９００〜１６００とし
たものである。しかも上記めっき層のトラベラとの接触
表面の粗さを中心線平均粗さRaで0.２μm 以下とし、め
っき層直下の母材硬度をHv５００〜８５０としてなるも
のである。
めに、本発明の紡機用リングはフランジ表面にＷを２０
〜６０重量％含むＦｅ−Ｗ合金をマトリックスとする硬
質めっき層を厚さ１〜１０μm 形成し、場合によっては
熱処理を施しめっき層の硬度をHv９００〜１６００とし
たものである。しかも上記めっき層のトラベラとの接触
表面の粗さを中心線平均粗さRaで0.２μm 以下とし、め
っき層直下の母材硬度をHv５００〜８５０としてなるも
のである。
【０００６】なお、Ｆｅ−Ｗ合金めっき層のＷ含有量を
２０〜６０重量％としたが、２０重量％未満では十分な
耐摩耗性が得られるだけの硬度が得られず、６０重量％
を超えるとコストアップとなり経済的に好ましくない。
また、耐摩耗性の面からＷ含有量は４０〜６０重量％と
するのがなおよい。また、めっき層の厚さを１〜１０μ
m としたが、１μm 未満では耐摩耗性が十分とは言え
ず、１０μm を超えるのは経済的な面から好ましくな
い。また、めっき層の硬度をHv９００〜１６００とした
が、Hv９００未満では顕著な耐摩耗性の向上が期待出来
ず、Hv１６００を超えるとめっき皮膜の靱性が低下し、
めっき層の欠けや剥離が生じやすくなる。
２０〜６０重量％としたが、２０重量％未満では十分な
耐摩耗性が得られるだけの硬度が得られず、６０重量％
を超えるとコストアップとなり経済的に好ましくない。
また、耐摩耗性の面からＷ含有量は４０〜６０重量％と
するのがなおよい。また、めっき層の厚さを１〜１０μ
m としたが、１μm 未満では耐摩耗性が十分とは言え
ず、１０μm を超えるのは経済的な面から好ましくな
い。また、めっき層の硬度をHv９００〜１６００とした
が、Hv９００未満では顕著な耐摩耗性の向上が期待出来
ず、Hv１６００を超えるとめっき皮膜の靱性が低下し、
めっき層の欠けや剥離が生じやすくなる。
【０００７】また、表面粗さをRa0.２μm 以下とした
が、Ra0.２μm を超えるとリング−トラベラ間の摺動性
が悪くなり、馴染みも悪く、トラベラ焼けや飛散も増加
する。また、めっき層直下の母材硬度をHv５００〜８５
０としたがHv５００未満の場合、軟質な母材の上に硬質
のめっき皮膜を存在させる事となり、このような状態で
はピッチングをともなった摺動たたき摩擦によってめっ
き皮膜が変形し、割れが生じやすくなり、またHv８５０
を超える熱処理技術の適用は困難である。
が、Ra0.２μm を超えるとリング−トラベラ間の摺動性
が悪くなり、馴染みも悪く、トラベラ焼けや飛散も増加
する。また、めっき層直下の母材硬度をHv５００〜８５
０としたがHv５００未満の場合、軟質な母材の上に硬質
のめっき皮膜を存在させる事となり、このような状態で
はピッチングをともなった摺動たたき摩擦によってめっ
き皮膜が変形し、割れが生じやすくなり、またHv８５０
を超える熱処理技術の適用は困難である。
【０００８】
【作用】本発明の紡機用リングは、リングフランジ表面
にＷを２０〜６０重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき層
を形成し、めっき層の厚みを１〜１０μm とし、めっき
層の硬度をHv９００〜１６００とし、表面粗さをRa0.２
μm 以下とし、かつめっき層直下の母材硬度をHv５００
〜８５０としたことにより、リング自体の耐摩耗性を飛
躍的に向上し、高回転高速操業においても安定した性能
を発揮するものである。
にＷを２０〜６０重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき層
を形成し、めっき層の厚みを１〜１０μm とし、めっき
層の硬度をHv９００〜１６００とし、表面粗さをRa0.２
μm 以下とし、かつめっき層直下の母材硬度をHv５００
〜８５０としたことにより、リング自体の耐摩耗性を飛
躍的に向上し、高回転高速操業においても安定した性能
を発揮するものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の紡機用リングの一実施例を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１０】図１、図２に示すように、高炭素軸受鋼を
所要のリング形状に切削加工し、焼入焼戻しおよび表面
処理を施してリング１を形成する。上記リング１のリン
グフランジ３を含む全表面に下記のめっき条件でＷを５
５重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき層２を５μm 形成
する。
所要のリング形状に切削加工し、焼入焼戻しおよび表面
処理を施してリング１を形成する。上記リング１のリン
グフランジ３を含む全表面に下記のめっき条件でＷを５
５重量％含有するＦｅ−Ｗ合金めっき層２を５μm 形成
する。
【００１１】 めっき液組成：ＦｅＳＯ4 ７Ｈ2 Ｏ ：８０ g/l Ｎａ2 ＷＯ4 ２Ｈ2 Ｏ ：３〜５g/l Ｎａ3 Ｃ6 Ｈ5 Ｏ7 ２Ｈ2 Ｏ：７６ g/l 電着条件 ：電流密度 ：２０ mA/cm 浴温度 ：７６ ℃
【００１２】次いで、雰囲気炉において４５０℃で１時
間加熱することにより、めっき層の硬度をHv１５００と
した。更にトラベラの接触、摺動するフランジ３の表面
にラッピング等の研磨加工を施し、表面粗さRa0.０５μ
m の平滑な表面とし、本発明の紡機用リングを構成す
る。
間加熱することにより、めっき層の硬度をHv１５００と
した。更にトラベラの接触、摺動するフランジ３の表面
にラッピング等の研磨加工を施し、表面粗さRa0.０５μ
m の平滑な表面とし、本発明の紡機用リングを構成す
る。
【００１３】図３に上記本発明の紡機用リングＡと従来
のリング（浸炭焼入品Ｂ）の断面硬度分布曲線を示す。
本発明の紡機用リングは表層部の硬度がHv１５００と、
従来品に比べて非常に高硬度を示している。
のリング（浸炭焼入品Ｂ）の断面硬度分布曲線を示す。
本発明の紡機用リングは表層部の硬度がHv１５００と、
従来品に比べて非常に高硬度を示している。
【００１４】上記実施例で得られた紡機用リングを用い
て摩耗テストを行なった時のテスト時間と摩耗量の関係
を図４に示す。なお、テスト条件は次の通りである。 テスト条件 紡出糸 ：レーヨン３０番手 スピンドル回転数：１３０００r.p.m. リング ：3.２mmＦ φ４５×５7.５mm トラベラ ：ＺＳＣ／hf No．５ 図４より、本発明の紡機用リングＡは従来のリングＢに
比較し、摩耗が少なく寿命が長いことが判明した。
て摩耗テストを行なった時のテスト時間と摩耗量の関係
を図４に示す。なお、テスト条件は次の通りである。 テスト条件 紡出糸 ：レーヨン３０番手 スピンドル回転数：１３０００r.p.m. リング ：3.２mmＦ φ４５×５7.５mm トラベラ ：ＺＳＣ／hf No．５ 図４より、本発明の紡機用リングＡは従来のリングＢに
比較し、摩耗が少なく寿命が長いことが判明した。
【００１５】また、運転時間と糸切れ数との関係を示す
グラフを図５に示す。但し紡出条件は次の通りである。 紡出条件 紡出糸 ：綿コーマ ４０番手 スピンドル回転数：１８５００r.p.m. リング ：3.２mmＦ φ３８×５0.８mm トラベラ ：ＹＳ−２／hf 4/0 従来品Ｂに比べ本発明の紡機用リングＡは、運転初期よ
り糸切れが少なく、長期的に見ても平均の糸切れレベル
が低く、安定した紡調が維持できる事が判明した。
グラフを図５に示す。但し紡出条件は次の通りである。 紡出条件 紡出糸 ：綿コーマ ４０番手 スピンドル回転数：１８５００r.p.m. リング ：3.２mmＦ φ３８×５0.８mm トラベラ ：ＹＳ−２／hf 4/0 従来品Ｂに比べ本発明の紡機用リングＡは、運転初期よ
り糸切れが少なく、長期的に見ても平均の糸切れレベル
が低く、安定した紡調が維持できる事が判明した。
【００１６】
【発明の効果】本発明の紡機用リングは上記構成より形
成されているため、トラベラの早期焼きつきや飛散等が
発生することがなく、長期にわたり安定した紡調を維持
することができる。またリングの耐摩耗性も良く、寿命
は飛躍的に延長され、高速紡出条件においても安定した
操業が維持できるものである。
成されているため、トラベラの早期焼きつきや飛散等が
発生することがなく、長期にわたり安定した紡調を維持
することができる。またリングの耐摩耗性も良く、寿命
は飛躍的に延長され、高速紡出条件においても安定した
操業が維持できるものである。
【図１】本発明の紡機用リングの断面図である。
【図２】本発明の紡機用リングの要部拡大断面図であ
る。
る。
【図３】本発明と従来品との比較を示す断面硬度分布図
である。
である。
【図４】運転時間と摩耗量の関係曲線図である。
【図５】運転時間と糸切れ数の関係曲線図である。
１ リング ２ Ｆｅ−Ｗ合金めっき層 ３ リングフランジ
Claims (4)
- 【請求項１】 紡機用リングの少なくともトラベラと接
触するリングフランジ表面に、Ｆｅ−Ｗ合金をマトリッ
クスとする硬質めっき層を厚さ１〜１０μm形成させ、
かつ表面粗さを中心線平均粗さRa0.２μm 以下にしてな
ることを特徴とする紡機用リング。 - 【請求項２】 上記硬質めっき層のＷ含有量が２０〜６
０重量％である請求項１記載の紡機用リング。 - 【請求項３】 上記硬質めっき層の硬度をHv９００〜１
６００とした請求項１記載の紡機用リング。 - 【請求項４】 上記硬質めっき層直下の母材の硬度をHv
５００〜８５０とした請求項１記載の紡機用リング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28891793A JPH07145522A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 紡機用リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28891793A JPH07145522A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 紡機用リング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07145522A true JPH07145522A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=17736473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28891793A Pending JPH07145522A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 紡機用リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07145522A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006213956A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nomura Plating Co Ltd | カチオン交換膜を用いたＦｅ−Ｗ合金の電気めっき装置と前記装置による連続めっき方法及び皮膜 |
-
1993
- 1993-11-18 JP JP28891793A patent/JPH07145522A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006213956A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nomura Plating Co Ltd | カチオン交換膜を用いたＦｅ−Ｗ合金の電気めっき装置と前記装置による連続めっき方法及び皮膜 |
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