JPH01305862A - 異方性を有するBN−AlN系焼結体およびその製造方法 - Google Patents
異方性を有するBN−AlN系焼結体およびその製造方法Info
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- JPH01305862A JPH01305862A JP63135562A JP13556288A JPH01305862A JP H01305862 A JPH01305862 A JP H01305862A JP 63135562 A JP63135562 A JP 63135562A JP 13556288 A JP13556288 A JP 13556288A JP H01305862 A JPH01305862 A JP H01305862A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、IC基板、ICパッケージ用材料ないしは電
気絶縁性放熱材料などとして利用可能な異方性を有する
BN−AlN系焼結体およびその製造方法に関する。
気絶縁性放熱材料などとして利用可能な異方性を有する
BN−AlN系焼結体およびその製造方法に関する。
さらに詳しくは、熱伝導率の異方度が2以上あり、かつ
そのうちの高い方の熱伝導率の値が150貿/厘・k以
上である異方性を有するBN−MN系焼結体およびその
製造方法に関する。
そのうちの高い方の熱伝導率の値が150貿/厘・k以
上である異方性を有するBN−MN系焼結体およびその
製造方法に関する。
従来の技術
六方晶BN焼結体は、優れた被切削加工性、耐食性、耐
熱衝撃性、電気絶縁性などの性質を有しているため、さ
まざまな分野で広く用いられている。六方晶BN焼結体
は通常、酸化物系の助剤を用いたホットブレス法により
製造される。この方法により得られた焼結体は、六方晶
BNの層状の結晶構造に起因する構造的な異方性を有す
ることが知られており(例えばセラミックス、マo1.
7、No、4、p、 243(1972)) 、熱伝導
率等の物性値ニモ異方性が存在する。しかしながら、異
方性が存在する焼結体においても熱伝導率はあまり高く
なく、最高で80W/m・に程度の値(例えばエレクト
ロニクeセラミックス、vol、17、No、84 、
p、8B(198B))が報告されているのみである
。この理由として、酸化物系の助剤ないしは助剤と他成
分との反応生成物が焼結体中に多量に存在するためであ
ると考えられている。
熱衝撃性、電気絶縁性などの性質を有しているため、さ
まざまな分野で広く用いられている。六方晶BN焼結体
は通常、酸化物系の助剤を用いたホットブレス法により
製造される。この方法により得られた焼結体は、六方晶
BNの層状の結晶構造に起因する構造的な異方性を有す
ることが知られており(例えばセラミックス、マo1.
7、No、4、p、 243(1972)) 、熱伝導
率等の物性値ニモ異方性が存在する。しかしながら、異
方性が存在する焼結体においても熱伝導率はあまり高く
なく、最高で80W/m・に程度の値(例えばエレクト
ロニクeセラミックス、vol、17、No、84 、
p、8B(198B))が報告されているのみである
。この理由として、酸化物系の助剤ないしは助剤と他成
分との反応生成物が焼結体中に多量に存在するためであ
ると考えられている。
一方、MN焼結体の熱伝導率の向上については、IC基
板用材料、ICパッケージ材料向けの材料開発を目的と
して盛んに研究が行われており(例えば特開昭8l−2
702ft4 、特開昭62−36089、特開昭f3
2−41788など)、室温における熱伝導率が110
〜195111m11に程度の高い値が報告されている
。しかしながらAlN焼結体は通常の構造用セラミック
スと同様、切削加工が困難であり、所望の形状に加工す
る際に時間を要し、かつコスト高となるという欠点を有
している。
板用材料、ICパッケージ材料向けの材料開発を目的と
して盛んに研究が行われており(例えば特開昭8l−2
702ft4 、特開昭62−36089、特開昭f3
2−41788など)、室温における熱伝導率が110
〜195111m11に程度の高い値が報告されている
。しかしながらAlN焼結体は通常の構造用セラミック
スと同様、切削加工が困難であり、所望の形状に加工す
る際に時間を要し、かつコスト高となるという欠点を有
している。
そこでAQN焼結体の高熱伝導率を維持しつつ。
主として焼結体の被切削加工性を向上させるためAQN
に六方晶のBNを複合させた焼結体やその製造方法に関
する発明が開示されている0例えば特開昭80−1θ5
059ニは、UN、BN、およびIla族金属、■a族
金属化合物からなり、破断面が多角状のIN粒子が充填
され、その粒界の一部または全部に薄層状のBNが介在
する焼結体に関する記述がある。
に六方晶のBNを複合させた焼結体やその製造方法に関
する発明が開示されている0例えば特開昭80−1θ5
059ニは、UN、BN、およびIla族金属、■a族
金属化合物からなり、破断面が多角状のIN粒子が充填
され、その粒界の一部または全部に薄層状のBNが介在
する焼結体に関する記述がある。
この焼結体の特徴として、普通工具で高速切削加工でき
る、いわゆるマシーナブルセラミック複合焼結体である
と述べている。また、焼結体は均質で、等方的であり、
熱伝導率の例として55〜122豐11111に程度の
値を報告している。
る、いわゆるマシーナブルセラミック複合焼結体である
と述べている。また、焼結体は均質で、等方的であり、
熱伝導率の例として55〜122豐11111に程度の
値を報告している。
また、本発明者らの出願による特願昭62−32982
6には、BN4G〜85重量部、MNとNOHの合計量
5〜60重量部、およびカルシウム化合物、イツトリウ
ム化合物のうちの少なくとも1種の0.01〜5重量部
よりなる複合焼結体、およびその加圧加熱法による製造
方法に関する記述がある。該焼結体の特徴としては、熱
伝導率、電気絶縁性、低熱膨張率、低誘電率で機械加工
性に優れることなどをあげている。熱伝導率の例として
は40〜135W/m・に程度の値を報告している。
6には、BN4G〜85重量部、MNとNOHの合計量
5〜60重量部、およびカルシウム化合物、イツトリウ
ム化合物のうちの少なくとも1種の0.01〜5重量部
よりなる複合焼結体、およびその加圧加熱法による製造
方法に関する記述がある。該焼結体の特徴としては、熱
伝導率、電気絶縁性、低熱膨張率、低誘電率で機械加工
性に優れることなどをあげている。熱伝導率の例として
は40〜135W/m・に程度の値を報告している。
しかしながら、これらの焼結体においては、優れた被切
削加工性は有しているものの、熱伝導率の値が最高でも
135W/■・にであり、IC基板、ICパッケージ用
材料、あるいは電気絶縁性放熱材料などへの応用を考え
た場合、十分な熱伝導率であるとはいい難い。
削加工性は有しているものの、熱伝導率の値が最高でも
135W/■・にであり、IC基板、ICパッケージ用
材料、あるいは電気絶縁性放熱材料などへの応用を考え
た場合、十分な熱伝導率であるとはいい難い。
一方、特開昭58−32073には、AlNに立方晶な
いしは六方晶のBNを最大30重量%まで配合し、これ
を成形した後、真空中ないしは非酸化性雰囲気中で焼結
するか、あるいはホットブレス焼結することにより高熱
伝導率で電気絶縁性の焼結体を得ている。この焼結体は
85〜19!J/m11に程度の熱伝導率を有すると報
告されている。しかしながら、焼結体の異方性や普通工
具等による切削加工性に関する記載は見あたらない。
いしは六方晶のBNを最大30重量%まで配合し、これ
を成形した後、真空中ないしは非酸化性雰囲気中で焼結
するか、あるいはホットブレス焼結することにより高熱
伝導率で電気絶縁性の焼結体を得ている。この焼結体は
85〜19!J/m11に程度の熱伝導率を有すると報
告されている。しかしながら、焼結体の異方性や普通工
具等による切削加工性に関する記載は見あたらない。
またこれらのIN−BN複合焼結体にも製造方法によっ
てはBN焼結体と同様BNの構造異方性に起因する構造
異方性、および物性の異方性が存在する場合がある(特
開昭82−58377)ものの、これまではこの異方性
をなくすための製造方法や、異方性の極めて小さい材料
についての利用方法が検討されてきた。
てはBN焼結体と同様BNの構造異方性に起因する構造
異方性、および物性の異方性が存在する場合がある(特
開昭82−58377)ものの、これまではこの異方性
をなくすための製造方法や、異方性の極めて小さい材料
についての利用方法が検討されてきた。
発明が解決しようとする課題
発明者らは、BN焼結体の構造異方性を維持したままで
、MNを配合することにより、MNの配合量がある範囲
において、優れた切削加工性は維持されたままで、3次
元直交座標軸のある1軸方向は熱伝導率がそれほどよく
ないものの、残りの2軸方向、換言すればある平面内の
熱伝導率が飛1&的に向上することを見出し、本発明を
完成させるに至った。
、MNを配合することにより、MNの配合量がある範囲
において、優れた切削加工性は維持されたままで、3次
元直交座標軸のある1軸方向は熱伝導率がそれほどよく
ないものの、残りの2軸方向、換言すればある平面内の
熱伝導率が飛1&的に向上することを見出し、本発明を
完成させるに至った。
本発明は、優れた被切削加工性を有し、かつ3次元空間
のある2軸方向においては150W/■・に以上の高熱
伝導率を示す異方性を有するBN−MN系複合焼結体お
よびその製造方法に関する。
のある2軸方向においては150W/■・に以上の高熱
伝導率を示す異方性を有するBN−MN系複合焼結体お
よびその製造方法に関する。
課題を解決するための手段
すなわち1本発明は(1)六方晶窒化ほう素20〜80
重賃部、窒化アルミニウム80〜20重量部、および焼
結助剤0.2〜5重量部よりなり、熱伝導率の異方度が
2以上あり、かつ高い方の熱伝導率の値が150W/m
・に以上である異方性を有するBN−JVjN系焼結体
に関する。
重賃部、窒化アルミニウム80〜20重量部、および焼
結助剤0.2〜5重量部よりなり、熱伝導率の異方度が
2以上あり、かつ高い方の熱伝導率の値が150W/m
・に以上である異方性を有するBN−JVjN系焼結体
に関する。
(2)また六方晶窒化ほう素粉束20〜80重量部、窒
化アルミニウム粉末80〜20重量部、および焼結助剤
0.2〜5重量部からなる混合粉末を真空中あるいは不
活性ガス気流中、1700〜2200℃、5〜50MP
δでホットブレスすることを特徴とする上記(1)項記
載の異方性を有するBN−A!N系焼結体の製造方法に
関する。
化アルミニウム粉末80〜20重量部、および焼結助剤
0.2〜5重量部からなる混合粉末を真空中あるいは不
活性ガス気流中、1700〜2200℃、5〜50MP
δでホットブレスすることを特徴とする上記(1)項記
載の異方性を有するBN−A!N系焼結体の製造方法に
関する。
作用
以下1本発明について詳述する。
本発明の異方性を有するB N−ARN系焼結体は、六
方晶窒化ほう素20〜80重量部と窒化アルミニウム8
0〜20重量部の合わせて100重量部、および焼結助
剤0.2〜5重量部よりなる。大方晶窒化ほう素と窒化
アルミニウムの合計量に対して、窒化ほう素が20重量
%近くの組成においては、焼結体の曲げ強さ、ビッカー
ス硬度が比較的大きく、また熱膨張係数が比較的大きく
、かつ異方性が比較的小さい焼結体を得ることができる
。逆に窒化ほう素が80重量%近くの組成においては、
焼結体は顕著な異方性を示し、ある2次元子面では比較
的低熱膨張で、かつ被切削加工性が極めて良好な焼結体
を得ることができる0組成がこれらの範囲をこえて、窒
化ほう素が20重量%未満では、焼結体の異方性が顕著
でなくなり、高い方の熱伝導率も窒化アルミニウム焼結
体の熱伝導率とほぼ等しくなり、また構成成分がほとん
ど窒化アルミニウムとなるため、被切削加工性がさほど
良くない焼結体となる。また窒化ほう素が80重量%超
の焼結体では、曲げ強さが小さく、熱伝導率も低いもの
となる。
方晶窒化ほう素20〜80重量部と窒化アルミニウム8
0〜20重量部の合わせて100重量部、および焼結助
剤0.2〜5重量部よりなる。大方晶窒化ほう素と窒化
アルミニウムの合計量に対して、窒化ほう素が20重量
%近くの組成においては、焼結体の曲げ強さ、ビッカー
ス硬度が比較的大きく、また熱膨張係数が比較的大きく
、かつ異方性が比較的小さい焼結体を得ることができる
。逆に窒化ほう素が80重量%近くの組成においては、
焼結体は顕著な異方性を示し、ある2次元子面では比較
的低熱膨張で、かつ被切削加工性が極めて良好な焼結体
を得ることができる0組成がこれらの範囲をこえて、窒
化ほう素が20重量%未満では、焼結体の異方性が顕著
でなくなり、高い方の熱伝導率も窒化アルミニウム焼結
体の熱伝導率とほぼ等しくなり、また構成成分がほとん
ど窒化アルミニウムとなるため、被切削加工性がさほど
良くない焼結体となる。また窒化ほう素が80重量%超
の焼結体では、曲げ強さが小さく、熱伝導率も低いもの
となる。
本発明の異方性を有する焼結体は、第1図の焼結体の模
式図に示した様に、z軸方向に薄片状の窒化ほう素粒子
が配向、積層した構造を有する。
式図に示した様に、z軸方向に薄片状の窒化ほう素粒子
が配向、積層した構造を有する。
このため、熱伝導率等の物性値に異方性が生じる。ここ
で異方度という数字を考える。この異方度とは、第1図
におけるZ軸方向の熱伝導率とX軸およびy軸を含む平
面Cxy平面)上の任意のある方向の熱伝導率の比、す
なわち、xy平面上の任意のある方向の熱伝導率/2軸
方向の熱伝導率、である、ホットブレス加圧軸を2軸方
向にとった場合、2軸方向にBNの積層が生じ、この方
向は熱伝導率が悪い方向となる。一方、X軸、y軸およ
びこの両軸を含む平面Cxy平面)は高熱伝導率を示す
0本発明の焼結体では熱伝導率以外にも曲げ強さ、熱膨
張係数、ビッカース硬度等の物性値にも異方性が存在す
るが、本明細書中でいう異方度とは、あくまでも熱伝導
率についてのみ考える。
で異方度という数字を考える。この異方度とは、第1図
におけるZ軸方向の熱伝導率とX軸およびy軸を含む平
面Cxy平面)上の任意のある方向の熱伝導率の比、す
なわち、xy平面上の任意のある方向の熱伝導率/2軸
方向の熱伝導率、である、ホットブレス加圧軸を2軸方
向にとった場合、2軸方向にBNの積層が生じ、この方
向は熱伝導率が悪い方向となる。一方、X軸、y軸およ
びこの両軸を含む平面Cxy平面)は高熱伝導率を示す
0本発明の焼結体では熱伝導率以外にも曲げ強さ、熱膨
張係数、ビッカース硬度等の物性値にも異方性が存在す
るが、本明細書中でいう異方度とは、あくまでも熱伝導
率についてのみ考える。
本発明の焼結体は2以上の異方度を有し、かつ高い方(
X軸およびy軸を含む平面(xy平面)上の任意のある
方向の熱伝導率)の熱伝導率の値が150W/層・k以
上である。これらの特性を満たす組成の範囲としては、
窒化ほう素の含有量が窒化ほう素と窒化アルミニウムの
合計量の20〜80重ム1%である。窒化ほう素単味の
焼結体においてもこの異方性は存在するが、熱伝導率は
それほど高くなく最高60冒/m@に程度であり、15
0M/腸・に以上という熱伝導率は窒化アルミニウムを
20重量%以h80ffua%まで配合することによっ
て初めて達成されるものである。
X軸およびy軸を含む平面(xy平面)上の任意のある
方向の熱伝導率)の熱伝導率の値が150W/層・k以
上である。これらの特性を満たす組成の範囲としては、
窒化ほう素の含有量が窒化ほう素と窒化アルミニウムの
合計量の20〜80重ム1%である。窒化ほう素単味の
焼結体においてもこの異方性は存在するが、熱伝導率は
それほど高くなく最高60冒/m@に程度であり、15
0M/腸・に以上という熱伝導率は窒化アルミニウムを
20重量%以h80ffua%まで配合することによっ
て初めて達成されるものである。
焼結体を構成する結晶粒の粒径、特に窒化ほう素の粒径
は焼結体の異方度大きな影響を及ぼす。
は焼結体の異方度大きな影響を及ぼす。
本発明の焼結体を構成する窒化ほう素の平均粒径は・L
m以りであり、好ましくは5牌mkf1である。平均粒
径17zm以上の窒化ほう素粒子から構成される焼結体
の組成を変えたときの熱伝導率の変化については実施例
で詳述するが、窒化アルミニウムの含有率を増加させた
時、高い方の熱伝導率の値は窒化ほう素が75〜50重
量%程度で最大値を示す、さらに窒化アルミニウムの含
有率を増加させると、この高い方の熱伝導率の値は徐々
に減少し、しだいに窒化アルミニウム焼結体の熱伝導率
の値に近づく。
m以りであり、好ましくは5牌mkf1である。平均粒
径17zm以上の窒化ほう素粒子から構成される焼結体
の組成を変えたときの熱伝導率の変化については実施例
で詳述するが、窒化アルミニウムの含有率を増加させた
時、高い方の熱伝導率の値は窒化ほう素が75〜50重
量%程度で最大値を示す、さらに窒化アルミニウムの含
有率を増加させると、この高い方の熱伝導率の値は徐々
に減少し、しだいに窒化アルミニウム焼結体の熱伝導率
の値に近づく。
一方、低い方の熱伝導率、すなわち第1図におけるZ軸
方向の熱伝導率の変化は、窒化ほう素が50重量%程度
まではほぼ一定の値を示すが、窒化アルミニウムが50
屯量%以上になるとしだいにこの熱伝導率の値は大きく
なって窒化アルミニウム焼結体の値に近づき、異方性が
解消される傾向をとる。
方向の熱伝導率の変化は、窒化ほう素が50重量%程度
まではほぼ一定の値を示すが、窒化アルミニウムが50
屯量%以上になるとしだいにこの熱伝導率の値は大きく
なって窒化アルミニウム焼結体の値に近づき、異方性が
解消される傾向をとる。
この熱伝導率の変化を異方度でみると、異方度は窒化ほ
う素が75〜50重量%程度の組成で最大となり、その
値はおおむね10以上、大きい場合には15程度にも達
する。窒化ほう素50重量%程度より窒化アルミニウム
の含有率が多くなると異方度はしだいに小さくなり、窒
化ほう素20重量%−窒化アルミニウム80重量%程度
で異方度がおよそ2どなる。
う素が75〜50重量%程度の組成で最大となり、その
値はおおむね10以上、大きい場合には15程度にも達
する。窒化ほう素50重量%程度より窒化アルミニウム
の含有率が多くなると異方度はしだいに小さくなり、窒
化ほう素20重量%−窒化アルミニウム80重量%程度
で異方度がおよそ2どなる。
一方、平均粒径14m未満の窒化ほう素粒子から構成さ
れる焼結体の異方度について簡単に述べる。平均粒径的
0.11重mの窒化ほう素粒子から構成される焼結体の
異方度は本発明の焼結体の175〜1/10程度に減少
する。したがっである特定の組成範囲において、異方度
が2以上で、高い方の熱伝導率が150W/層・に以上
となる。また平均粒径が約0.011重mの窒化ほう素
粒子から構成される焼結体の場合、異方度はほとんどl
に等しくなり、組成比による熱伝導率の変化としては窒
化アルミニウムの含有率が増加するに従って熱伝導率が
単調に増加するという傾向を示す、すなわち1本発明の
異方性を有する焼結体は、焼結体を構成する窒化ほう素
粒子の平均粒径がlILm以上であると窒化ほう素の含
有率が20〜80%という組成範囲において、所望の熱
伝導率、および異方度を容易に達成することができる。
れる焼結体の異方度について簡単に述べる。平均粒径的
0.11重mの窒化ほう素粒子から構成される焼結体の
異方度は本発明の焼結体の175〜1/10程度に減少
する。したがっである特定の組成範囲において、異方度
が2以上で、高い方の熱伝導率が150W/層・に以上
となる。また平均粒径が約0.011重mの窒化ほう素
粒子から構成される焼結体の場合、異方度はほとんどl
に等しくなり、組成比による熱伝導率の変化としては窒
化アルミニウムの含有率が増加するに従って熱伝導率が
単調に増加するという傾向を示す、すなわち1本発明の
異方性を有する焼結体は、焼結体を構成する窒化ほう素
粒子の平均粒径がlILm以上であると窒化ほう素の含
有率が20〜80%という組成範囲において、所望の熱
伝導率、および異方度を容易に達成することができる。
ただし、ここでいう窒化ほう素粒子の粒径とは、薄片状
の窒化ほう素粒子の平面方向の大きさであり、厚さ方向
の大きさではない。
の窒化ほう素粒子の平面方向の大きさであり、厚さ方向
の大きさではない。
また、焼結体には、焼結助剤として従来公知の酸化カル
シウム、炭化カルシウム、カルシウムシアナミド、酸化
イツトリウム、炭化イツトリウム、あるいはこれらと他
成分との反応生成物を0.2〜5重量部含有する。
シウム、炭化カルシウム、カルシウムシアナミド、酸化
イツトリウム、炭化イツトリウム、あるいはこれらと他
成分との反応生成物を0.2〜5重量部含有する。
以下に1本発明の異方性を有するBN−AlN系焼結体
を最も好適に製造しうる方法について述べる。すなわち
六方晶窒化ほう素20〜80重量部、窒化アルミニウム
80〜20重量部、および焼結助剤0.2〜5重量部よ
りなる混合粉末を真空中あるいは不活性ガス気流中、1
700〜2200℃、5−55−5Oでホットブレスす
る製造方法である。
を最も好適に製造しうる方法について述べる。すなわち
六方晶窒化ほう素20〜80重量部、窒化アルミニウム
80〜20重量部、および焼結助剤0.2〜5重量部よ
りなる混合粉末を真空中あるいは不活性ガス気流中、1
700〜2200℃、5−55−5Oでホットブレスす
る製造方法である。
窒化アルミニウム原料粉末はこれまでに公知のものが使
用可能であるが高熱伝導率化の観点から平均粒径2IL
m以下、酸素含有率3.0wt%以下が好ましく、酸素
含有率1.5wt%以下が特に好ましい。
用可能であるが高熱伝導率化の観点から平均粒径2IL
m以下、酸素含有率3.0wt%以下が好ましく、酸素
含有率1.5wt%以下が特に好ましい。
窒化ほう素原料粉末もこれまでに公知のものが使用可能
であるが、平均粒径が1gm以上、好ましくは54mf
iの粉末を用いた場合1本発明の焼結体を好適に製造す
ることができるため特に好ましい、しかしながら平均粒
径IJLm未猫の原料粉末を用いた場合においても、焼
結助剤、ホットブレス条件などを工夫することにより本
発明の焼結体を製造することが可能である。なお、用い
る窒化ほう素原料粉末の純度はできるだけ高い方が好ま
しい。
であるが、平均粒径が1gm以上、好ましくは54mf
iの粉末を用いた場合1本発明の焼結体を好適に製造す
ることができるため特に好ましい、しかしながら平均粒
径IJLm未猫の原料粉末を用いた場合においても、焼
結助剤、ホットブレス条件などを工夫することにより本
発明の焼結体を製造することが可能である。なお、用い
る窒化ほう素原料粉末の純度はできるだけ高い方が好ま
しい。
焼結助剤としては、酸化カルシウム、炭化カルシウム、
カルシウムシアナミド、酸化イツトリウム、炭化イツト
リウムなどの公知のものが使用できる。六方晶窒化ほう
素と窒化アルミニウムの合計11Vに対して、これらの
化合物のうちの少なくとも1種を0.2〜5重量%添加
し、混合粉末を得る。助剤の添加量は0.2重に%未満
では助剤としての機能が十分に発揮されず、5重量%超
では得られた焼結体中に残留する助剤ないしは助剤と他
成分との反応生成物の量が過多となるため熱伝導率の低
下がおこる。また焼結体の熱伝導率、とりわけ高い方の
熱伝導率の値は焼結助剤の添加量に敏感であるため注意
して添加量を決定する必要がある。
カルシウムシアナミド、酸化イツトリウム、炭化イツト
リウムなどの公知のものが使用できる。六方晶窒化ほう
素と窒化アルミニウムの合計11Vに対して、これらの
化合物のうちの少なくとも1種を0.2〜5重量%添加
し、混合粉末を得る。助剤の添加量は0.2重に%未満
では助剤としての機能が十分に発揮されず、5重量%超
では得られた焼結体中に残留する助剤ないしは助剤と他
成分との反応生成物の量が過多となるため熱伝導率の低
下がおこる。また焼結体の熱伝導率、とりわけ高い方の
熱伝導率の値は焼結助剤の添加量に敏感であるため注意
して添加量を決定する必要がある。
原料および焼結助剤の混合には、ボールミルなどの公知
の方法による乾式混合、湿式混合が使用可能であるが、
好ましくは湿式混合である。湿式混合に用いられる分散
媒体は特に限定されず、アルコール類、炭化水素類、ケ
トン類が好適に用いられる。水は窒化物粉末と反応して
アンモニアガスを発生させる可能性があるため、特に必
要がある場合を除き、用いない方が良い。
の方法による乾式混合、湿式混合が使用可能であるが、
好ましくは湿式混合である。湿式混合に用いられる分散
媒体は特に限定されず、アルコール類、炭化水素類、ケ
トン類が好適に用いられる。水は窒化物粉末と反応して
アンモニアガスを発生させる可能性があるため、特に必
要がある場合を除き、用いない方が良い。
本発明の焼結体を得るための焼結には一軸加圧であるホ
ー、ドブレス法を用いる。プレス成形した後の常圧焼結
、HIPの如き等方的な加圧焼結法は、BN粒子の配向
・積層が起こらなかったり、あるいは起こっても不十分
であったりするため、焼結方法として好ましくない、ホ
ットブレス焼結を行う際には、得られた粉末をそのまま
黒鉛製ダイスに充填する。あるいは10MPa程度まで
のできるだけ低い圧力で一軸成形した後、−軸成形のプ
レス軸がホットブレスのプレス軸となる様にダイスに充
填する。混合粉末を静水圧下で高圧プレス(例えば2
ton/c+*2)成形した後、ダイスに充填し、ホッ
トブレス焼結を行うと、焼結体の異方性が減少し、より
等方的な焼結体となる(例えば特開昭62〜58377
) 。
ー、ドブレス法を用いる。プレス成形した後の常圧焼結
、HIPの如き等方的な加圧焼結法は、BN粒子の配向
・積層が起こらなかったり、あるいは起こっても不十分
であったりするため、焼結方法として好ましくない、ホ
ットブレス焼結を行う際には、得られた粉末をそのまま
黒鉛製ダイスに充填する。あるいは10MPa程度まで
のできるだけ低い圧力で一軸成形した後、−軸成形のプ
レス軸がホットブレスのプレス軸となる様にダイスに充
填する。混合粉末を静水圧下で高圧プレス(例えば2
ton/c+*2)成形した後、ダイスに充填し、ホッ
トブレス焼結を行うと、焼結体の異方性が減少し、より
等方的な焼結体となる(例えば特開昭62〜58377
) 。
ホットブレス焼結は1700〜2200℃、5〜50M
Paの条件で行う、 1700℃未満では所望の物性値
、特に熱伝導率の高い焼結体が得られないためであり、
2200℃超では経済的でない、また加圧の圧力が5
MPa未満では、焼結体の緻密化やBN粒子の配向を起
こすのに不十分な場合があり、 50MPa超ではホッ
トブレスの際に使用できるダイスが限定される。また焼
結の際の雰囲気は、窒化物の酸化を防ぐため窒棗ガスな
どの不活性ガス雰囲気とすることが好ましい、しかしな
がら、ある特定の焼結助剤を用いた場合には、真空中で
焼結を行うことにより、これらの焼結助剤ないしは焼結
助剤と他成分との反応生成物が比較的すみやかに系外へ
放出され、結果として熱伝導率が向上する場合があり、
この様な場合には真空中で焼結することが好ましい。
Paの条件で行う、 1700℃未満では所望の物性値
、特に熱伝導率の高い焼結体が得られないためであり、
2200℃超では経済的でない、また加圧の圧力が5
MPa未満では、焼結体の緻密化やBN粒子の配向を起
こすのに不十分な場合があり、 50MPa超ではホッ
トブレスの際に使用できるダイスが限定される。また焼
結の際の雰囲気は、窒化物の酸化を防ぐため窒棗ガスな
どの不活性ガス雰囲気とすることが好ましい、しかしな
がら、ある特定の焼結助剤を用いた場合には、真空中で
焼結を行うことにより、これらの焼結助剤ないしは焼結
助剤と他成分との反応生成物が比較的すみやかに系外へ
放出され、結果として熱伝導率が向上する場合があり、
この様な場合には真空中で焼結することが好ましい。
BN粒子の配向・積層に起因する焼結体の異方性、およ
びその結果としてし生じる高い熱伝導率はこれまで述べ
てきた製造方法により達成される。
びその結果としてし生じる高い熱伝導率はこれまで述べ
てきた製造方法により達成される。
さらに詳細をつけ加えると、ホットブレス焼結の際に焼
結助剤として添加した酸化カルシウム、炭化カルシウム
、カルシウムシアナミドは、窒化アルミニウム表面に不
可避的に生成している酸化アルミニウムと反応し、カル
シウムφアルミニウム酸化物となり、 1400℃程度
から溶融しはじめる。また酸化イツトリウム、炭化イツ
トリウムを添加した場合には同じく酸化アルミニウムと
反応し、アルミニウム・イツトリウム酸化物となり、1
700℃以上で溶融をはじめる。
結助剤として添加した酸化カルシウム、炭化カルシウム
、カルシウムシアナミドは、窒化アルミニウム表面に不
可避的に生成している酸化アルミニウムと反応し、カル
シウムφアルミニウム酸化物となり、 1400℃程度
から溶融しはじめる。また酸化イツトリウム、炭化イツ
トリウムを添加した場合には同じく酸化アルミニウムと
反応し、アルミニウム・イツトリウム酸化物となり、1
700℃以上で溶融をはじめる。
これらの溶融物はしだいに窒化ほう素や窒化アルミニウ
ムをとり囲む状態となり、窒化物粒子の表面に残存する
酸化物層とほぼ完全に反応して粒子表面の純化を行い、
焼結体の熱伝導率を向上させる。またこの溶融物の存在
により、粒子間の緻密化は、■再配列、■溶解−析出、
0合体というプロセス奢経る、いわゆる液相焼結によっ
て進行する。この液相が関与した緻密化のメカニズムに
より、−軸加工によるBNの配向−積層を助長し、ホッ
トブレス圧力軸と平行な方向にほぼ完全に窒化ほう素粒
子が積層し、異方性を有する焼結体が得られる。
ムをとり囲む状態となり、窒化物粒子の表面に残存する
酸化物層とほぼ完全に反応して粒子表面の純化を行い、
焼結体の熱伝導率を向上させる。またこの溶融物の存在
により、粒子間の緻密化は、■再配列、■溶解−析出、
0合体というプロセス奢経る、いわゆる液相焼結によっ
て進行する。この液相が関与した緻密化のメカニズムに
より、−軸加工によるBNの配向−積層を助長し、ホッ
トブレス圧力軸と平行な方向にほぼ完全に窒化ほう素粒
子が積層し、異方性を有する焼結体が得られる。
また本発明の異方性を有するB N −AQN系焼結体
は、窒化ほう素の含有率が20〜80重量%のいずれの
MI成においても機械的な加工が容易である。
は、窒化ほう素の含有率が20〜80重量%のいずれの
MI成においても機械的な加工が容易である。
以下1本発明を実施例を用いて説明するが、本発明はか
かる実施例にのみ限定されるものではない。
かる実施例にのみ限定されるものではない。
実施例1
モ均粒子径6ILmの六方晶窒化ほう素粉末、平均粒子
径1.8Bm以下の窒化アルミニウム粉末、および焼結
助剤として炭化カルシウムを第1表に示した割合で配合
し、ボールミル中で24時間、アセトンを溶媒として湿
式混合を行った。
径1.8Bm以下の窒化アルミニウム粉末、および焼結
助剤として炭化カルシウムを第1表に示した割合で配合
し、ボールミル中で24時間、アセトンを溶媒として湿
式混合を行った。
得られた粉末を乾燥した後、黒鉛製ダイスに充填し、毎
分2立の窒素気流中、1800℃で2時間、40MPa
の圧力でホットブレス焼結を行った。冷却速度はlO℃
/winとした。
分2立の窒素気流中、1800℃で2時間、40MPa
の圧力でホットブレス焼結を行った。冷却速度はlO℃
/winとした。
得られた焼結体の嵩密度、熱伝導率、熱膨張係数、曲げ
強さ、ビッカース硬度、比誘電率、電気抵抗率の測定を
行った。焼結体には異方性が存在するため、熱伝導率、
熱膨張係数、曲げ強さ、ビッカース硬度についてはホー
、ドブレス圧力軸に垂直方向、平行方向の値を並記した
。嵩密度は水を用いたアルキメデス法により、熱伝導率
はレーザーフラッシュ法により、ビッカース硬度は荷重
1〜5kgを用い、熱膨張係数は酸化アルミニウム(コ
ランダム)焼結体を標準物質とした示差方式により0〜
400℃の平均値をそれぞれ測定し、曲げ強さはJIS
規格に準じた3点曲げ強さである。
強さ、ビッカース硬度、比誘電率、電気抵抗率の測定を
行った。焼結体には異方性が存在するため、熱伝導率、
熱膨張係数、曲げ強さ、ビッカース硬度についてはホー
、ドブレス圧力軸に垂直方向、平行方向の値を並記した
。嵩密度は水を用いたアルキメデス法により、熱伝導率
はレーザーフラッシュ法により、ビッカース硬度は荷重
1〜5kgを用い、熱膨張係数は酸化アルミニウム(コ
ランダム)焼結体を標準物質とした示差方式により0〜
400℃の平均値をそれぞれ測定し、曲げ強さはJIS
規格に準じた3点曲げ強さである。
結果を第1表に示す、第1表かられかる様に、窒化ほう
素の含有率が80〜20重量%の範囲では異方度が2.
1〜13.6と顕著な異方性が認められ、また高い方の
熱伝導率がいfれの組成範囲においても150W/鵬・
に以上を示している。窒化ほう素置有量の減少とともに
熱膨張係数の異方性は緩和される傾向にある。また曲げ
強さはホットブレス圧力軸に垂直、平行の両方の値とも
窒化ほう素置有量の減少とともに増加する傾向にある。
素の含有率が80〜20重量%の範囲では異方度が2.
1〜13.6と顕著な異方性が認められ、また高い方の
熱伝導率がいfれの組成範囲においても150W/鵬・
に以上を示している。窒化ほう素置有量の減少とともに
熱膨張係数の異方性は緩和される傾向にある。また曲げ
強さはホットブレス圧力軸に垂直、平行の両方の値とも
窒化ほう素置有量の減少とともに増加する傾向にある。
しかしながらこの強度の両方の値の比はいずれの組成に
おいてもほぼ一定で約2である。ビッカース硬度はやは
り窒化ほう素含有率の減少とともに増加するが、窒化ほ
う素含有率が特に50重量%程度を境にして急激な増加
を示し、異方性もしだいに緩和されることがわかる。
おいてもほぼ一定で約2である。ビッカース硬度はやは
り窒化ほう素含有率の減少とともに増加するが、窒化ほ
う素含有率が特に50重量%程度を境にして急激な増加
を示し、異方性もしだいに緩和されることがわかる。
実施例2
六方晶窒化ほう素原料を平均粒径10pmの粉末とし、
また焼結助剤として酸化イツトリウムを添加し、実施例
1と同様の方法によりホットブレス焼結を行った。得ら
れた焼結体の物性値を第1表に示す、いずれの組成にお
いても実施例1とほぼ同様の結果が得られている。熱伝
導率は高い方の値が、いずれも150W/諺・に以上、
異方度は2.1〜14.2であった。
また焼結助剤として酸化イツトリウムを添加し、実施例
1と同様の方法によりホットブレス焼結を行った。得ら
れた焼結体の物性値を第1表に示す、いずれの組成にお
いても実施例1とほぼ同様の結果が得られている。熱伝
導率は高い方の値が、いずれも150W/諺・に以上、
異方度は2.1〜14.2であった。
(以下余白)
発明の効果
以上述べた如く、本発明の複合セラミックス焼結体は、
BN粒子の配向・積層に起因する異方性が存在し、3次
元直交座標のある1軸方向は熱伝導率がそれほど高くな
いものの、残りの2軸方向およびこれらを含む平面内に
おては熱伝導率が極めて高い。
BN粒子の配向・積層に起因する異方性が存在し、3次
元直交座標のある1軸方向は熱伝導率がそれほど高くな
いものの、残りの2軸方向およびこれらを含む平面内に
おては熱伝導率が極めて高い。
加えて、機械的な被切削加工性が良好であるため幅広い
応用が可f距であり、特にIC,7J、板、ICパッケ
ージ用材料、ないしは電気絶縁性放熱材料などとして好
適な材料であり、産業上きわめて有用である。
応用が可f距であり、特にIC,7J、板、ICパッケ
ージ用材料、ないしは電気絶縁性放熱材料などとして好
適な材料であり、産業上きわめて有用である。
第1図はホットブレス焼結体を模式的に示した図である
。
。
Claims (2)
- (1)六方晶窒化ほう素20〜80重量部、窒化アルミ
ニウム80〜20重量部、および焼結助剤0.2〜5重
量部よりなり、熱伝導率の異方度が2以上あり、かつ高
い方の熱伝導率の値が150W/m・k以上である異方
性を有するBN−AlN系焼結体。 - (2)六方晶窒化ほう素粉末20〜80重量部、窒化ア
ルミニウム粉末80〜20重量部、および焼結助剤0.
2〜5重量部からなる混合粉末を真空中あるいは不活性
ガス気流中、1700〜2200℃、5〜50MPaで
ホットブレスすることを特徴とする請求項(1)項記載
の異方性を有するBN−AlN系焼結体の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63135562A JPH0745344B2 (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 異方性を有するBN−A▲l▼N系焼結体およびその製造方法 |
DE88115408T DE3882859T2 (de) | 1987-09-22 | 1988-09-20 | Keramikverbundkörper und Verfahren zu seiner Herstellung. |
EP88115408A EP0308873B1 (en) | 1987-09-22 | 1988-09-20 | Ceramic composite and process for preparation thereof |
US07/376,909 US4960734A (en) | 1987-09-22 | 1989-07-05 | Ceramic composite and process for preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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1988
- 1988-06-03 JP JP63135562A patent/JPH0745344B2/ja not_active Expired - Fee Related
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