JPS63260866A - 複合焼結体及びその製造方法 - Google Patents
複合焼結体及びその製造方法Info
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- JPS63260866A JPS63260866A JP62095056A JP9505687A JPS63260866A JP S63260866 A JPS63260866 A JP S63260866A JP 62095056 A JP62095056 A JP 62095056A JP 9505687 A JP9505687 A JP 9505687A JP S63260866 A JPS63260866 A JP S63260866A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニ
ウムのホウ素化合物金主成分としてなり、機械的性質に
優れた複合焼結体及びその製造方法に関する。
ウムのホウ素化合物金主成分としてなり、機械的性質に
優れた複合焼結体及びその製造方法に関する。
近年、各種のセラはツクスが産業用の材料部品等に多く
使用されるようになった。
使用されるようになった。
これはセラミックスの持つ優れた耐熱性、耐食性及び機
械的強度等によるものである。これらのセラミックスの
中で窒化アルミニウムと窒化ホウ素の複合材料は耐食性
、熱伝導性及び機械加工に優れた材料として知られてい
る(特開昭58−32073号公報)。しかし、このよ
うな複合材料を窒化アルミニウム粉末と窒化ホウ素粉末
との混合粉末を焼結して得ようとしても緻密化が十分に
進まず機械的強度が小さいという欠点があった。
械的強度等によるものである。これらのセラミックスの
中で窒化アルミニウムと窒化ホウ素の複合材料は耐食性
、熱伝導性及び機械加工に優れた材料として知られてい
る(特開昭58−32073号公報)。しかし、このよ
うな複合材料を窒化アルミニウム粉末と窒化ホウ素粉末
との混合粉末を焼結して得ようとしても緻密化が十分に
進まず機械的強度が小さいという欠点があった。
本発明の目的は、緻密化が十分に進んで機械的強度に優
れ、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニウムの
ホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体の提供にあ
る。
れ、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニウムの
ホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体の提供にあ
る。
本発明者らは、以上の目的を達成するために鋭意研究し
た結果、金属アルミニウム微粉末が窒化アルミニウム微
粉末と窒化ホウ素微粉末との混合粉末の焼結性に大きく
影響することを見い出し本発明を完成するに至った。
た結果、金属アルミニウム微粉末が窒化アルミニウム微
粉末と窒化ホウ素微粉末との混合粉末の焼結性に大きく
影響することを見い出し本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の第1の発明は、窒化アルミニウム、
窒化ホウ素及びアルミニウムのホウ素化合物を主成分と
してなる複合焼結体である。さらに、本発明の第2の発
明は、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及び金属アルミニ
ウムの微粉末からなる混合物を、非酸化性雰囲気下1,
600〜2 、300℃の温度にて加熱焼結することを
特徴とする窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニ
ウムのホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体の製
造方法である。
窒化ホウ素及びアルミニウムのホウ素化合物を主成分と
してなる複合焼結体である。さらに、本発明の第2の発
明は、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及び金属アルミニ
ウムの微粉末からなる混合物を、非酸化性雰囲気下1,
600〜2 、300℃の温度にて加熱焼結することを
特徴とする窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニ
ウムのホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体の製
造方法である。
まず本発明の第1の発明について説明すると、本発明の
複合焼結体は実質的に窒化アルミニウム、釜化ホウ素及
びアルミニウムのホウ素化合物から構成されている。
複合焼結体は実質的に窒化アルミニウム、釜化ホウ素及
びアルミニウムのホウ素化合物から構成されている。
これらの成分の好ましい割合を具体的に例示すると、重
量で、窒化アルミニウム25・O〜81.0係、窒化ホ
ウ素10.0〜74.0%、アルミニウムのホウ素化合
物0,4〜9.0%である。蓋化アルミニウムは機械的
強度と耐摩耗性全向上させる役割を果す成分であシ、2
5.04未満では耐摩耗性が低下する。また81.0%
を越えると硬度が増し機械加工性が悪くなる。窒化ホウ
素は機械加工性、耐熱衝撃性を向上させる役割全果す成
分であり、10.0%未満ではその効果が十分に発揮さ
れず、また74.0%を越えると耐摩耗性が低下する。
量で、窒化アルミニウム25・O〜81.0係、窒化ホ
ウ素10.0〜74.0%、アルミニウムのホウ素化合
物0,4〜9.0%である。蓋化アルミニウムは機械的
強度と耐摩耗性全向上させる役割を果す成分であシ、2
5.04未満では耐摩耗性が低下する。また81.0%
を越えると硬度が増し機械加工性が悪くなる。窒化ホウ
素は機械加工性、耐熱衝撃性を向上させる役割全果す成
分であり、10.0%未満ではその効果が十分に発揮さ
れず、また74.0%を越えると耐摩耗性が低下する。
アルミニウムのホウ素化合物は窒化アルミニウムと窒化
ホウ素を強固に結合させ機械的強度全向上てせる役割を
果す成分であり、0.4%未満ではその効果が十分に発
揮されず、また9、0係を越えると高温で成形体が軟化
を起しやすくなる。アルミニウムのホウ素化合物とは、
AJ Bnで表わされるものであり、AI −B系合金
、AJ B12 p AI BIOFAIB2等がこれ
に該当する。kl Bnの確認は、例えば元素分析を行
ってフリーのAjとBが存在しないことを確めることに
よって行うことができる。
ホウ素を強固に結合させ機械的強度全向上てせる役割を
果す成分であり、0.4%未満ではその効果が十分に発
揮されず、また9、0係を越えると高温で成形体が軟化
を起しやすくなる。アルミニウムのホウ素化合物とは、
AJ Bnで表わされるものであり、AI −B系合金
、AJ B12 p AI BIOFAIB2等がこれ
に該当する。kl Bnの確認は、例えば元素分析を行
ってフリーのAjとBが存在しないことを確めることに
よって行うことができる。
本発明の複合焼結体は以下に説明する第2の発明によっ
て製造することができる。
て製造することができる。
本発明の第2の発明の特徴は、窒化アルミニウム、窒化
ホウ素及び金属アルミニウムの微粉末からなる混合物を
非酸化性雰囲気下1600〜2300℃の温度にて加熱
焼結することにある。
ホウ素及び金属アルミニウムの微粉末からなる混合物を
非酸化性雰囲気下1600〜2300℃の温度にて加熱
焼結することにある。
ここで、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及び金属アルミ
ニウムの微粉末の好適な具体的割合を例示すると、窒化
アルミニウム5〜72重量部、窒化ホウ素27〜75重
量部及び金属アルミニウム1〜20!を部である。
ニウムの微粉末の好適な具体的割合を例示すると、窒化
アルミニウム5〜72重量部、窒化ホウ素27〜75重
量部及び金属アルミニウム1〜20!を部である。
窒化アルミニウム微粉末が5X童部未満では耐摩耗性が
低下する傾向にあり、また72重量部を越えると硬さが
増し機械加工性が悪くなる。
低下する傾向にあり、また72重量部を越えると硬さが
増し機械加工性が悪くなる。
窒化ホウ素微粉末が27X量部未満では機械加工性、耐
熱衝撃性が十分に発揮されず、また75重量部を越える
と耐摩耗性が低下する。
熱衝撃性が十分に発揮されず、また75重量部を越える
と耐摩耗性が低下する。
金属アルミニウム微粉末は緻密化促進剤として作用する
もので、窒化ホウ素と高温下で反応して(1)式に示す
ように窒化アルミニウムとホウ素を生成する。
もので、窒化ホウ素と高温下で反応して(1)式に示す
ように窒化アルミニウムとホウ素を生成する。
Aj + BN →AjN+B(1)AJ+B −
+AjBn (2)さらにこのホウ素は(2)式
に示すように原料中のアルミニウムと反応してアルミニ
ウムのホウ素化合物となり、窒化アルミニウムと窒化ホ
ウ素の粒界を強固に結合するため、成形体の機械的強度
が著しく向上する。金属アルミニウム微粉末が1重量部
未満では十分な緻密化が図れず、機械的強度が不十分と
なる。一方、20重量部を越えると焼結の際に窒化ホウ
素倣粉末と金属アルミニウム倣粉末の反応が完全に行な
われなくなるので未反応の金属アルミニウムが残って機
械的強度が不十分になると共に焼結時に焼結体表面に金
属アルミニウムが流出し焼結体と容器とが付層する。1
だ得られた焼結体の電気絶縁性も低下する。
+AjBn (2)さらにこのホウ素は(2)式
に示すように原料中のアルミニウムと反応してアルミニ
ウムのホウ素化合物となり、窒化アルミニウムと窒化ホ
ウ素の粒界を強固に結合するため、成形体の機械的強度
が著しく向上する。金属アルミニウム微粉末が1重量部
未満では十分な緻密化が図れず、機械的強度が不十分と
なる。一方、20重量部を越えると焼結の際に窒化ホウ
素倣粉末と金属アルミニウム倣粉末の反応が完全に行な
われなくなるので未反応の金属アルミニウムが残って機
械的強度が不十分になると共に焼結時に焼結体表面に金
属アルミニウムが流出し焼結体と容器とが付層する。1
だ得られた焼結体の電気絶縁性も低下する。
本発明に用いる各原料の粒度としては例えば20μm以
下で十分である。
下で十分である。
原料混合物の焼結は、アルゴン、窒素等の非酸化性雰囲
気下における熱間加圧焼結法または常圧焼結法があげら
れる。特に熱間加圧焼結法は短時間で容易に焼結できる
ので適している。焼結温度は1,600〜2,300℃
の範囲である。1.600°C未満では窒化ホウ素微粉
末と金属アルミニウム微粉末の反応(1)が完全に行な
われず未反応の金属アルミニウムが析出し、また緻密化
も十分に進まないため成形体の機械的強度と電気絶縁性
が小さくなる。一方、2,300 ℃’に越えると窒化
ホウ素、窒化アルミニウムの熱分解が起り好ましくない
。
気下における熱間加圧焼結法または常圧焼結法があげら
れる。特に熱間加圧焼結法は短時間で容易に焼結できる
ので適している。焼結温度は1,600〜2,300℃
の範囲である。1.600°C未満では窒化ホウ素微粉
末と金属アルミニウム微粉末の反応(1)が完全に行な
われず未反応の金属アルミニウムが析出し、また緻密化
も十分に進まないため成形体の機械的強度と電気絶縁性
が小さくなる。一方、2,300 ℃’に越えると窒化
ホウ素、窒化アルミニウムの熱分解が起り好ましくない
。
熱間加圧焼結をする場合の圧力としては50〜6501
Kg/crrL2程度とすることによって機械的残置の
強い複合焼結体を製造するCとができる。
Kg/crrL2程度とすることによって機械的残置の
強い複合焼結体を製造するCとができる。
以下、本発明全実施例、比較例及び参考例をあげて更に
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例1 比較例
窒化アルミニウム微粉末(′WjL気化学工業社製、商
品名[デンカALN、 AP −10J平均粒径2.5
μm)52i量部、窒化ホウ素微粉末(電気化学工業社
製、商品名「デンカボロンナイトライドSP −I J
平均粒径1μm)40it部、金属アルミニウム微粉末
(福田金属箔粉社製AI (At)−250mesh
) 8i量部を混合し、振動ボールミル(アルミナ製ポ
ット、アルミナ肱裂ポール使用)で60分間十分混合し
た。この混合物を円筒状黒鉛型に充填し、黒鉛型の上下
に加圧のための黒鉛製の押棒金入れ2,000℃の温度
、200kg/cIrL2の圧力で窒素雰囲気下で2時
間ホットプレス焼結した。
品名[デンカALN、 AP −10J平均粒径2.5
μm)52i量部、窒化ホウ素微粉末(電気化学工業社
製、商品名「デンカボロンナイトライドSP −I J
平均粒径1μm)40it部、金属アルミニウム微粉末
(福田金属箔粉社製AI (At)−250mesh
) 8i量部を混合し、振動ボールミル(アルミナ製ポ
ット、アルミナ肱裂ポール使用)で60分間十分混合し
た。この混合物を円筒状黒鉛型に充填し、黒鉛型の上下
に加圧のための黒鉛製の押棒金入れ2,000℃の温度
、200kg/cIrL2の圧力で窒素雰囲気下で2時
間ホットプレス焼結した。
比較例として金属アルミニウム微粉末を用いないで窒化
アルミニウム微粉末66.2重量部、窒化ホウ素微粉末
66.8貞を部の割合で配合した以外は実施例1と同様
にしてホットプレス焼結した。
アルミニウム微粉末66.2重量部、窒化ホウ素微粉末
66.8貞を部の割合で配合した以外は実施例1と同様
にしてホットプレス焼結した。
上記によって製造した複合焼結体の特性を第1表に示す
以下余白
実施例2〜10
実施例1で用いた窒化アルミニウム微粉末、窒化ホウ素
微粉末及びアルミニウム金属微粉末の各原料を第2表に
示す配合条件にしたこと以外は実施例1と同様にしてホ
ットプレス焼結し九。このようにして得られた複合焼結
体の特性を第2表に示す〇 以下7会白 施例1と同様にしてホットプレス焼結した。このように
して得られた複合焼結体の特性を第6表に示す。
微粉末及びアルミニウム金属微粉末の各原料を第2表に
示す配合条件にしたこと以外は実施例1と同様にしてホ
ットプレス焼結し九。このようにして得られた複合焼結
体の特性を第2表に示す〇 以下7会白 施例1と同様にしてホットプレス焼結した。このように
して得られた複合焼結体の特性を第6表に示す。
以 ド 余 白
実施例14〜16
実施例1で用いた窒化アルミニウム微粉末、窒化ホウ素
微粉末、アルミニウム金属微粉末の各原料を第4表に示
す配合条件にて配合したこと以外は実施例1と同様にし
て振動ボールミルで60分間混合した。この混合物を円
筒状金型に充填し500kg/cm”の圧力で一軸プレ
スした後、金型よジ成形体を取り出しさらにその成形体
t−2,700’q / cm2の圧力で静水圧プレス
した。このようにして得られた成形体lal化ホウ素容
器に入れ窒素雰囲気中で2,000℃の温度で6時間焼
成した。
微粉末、アルミニウム金属微粉末の各原料を第4表に示
す配合条件にて配合したこと以外は実施例1と同様にし
て振動ボールミルで60分間混合した。この混合物を円
筒状金型に充填し500kg/cm”の圧力で一軸プレ
スした後、金型よジ成形体を取り出しさらにその成形体
t−2,700’q / cm2の圧力で静水圧プレス
した。このようにして得られた成形体lal化ホウ素容
器に入れ窒素雰囲気中で2,000℃の温度で6時間焼
成した。
このようにして得られ九複合焼結体の特性を第4表に示
す。
す。
以下余市
なお第1〜4表に記載した各物性の測定は次の方法によ
った。
った。
0気孔率;JIS R2205に準する。
0常温曲げ強さ;JIS R1601に準する。
0シヨア一硬度; JI13 Z 2246 K準する
。
。
0機械那工性(超硬工具での加工)
O・・・易
Δ・・・難
×・・・不可
0体積固有抵抗; JIS K6911に準する。
本発明によれば、機械的強度が大であり、しかも加工性
と電気絶縁性に優れた複合焼結体を得ることができる。
と電気絶縁性に優れた複合焼結体を得ることができる。
Claims (2)
- (1)窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニウム
のホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体。 - (2)窒化アルミニウム、窒化ホウ素及び金属アルミニ
ウムの微粉末からなる混合物を、非酸化性雰囲気下1,
600〜2,300℃の温度にて加熱焼結することを特
徴とする窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びアルミニウ
ムのホウ素化合物を主成分としてなる複合焼結体の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62095056A JPS63260866A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 複合焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62095056A JPS63260866A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 複合焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63260866A true JPS63260866A (ja) | 1988-10-27 |
Family
ID=14127389
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62095056A Pending JPS63260866A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 複合焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63260866A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01305862A (ja) * | 1988-06-03 | 1989-12-11 | Nippon Steel Corp | 異方性を有するBN−AlN系焼結体およびその製造方法 |
JP2007314423A (ja) * | 2007-07-25 | 2007-12-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | アルミニウム−セラミックス複合体とその製造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5120913A (ja) * | 1974-08-15 | 1976-02-19 | Denki Kagaku Kogyo Kk | |
JPS55126581A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-30 | De Beers Ind Diamond | Abrasive molded body and its manufacture |
JPS5832073A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-24 | 株式会社日立製作所 | 焼結体 |
-
1987
- 1987-04-20 JP JP62095056A patent/JPS63260866A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5120913A (ja) * | 1974-08-15 | 1976-02-19 | Denki Kagaku Kogyo Kk | |
JPS55126581A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-30 | De Beers Ind Diamond | Abrasive molded body and its manufacture |
JPS5832073A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-24 | 株式会社日立製作所 | 焼結体 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01305862A (ja) * | 1988-06-03 | 1989-12-11 | Nippon Steel Corp | 異方性を有するBN−AlN系焼結体およびその製造方法 |
JP2007314423A (ja) * | 2007-07-25 | 2007-12-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | アルミニウム−セラミックス複合体とその製造方法 |
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