JPH01294528A - Abo↓3型ペロブスカイト型酸化物の製法 - Google Patents
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分腎〕
本発明は、A B Os型ペロブスカイト型酸化物(た
だし、AはPb、Ca、SrおよびLaからなる群から
選ばれた少なくとも1種の元素を表し、BはTiおよび
Zrからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素を表
す)の製造に関するものである。
だし、AはPb、Ca、SrおよびLaからなる群から
選ばれた少なくとも1種の元素を表し、BはTiおよび
Zrからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素を表
す)の製造に関するものである。
ABO,型ペロブスカイト型酸化物は、それ自身あるい
は2種以上のこれらの酸化物の固溶体の形で、これら自
身あるいはこれらと、ゴム、プラスチック等と混合する
ことによって、圧電材料、誘電材料および焦電材料とし
て広く使用されている材料を製造する方法に関するもの
である。
は2種以上のこれらの酸化物の固溶体の形で、これら自
身あるいはこれらと、ゴム、プラスチック等と混合する
ことによって、圧電材料、誘電材料および焦電材料とし
て広く使用されている材料を製造する方法に関するもの
である。
これらの材料のほとんどは、その粉末を焼き固めた焼結
体として製品化されている。その場合の品質は焼結の度
合で著しく左右されるものであり、従って良好な焼結体
を与えるべき原材料として、粉体特性の優れた粉末が望
まれている。
体として製品化されている。その場合の品質は焼結の度
合で著しく左右されるものであり、従って良好な焼結体
を与えるべき原材料として、粉体特性の優れた粉末が望
まれている。
一方、複合樹脂用途では、例えば複合フィルムコンデン
サー素材としては、高い結晶性を有する微細かつ粒度分
布の狭い、微粒子形状が求められている。
サー素材としては、高い結晶性を有する微細かつ粒度分
布の狭い、微粒子形状が求められている。
ペロブスカイト型酸化物の製造方法としては、下記の様
な方法が知られている。
な方法が知られている。
(1)各成分元素の酸化物粉末を混合し、この混合物を
高温に加熱して固相反応を起こさせる方法。
高温に加熱して固相反応を起こさせる方法。
(2)各成分元素のイオンを含む水溶液中にシュウ酸を
滴下して各成分元素をシュウ酸塩として共沈させ、この
共沈シュウ酸塩を熱分解する方法(例えば、米国特許第
3,352,632号)。
滴下して各成分元素をシュウ酸塩として共沈させ、この
共沈シュウ酸塩を熱分解する方法(例えば、米国特許第
3,352,632号)。
(3)各成分元素のアルコキシドの混合物を加水分解し
て共沈させ、この共沈加水分解物を熱分解する方法(例
えば特開昭60−86022号)。
て共沈させ、この共沈加水分解物を熱分解する方法(例
えば特開昭60−86022号)。
(4)水酸化鉛や水酸化ジルコニウムを予めアンモニア
水を用いて合成し、これに四塩化チタン溶液を加えてア
ンモニア水で沈澱させる、多段湿式合成法(例えば特開
昭61−106456号公報)。
水を用いて合成し、これに四塩化チタン溶液を加えてア
ンモニア水で沈澱させる、多段湿式合成法(例えば特開
昭61−106456号公報)。
(5)水に不溶または難溶な少なくとも1種以上の両性
金属の化合物を水中に分散させ、別に上記以外の金属元
素を含んだ化合物の水溶液の、少なくとも1種以上と混
合して、緊密沈澱物を生成させる粉末分散湿式法(例え
ば、特開昭62−3005号公報)。
金属の化合物を水中に分散させ、別に上記以外の金属元
素を含んだ化合物の水溶液の、少なくとも1種以上と混
合して、緊密沈澱物を生成させる粉末分散湿式法(例え
ば、特開昭62−3005号公報)。
しかしながら、これらの方法には何らかの間頚点があっ
て、必ずしも満足すべきものとはいい難い。例えば、(
1)の固相反応は、高温か・つ長時間が必要であるとい
う製造工程上の問題があるばかりでなく、製品粉末にも
問題がある。すなわち、この方法で得られる粉末は焼結
し難く、従って焼結のためには高温の採用あるいは焼結
促進剤の使用が必要となるからである。(2)の共沈法
には、各成分のシュウ酸塩の共沈媒体である水に対する
溶解度が異なるので、各成分を希望成分比で共沈させる
ことが困難であって、単一相の組成のものが得難いとい
う欠点がある。また、(3)の共沈法は高純度で均一性
の高い製品が得られるという利点があるけれども、各成
分をアルコキシドとして利用するところから、その製造
が容易ではないという欠点を免れない。また、(4)の
多段湿式法は廉価な材料を用いる方法ではあるが、焼成
品は粉砕工程を経て焼結させる必要がある。また、(5
)の粉末分散湿式法は、廉価な材料を用いる方法ではあ
るが、塩素等の不純物の混入のおそれがあるという欠点
がある。
て、必ずしも満足すべきものとはいい難い。例えば、(
1)の固相反応は、高温か・つ長時間が必要であるとい
う製造工程上の問題があるばかりでなく、製品粉末にも
問題がある。すなわち、この方法で得られる粉末は焼結
し難く、従って焼結のためには高温の採用あるいは焼結
促進剤の使用が必要となるからである。(2)の共沈法
には、各成分のシュウ酸塩の共沈媒体である水に対する
溶解度が異なるので、各成分を希望成分比で共沈させる
ことが困難であって、単一相の組成のものが得難いとい
う欠点がある。また、(3)の共沈法は高純度で均一性
の高い製品が得られるという利点があるけれども、各成
分をアルコキシドとして利用するところから、その製造
が容易ではないという欠点を免れない。また、(4)の
多段湿式法は廉価な材料を用いる方法ではあるが、焼成
品は粉砕工程を経て焼結させる必要がある。また、(5
)の粉末分散湿式法は、廉価な材料を用いる方法ではあ
るが、塩素等の不純物の混入のおそれがあるという欠点
がある。
山村らは、これらの従来法の欠点を解消する方法として
、前述(2)のシュウ酸塩法の改良を提案している。す
なわち、シュウ酸はエタノールに可溶であり、B群元素
(Ti、Zr)のシュウ酸塩およびA群元素(Pb、C
a、SrまたはLaからなる群から選ばれた、少なくと
も1つの元素)のシュウ酸塩は、いずれもエタノールに
難溶である性質を利用して、エタノール中でA群元素イ
オンとTiイオンとをシュウ酸と反応させて、これらの
イオンをシュウ酸塩として共沈させること(特開昭59
−39722号公Wi)、ならびにA群元素イオンとZ
rイオンまたは(Ti+Zr)イオンとをシュウ酸塩と
して共沈させること(特開昭59−131505号公報
)によって、所望組成の高純度かつ均一粒度の沈′&物
(ペロブスカイト型酸化物の前駆体)が得られ、これを
熱分解すると、極めて焼結し易い活性なA T iOl
、A Z ro 3またはA (Z r、T i)O、
微粉末が得られる。そこに開示された技術においては、
A群元素イオンは当該硝酸塩の水溶液ないし含エタノー
ル水溶液として使用している。一方、Tiイオンおよび
Zrイオンは、オキシ硝酸チタンまたはオキシ硝酸ジル
コニウムの水溶液ないし含エタノール溶液として使用す
ることが好ましいとされている。これらイオンの供給源
として塩化物を使用すると、共沈澱物中に塩素イオンが
残存しがちで、共沈澱物を高温焼成しても塩素イオンが
残って、焼成物(すなわち目的酸化物)を焼結する場合
に悪影響を及ぼすことがあるからであり、またA群元素
イオンとしてPb2°を用いる場合には、混合水溶液に
おいて不溶性の塩化鉛が生成するからである。
、前述(2)のシュウ酸塩法の改良を提案している。す
なわち、シュウ酸はエタノールに可溶であり、B群元素
(Ti、Zr)のシュウ酸塩およびA群元素(Pb、C
a、SrまたはLaからなる群から選ばれた、少なくと
も1つの元素)のシュウ酸塩は、いずれもエタノールに
難溶である性質を利用して、エタノール中でA群元素イ
オンとTiイオンとをシュウ酸と反応させて、これらの
イオンをシュウ酸塩として共沈させること(特開昭59
−39722号公Wi)、ならびにA群元素イオンとZ
rイオンまたは(Ti+Zr)イオンとをシュウ酸塩と
して共沈させること(特開昭59−131505号公報
)によって、所望組成の高純度かつ均一粒度の沈′&物
(ペロブスカイト型酸化物の前駆体)が得られ、これを
熱分解すると、極めて焼結し易い活性なA T iOl
、A Z ro 3またはA (Z r、T i)O、
微粉末が得られる。そこに開示された技術においては、
A群元素イオンは当該硝酸塩の水溶液ないし含エタノー
ル水溶液として使用している。一方、Tiイオンおよび
Zrイオンは、オキシ硝酸チタンまたはオキシ硝酸ジル
コニウムの水溶液ないし含エタノール溶液として使用す
ることが好ましいとされている。これらイオンの供給源
として塩化物を使用すると、共沈澱物中に塩素イオンが
残存しがちで、共沈澱物を高温焼成しても塩素イオンが
残って、焼成物(すなわち目的酸化物)を焼結する場合
に悪影響を及ぼすことがあるからであり、またA群元素
イオンとしてPb2°を用いる場合には、混合水溶液に
おいて不溶性の塩化鉛が生成するからである。
オキシ硝酸チタンの製造法としては、四塩化チタンをア
ンモニア水で加水分解して水酸化物として沈澱させ、こ
れをi濾過して得た水酸化チタンを硝酸中に投入して溶
解させて、オキシ硝酸チタンfJ液を得る方法が開示さ
れており、オキシ硝酸ジルコニウム溶液もオキシ塩化ジ
ルコニウムを原料として、全く同様の手法で得られるこ
とが開示されている。
ンモニア水で加水分解して水酸化物として沈澱させ、こ
れをi濾過して得た水酸化チタンを硝酸中に投入して溶
解させて、オキシ硝酸チタンfJ液を得る方法が開示さ
れており、オキシ硝酸ジルコニウム溶液もオキシ塩化ジ
ルコニウムを原料として、全く同様の手法で得られるこ
とが開示されている。
これらの化合物からのTiイオン・またはZrイオンと
A元素イオンとを、エタノールの存在下に、シュウ酸と
反応させてシュウ酸塩共沈物を得、これを濾過、乾燥後
、粉砕して、熱分解が完全に終了して重量変化が最早認
められない温度(700〜1000℃)で焼成すれば、
目的のベロジスカイl−型酸化物が得られるのであるが
、開示されたところによれば、生成する焼成物は再度粉
砕混合しており、この粉末について成形および1000
〜1400℃での焼結を行っている6 すなわち、この先行改良技術においては、共沈澱物の焼
成によって得られた微粉末状のペロプスカイト型酸化物
は、粒子相互で融着を起こしていたために、再粉砕混合
工程が必要であったのである。先行改良発明で必要であ
るこの再粉砕混合工程は、工程費の増加および不純物の
混入による最終製品の信頼性の低下をもたらすばかりで
なく、ペロプスカイト型酸化物粉末の特性からいっても
問題である。すなわち、これらペロブスカイト型酸化物
粉末をポリ弗化ビニリデン樹脂、ポリオキシメチレン樹
脂、ニトリルゲタジエンゴム等と複合して、可撓性に富
む圧電フィルムや誘電フィルムを製造する技術の開発が
進められつつあるが、この場合には、再粉砕混合で得た
微粉末では結晶歪が生起して、期待する性能が得られな
くなるからである。
A元素イオンとを、エタノールの存在下に、シュウ酸と
反応させてシュウ酸塩共沈物を得、これを濾過、乾燥後
、粉砕して、熱分解が完全に終了して重量変化が最早認
められない温度(700〜1000℃)で焼成すれば、
目的のベロジスカイl−型酸化物が得られるのであるが
、開示されたところによれば、生成する焼成物は再度粉
砕混合しており、この粉末について成形および1000
〜1400℃での焼結を行っている6 すなわち、この先行改良技術においては、共沈澱物の焼
成によって得られた微粉末状のペロプスカイト型酸化物
は、粒子相互で融着を起こしていたために、再粉砕混合
工程が必要であったのである。先行改良発明で必要であ
るこの再粉砕混合工程は、工程費の増加および不純物の
混入による最終製品の信頼性の低下をもたらすばかりで
なく、ペロプスカイト型酸化物粉末の特性からいっても
問題である。すなわち、これらペロブスカイト型酸化物
粉末をポリ弗化ビニリデン樹脂、ポリオキシメチレン樹
脂、ニトリルゲタジエンゴム等と複合して、可撓性に富
む圧電フィルムや誘電フィルムを製造する技術の開発が
進められつつあるが、この場合には、再粉砕混合で得た
微粉末では結晶歪が生起して、期待する性能が得られな
くなるからである。
また、誘電フィルムにおいては、10μm以下できれば
1〜5μ−の薄肉フィルムの中に、微粒セラミックスを
均一に分散させる必要上、粉砕品では粒径分布中が大き
すぎて、フィルムとしての信頼性を確保できないという
問題点が指摘される。
1〜5μ−の薄肉フィルムの中に、微粒セラミックスを
均一に分散させる必要上、粉砕品では粒径分布中が大き
すぎて、フィルムとしての信頼性を確保できないという
問題点が指摘される。
また、沈澱反応終了後に、乾燥アンモニアをエタノール
またはイソプロパツールを含む水溶液を充分に撹拌して
、沈澱を懸濁させた中に吹き込むことによって、水溶液
に一部溶解してくるB群元素イオンの再沈澱を実施する
方法を用いることで、A群元素イオン、B群元素イオン
の沈澱中の量比関係を精密に制御しつつ、B群元素の損
失を可能なかぎり低減できることを開示したく特開昭6
1−251517号)。
またはイソプロパツールを含む水溶液を充分に撹拌して
、沈澱を懸濁させた中に吹き込むことによって、水溶液
に一部溶解してくるB群元素イオンの再沈澱を実施する
方法を用いることで、A群元素イオン、B群元素イオン
の沈澱中の量比関係を精密に制御しつつ、B群元素の損
失を可能なかぎり低減できることを開示したく特開昭6
1−251517号)。
さらに、本発明者らは炭素数が4から15のアルコール
を用いて、ペロプスカイト型酸化物の前駆体としてのシ
ュウ酸塩沈澱反応を、硝酸鉛とオキシit’i酸チタン
を含む水溶液について試みたところ、仕込み原料で設定
したTi/Pb比(原子比)が、沈澱を焼成して得られ
たP b T i O3においてほぼ完全に再度される
という、エタノールやプロパツールでは得られなかった
予想外の良好な結果が得られることを開示した(特開昭
61−251518号)。
を用いて、ペロプスカイト型酸化物の前駆体としてのシ
ュウ酸塩沈澱反応を、硝酸鉛とオキシit’i酸チタン
を含む水溶液について試みたところ、仕込み原料で設定
したTi/Pb比(原子比)が、沈澱を焼成して得られ
たP b T i O3においてほぼ完全に再度される
という、エタノールやプロパツールでは得られなかった
予想外の良好な結果が得られることを開示した(特開昭
61−251518号)。
本発明者らは、A B Oj型酸化物における構成成分
元素の存在比の制御を重要課題として、種々の工夫を先
行発明中で試みてきた。この問題をさらに鋭意検討した
結果、存在比の制御はTi0(NO3)2と、沈澱剤で
あるシュウ酸の沈澱形成量論比が、従来認められてきた
シュウ酸/Ti=1/1(モル/グラム原子)ではなく
、1/2(モル/グラム原子)を用いることで、定量的
かつ経時安定的に可能となることを見出した。この新規
な量論比を適用して、A群元素としてpbを、またB群
元素としてTi、Zrから選ばれた、少なくとも1種の
元素の組み合わせによって、シュウ酸・エタノール(ア
ルコール)系でAB○、型酸化物微粒子が安定的に合成
できることを開示した(特開昭82−72523号明細
書)、さらに、シュウ酸・水系でも同様の合成が可能な
ことを開示したく特開昭62−72524号明細書)。
元素の存在比の制御を重要課題として、種々の工夫を先
行発明中で試みてきた。この問題をさらに鋭意検討した
結果、存在比の制御はTi0(NO3)2と、沈澱剤で
あるシュウ酸の沈澱形成量論比が、従来認められてきた
シュウ酸/Ti=1/1(モル/グラム原子)ではなく
、1/2(モル/グラム原子)を用いることで、定量的
かつ経時安定的に可能となることを見出した。この新規
な量論比を適用して、A群元素としてpbを、またB群
元素としてTi、Zrから選ばれた、少なくとも1種の
元素の組み合わせによって、シュウ酸・エタノール(ア
ルコール)系でAB○、型酸化物微粒子が安定的に合成
できることを開示した(特開昭82−72523号明細
書)、さらに、シュウ酸・水系でも同様の合成が可能な
ことを開示したく特開昭62−72524号明細書)。
さらに本発明者らは、シュウ酸/ T i = 1 /
2(モル/グラム原子)なる先行発明中の比率を用い
て、ABOff型Offスカイト型酸化物(ただし、B
はTiおよび2「からなる群から選ばれた、少なくとも
1種の元素を表す)を構成すべき元素のイオンを含む酸
性水溶液を、エタノール、プロパツール、ブタノール、
ペンタノール、およびヘキサノールから成る群から選ば
れた、少なくとも1種のアルコールに溶解させたシュウ
酸の沈澱を生成させ、かつ、該前駆体沈澱含有溶液中の
硝酸根をアミンで中和し、この前駆体を熱分解すること
により、A元素をpbのみならず、Ca、SrおよびL
mからなる群より選ばれた、少なくとも1111の元素
を含む、該酸化物沈澱を製造する方法を開示した(特願
昭62−9080号公報)。
2(モル/グラム原子)なる先行発明中の比率を用い
て、ABOff型Offスカイト型酸化物(ただし、B
はTiおよび2「からなる群から選ばれた、少なくとも
1種の元素を表す)を構成すべき元素のイオンを含む酸
性水溶液を、エタノール、プロパツール、ブタノール、
ペンタノール、およびヘキサノールから成る群から選ば
れた、少なくとも1種のアルコールに溶解させたシュウ
酸の沈澱を生成させ、かつ、該前駆体沈澱含有溶液中の
硝酸根をアミンで中和し、この前駆体を熱分解すること
により、A元素をpbのみならず、Ca、SrおよびL
mからなる群より選ばれた、少なくとも1111の元素
を含む、該酸化物沈澱を製造する方法を開示した(特願
昭62−9080号公報)。
(先行技術における課題と解決方法)
本発明者らの先行発明において、アルコールを合成反応
に使用する技術においては、各種構成元素相互の均一混
合状態をとることができ、を濾過、傾瀉、乾燥等の各工
程において、シュウ酸塩の分離、偏在化などの好ましく
ない現象の発現は、考える必要がなかった。
に使用する技術においては、各種構成元素相互の均一混
合状態をとることができ、を濾過、傾瀉、乾燥等の各工
程において、シュウ酸塩の分離、偏在化などの好ましく
ない現象の発現は、考える必要がなかった。
例えば、チタン酸鉛の沈澱ではシュウ酸塩同志が特殊な
相互作用状態にあることが示唆された(織田ら、第25
回窯業基礎討論会、1987年)。
相互作用状態にあることが示唆された(織田ら、第25
回窯業基礎討論会、1987年)。
しかしながら、水溶液系での合成においては、特定の元
素は反応終了後のi濾過、洗浄、乾燥の工程において、
他の元素の沈澱と僅かではあるが、均一沈澱状態からの
ズレを起こすことが確かめられた。とくにジルコニウム
沈澱においてこの現象が明らかとなった。
素は反応終了後のi濾過、洗浄、乾燥の工程において、
他の元素の沈澱と僅かではあるが、均一沈澱状態からの
ズレを起こすことが確かめられた。とくにジルコニウム
沈澱においてこの現象が明らかとなった。
均一沈澱状態からのズレは、乾燥沈澱ケーキのEMXl
llli察によって元素の分布状態の差として観察され
る。このズレは、乾燥粉体の粉砕混合等で回復するもの
ではなく、結局は焼成酸化物の組成のズレをもたらし、
均一な特性の発現ができなくなる。水溶液系における前
駆体沈澱合成は、アルコール系と異なり廉価なセラミッ
クス微粒子合成法であり、例えばP b(Z r、T
i)03の如く汎用品としての用途も広いセラミックス
製造プロセスとしては好適なものである。
llli察によって元素の分布状態の差として観察され
る。このズレは、乾燥粉体の粉砕混合等で回復するもの
ではなく、結局は焼成酸化物の組成のズレをもたらし、
均一な特性の発現ができなくなる。水溶液系における前
駆体沈澱合成は、アルコール系と異なり廉価なセラミッ
クス微粒子合成法であり、例えばP b(Z r、T
i)03の如く汎用品としての用途も広いセラミックス
製造プロセスとしては好適なものである。
本発明者らは、L述の組成ズレの問題を解決すべく鋭意
検討を継続し、沈澱合成後に適切なpH領域で、高分子
凝集剤とくにノニオン系高分子凝集剤を該溶液系に添加
することで組成ズレを完全に抑止できることを見出しな
、さらにこの現象について詳しく検討を加え、各種元素
の複合系においても有効であることを見いだし、本発明
に到達した。
検討を継続し、沈澱合成後に適切なpH領域で、高分子
凝集剤とくにノニオン系高分子凝集剤を該溶液系に添加
することで組成ズレを完全に抑止できることを見出しな
、さらにこの現象について詳しく検討を加え、各種元素
の複合系においても有効であることを見いだし、本発明
に到達した。
高分子凝集剤の利用は、ジルコニウムをはじめとする各
稽沈澱の安定化の有効なばかりでなく、沈澱の凝集によ
って、沈澱と反応母液の分離を従来の加圧i濾過器によ
る長時rm i濾過から、傾瀉を併用した短時間2濾過
に切り替えることができるという製造プロセス上の大巾
な改良もなしとげることができた。
稽沈澱の安定化の有効なばかりでなく、沈澱の凝集によ
って、沈澱と反応母液の分離を従来の加圧i濾過器によ
る長時rm i濾過から、傾瀉を併用した短時間2濾過
に切り替えることができるという製造プロセス上の大巾
な改良もなしとげることができた。
(発明の概要)
本発明はA B On型ペロブスカイト型酸化物の水溶
液沈澱合成法においてB元素(Tiおよび/またはZr
)/シュウ酸=2/1(ダラム原子1モル)なる量論比
で、B群元素の硝酸塩からシュウ酸塩を定量的に沈澱さ
せる先行技術(特願昭60−211.705号明細書)
の改良技術に位置する。
液沈澱合成法においてB元素(Tiおよび/またはZr
)/シュウ酸=2/1(ダラム原子1モル)なる量論比
で、B群元素の硝酸塩からシュウ酸塩を定量的に沈澱さ
せる先行技術(特願昭60−211.705号明細書)
の改良技術に位置する。
本発明は、本発明者らの上述先行技術においては、再溶
解を生じるため、A群元素として用いることができなか
っなCa、SrまたはLaを定量的に沈澱させて、種々
の元素の組合わせおよび同一組合わせにおける、元素存
在比の微量変動の防止を可能ならしめた点で、先行技術
の普遍化技術に相当する。
解を生じるため、A群元素として用いることができなか
っなCa、SrまたはLaを定量的に沈澱させて、種々
の元素の組合わせおよび同一組合わせにおける、元素存
在比の微量変動の防止を可能ならしめた点で、先行技術
の普遍化技術に相当する。
したがって本発明は、鉛、カルシウム、ストロンチウム
およびランタンからなる群(A元素群)から選ばれた、
少なくとも1種の元素のイオンと、チタニウムおよびジ
ルコニウムからなる群(B元素群)から選ばれた、少な
くとも1種の元素のイオンとを含む溶液に、A元素群イ
オン中の2価のイオン1グラム原子当たり0.98〜1
.02モル、3価のイオンに対しては、イオン1グラム
原子当たり1.47〜1.53モル、および8群イオン
1グラム原子当たり0.49〜0.51モルの合計量の
シュウ酸を加えて沈澱を形成後、アンモニアまたはアミ
ンを用いて、該沈澱を含有する溶液のp)lを弱酸性か
ら弱アルカリ性の範囲にyJ整して、ペロブスカイト型
酸化物の前駆体沈澱の凝集体を形成させ、該沈澱凝集体
を母液より分離、乾燥した後、酸素共存下で焼成して、
ペロブスカイト型酸化物する方法において、該前駆体の
沈澱を生成させる際、該前駆体の重量に対して1〜15
00ppm相当量の、非イオン系水溶性高分子凝集剤を
共存させることを特徴とする、ペロブスカイト型酸化物
の製法を提供するものである。
およびランタンからなる群(A元素群)から選ばれた、
少なくとも1種の元素のイオンと、チタニウムおよびジ
ルコニウムからなる群(B元素群)から選ばれた、少な
くとも1種の元素のイオンとを含む溶液に、A元素群イ
オン中の2価のイオン1グラム原子当たり0.98〜1
.02モル、3価のイオンに対しては、イオン1グラム
原子当たり1.47〜1.53モル、および8群イオン
1グラム原子当たり0.49〜0.51モルの合計量の
シュウ酸を加えて沈澱を形成後、アンモニアまたはアミ
ンを用いて、該沈澱を含有する溶液のp)lを弱酸性か
ら弱アルカリ性の範囲にyJ整して、ペロブスカイト型
酸化物の前駆体沈澱の凝集体を形成させ、該沈澱凝集体
を母液より分離、乾燥した後、酸素共存下で焼成して、
ペロブスカイト型酸化物する方法において、該前駆体の
沈澱を生成させる際、該前駆体の重量に対して1〜15
00ppm相当量の、非イオン系水溶性高分子凝集剤を
共存させることを特徴とする、ペロブスカイト型酸化物
の製法を提供するものである。
本発明はまた、上記ペロブスカイト型酸化物の製法にお
いて、添加するシュウ酸の添加量を、該酸性水溶液中に
存在するA群元素(Pb、Ca、Srおよび/またはL
a)1モル当り0.98から1.02モル(ただし、3
価イオンに対してはその1.5倍量)、およびB群元素
(Tiおよび/またはZr)1モル当り0.49から0
.51モルなる比率に定めることを特徴とするものであ
る。
いて、添加するシュウ酸の添加量を、該酸性水溶液中に
存在するA群元素(Pb、Ca、Srおよび/またはL
a)1モル当り0.98から1.02モル(ただし、3
価イオンに対してはその1.5倍量)、およびB群元素
(Tiおよび/またはZr)1モル当り0.49から0
.51モルなる比率に定めることを特徴とするものであ
る。
さらに本発明はまた、該前駆体沈澱含有溶液中の砧酸根
をアミンにより中和することを特徴とする、ABO,型
ペロブスカイト型酸化物の製法に関するものである。
をアミンにより中和することを特徴とする、ABO,型
ペロブスカイト型酸化物の製法に関するものである。
更に、本発明は上記の特徴ある製造方法を採用すること
で、粉体特性に優れた該酸化物粉体を優れた反応再現性
のもとで製造する方法に関するものである。
で、粉体特性に優れた該酸化物粉体を優れた反応再現性
のもとで製造する方法に関するものである。
(効 果)
本発明の方法によれば、つぎの効果が得られる。
(1)水溶液中のシュウ酸塩沈澱合成反応において、多
成分系セラミックの構成元素間の組成ズレを完全に抑止
し、アルコールを用いたプロセスよりも廉価なプロセス
で各種ペロブスカイト型酸化物粉体を製造することがで
きる。
成分系セラミックの構成元素間の組成ズレを完全に抑止
し、アルコールを用いたプロセスよりも廉価なプロセス
で各種ペロブスカイト型酸化物粉体を製造することがで
きる。
(2)合成されたシュウ酸沈澱はフロック化され、反応
母液との分離が著しく簡略化される。
母液との分離が著しく簡略化される。
(3)酸性水溶液へ予め硝酸を添加することができるの
で、生成酸化物の粒度調節が容易となる。
で、生成酸化物の粒度調節が容易となる。
(4)生成した沈澱の母液への再溶解の恐れがないので
、シュウ金満下速度1反応時間、i濾過時間等を工業生
産レベルでの最適域に合致させても反応の再現性を充分
に確保できる。
、シュウ金満下速度1反応時間、i濾過時間等を工業生
産レベルでの最適域に合致させても反応の再現性を充分
に確保できる。
(5)易分散性かつ高結晶性のペロブスカイト型酸化物
を製造するに際して、高価な金属アルコキシドを原料と
するオキシ硝酸チタン及び高価なオキシ硝酸ジルコニウ
ムの利用が有効であるが、これら原料の無用な溶解損失
が抑止されるので、不必要かつ大巾な製造価格の上昇を
防ぐことができる。
を製造するに際して、高価な金属アルコキシドを原料と
するオキシ硝酸チタン及び高価なオキシ硝酸ジルコニウ
ムの利用が有効であるが、これら原料の無用な溶解損失
が抑止されるので、不必要かつ大巾な製造価格の上昇を
防ぐことができる。
(6)先行出願で使用が必須であったアルコールを全く
使用しなくてよいので、アルコールの回収費用(蒸留装
置、蒸留にかかる変動費1回収損失)を全面的に省略す
ることができる。
使用しなくてよいので、アルコールの回収費用(蒸留装
置、蒸留にかかる変動費1回収損失)を全面的に省略す
ることができる。
(発明の詳細な説明)
ペロブス イト型 T ゛パの1造本発明で対象
とするペロブスカイト型酸化物はABO3型のものであ
って、A群元素がPb、Ca、SrおよびLaからなる
群から選ばれた、少なくとも1種の元素であり、B群元
素がTiおよびZrからなる群から遷ばれた、少なくと
も1種の元素であるものである。
とするペロブスカイト型酸化物はABO3型のものであ
って、A群元素がPb、Ca、SrおよびLaからなる
群から選ばれた、少なくとも1種の元素であり、B群元
素がTiおよびZrからなる群から遷ばれた、少なくと
も1種の元素であるものである。
(A群元素)
これらの化合物を合成するに必要なA群元素は、硝酸塩
等の水溶性化合物として使用され、塩素含量としてCl
/ B元素の比率が好ましくは0.01以下、さらには
実質的には零になるような塩素含有率の金属硝酸塩が特
に好ましいことは、本発明者らの先願発明と同じである
。
等の水溶性化合物として使用され、塩素含量としてCl
/ B元素の比率が好ましくは0.01以下、さらには
実質的には零になるような塩素含有率の金属硝酸塩が特
に好ましいことは、本発明者らの先願発明と同じである
。
(B群元素)
本発明で用いるTiおよびZrは、好ましくは、オキシ
硝酸チタンまたはオキシ硝酸ジルコニウムである。オキ
シ硝酸チタンは、テトライソプロピルチタンの如きアル
コキシドを加水分解して得たチタン水酸化物と濃硝酸を
反応せしめることで、実質上塩素を含有しない化合物と
して合成することができる。四塩化チタンを用いる時は
、アンモニア水で水酸化チタン沈澱を得た後に、充分な
水洗を繰り返して塩素イオンを除去し、オキシ硝酸チタ
ン水溶液中のCf/Ti(ダラム原子比)が0.02以
下好ましくは0.01以下になるようにする必要がある
。
硝酸チタンまたはオキシ硝酸ジルコニウムである。オキ
シ硝酸チタンは、テトライソプロピルチタンの如きアル
コキシドを加水分解して得たチタン水酸化物と濃硝酸を
反応せしめることで、実質上塩素を含有しない化合物と
して合成することができる。四塩化チタンを用いる時は
、アンモニア水で水酸化チタン沈澱を得た後に、充分な
水洗を繰り返して塩素イオンを除去し、オキシ硝酸チタ
ン水溶液中のCf/Ti(ダラム原子比)が0.02以
下好ましくは0.01以下になるようにする必要がある
。
オキシ硝酸ジルコニウムも上記に準じて調製することが
できる。
できる。
オキシ硝酸チタンおよびオキシ硝酸ジルコニウムは、市
販の試薬の純度を有すれば良い。
販の試薬の純度を有すれば良い。
(共 沈)
ペロブスカイト型酸化物前駆体は、A群元素から遷ばれ
た、少なくとも1種の元素およびB群元素から選ばれた
、少なくとも1種の元素の化合物、好ましくは硝酸塩を
含有する酸性水溶液と、本発明の要求する化学量論比の
シュウ酸水溶液とを接触させ、次いでシュウ酸塩沈澱形
成反応で生成した硝酸、および予め酸性水溶液中に共存
せしめた硝酸を、アミンにより中和した後、該シュウ酸
塩の沈澱を母液からi濾過分離することにより得られる
。
た、少なくとも1種の元素およびB群元素から選ばれた
、少なくとも1種の元素の化合物、好ましくは硝酸塩を
含有する酸性水溶液と、本発明の要求する化学量論比の
シュウ酸水溶液とを接触させ、次いでシュウ酸塩沈澱形
成反応で生成した硝酸、および予め酸性水溶液中に共存
せしめた硝酸を、アミンにより中和した後、該シュウ酸
塩の沈澱を母液からi濾過分離することにより得られる
。
シュウ酸は、シュウ酸アンモニウム等の塩を用いること
もできる。
もできる。
該酸性水溶液中の元素イオン濃度は、与えられた条件で
A、B各群から選ばれた元素イオンが完全に溶解できる
範囲で、高濃度にすることが可能であるが、A元素群イ
オン濃度として0.05から1モル/l、好ましくは0
.1から0.5モル/′lの濃度を選ぶことができる。
A、B各群から選ばれた元素イオンが完全に溶解できる
範囲で、高濃度にすることが可能であるが、A元素群イ
オン濃度として0.05から1モル/l、好ましくは0
.1から0.5モル/′lの濃度を選ぶことができる。
本発明の方法によれば、金属硝酸塩含有水溶液中の酸性
度は、好ましくは硝酸の添加量によって大きく変動させ
ることができる。硝酸/B元素比(モル1モル)を0か
ら5好ましくは0.01から4の範囲に設定することで
、最終製品どして得られるペロブスカイト型酸化物の粒
子径および粒子径分布中を、小さい方に制御することが
可能となる。
度は、好ましくは硝酸の添加量によって大きく変動させ
ることができる。硝酸/B元素比(モル1モル)を0か
ら5好ましくは0.01から4の範囲に設定することで
、最終製品どして得られるペロブスカイト型酸化物の粒
子径および粒子径分布中を、小さい方に制御することが
可能となる。
(シュウ酸添加)
該酸性水溶液中に含まれるペロブスカイト型酸化物構成
元素を、シュウ酸塩として沈澱させる方法としては、該
酸性水WI液を、激しく撹拌されでいるシュウ酸水溶液
に滴下する方法およびこの逆の方法を用いることができ
る。シュウ酸塩生成速度は、反応系温度が急上昇しない
範囲で適宜選ぶことができる。
元素を、シュウ酸塩として沈澱させる方法としては、該
酸性水WI液を、激しく撹拌されでいるシュウ酸水溶液
に滴下する方法およびこの逆の方法を用いることができ
る。シュウ酸塩生成速度は、反応系温度が急上昇しない
範囲で適宜選ぶことができる。
本発明は先行技術(特開昭82−72524号明細害)
と同じく、B群元素のシュウ酸塩沈澱が、従来考えられ
ていた〔シュウ酸/B群元素−1/1(モル、/グラム
原子)〕の化学量論比で得られるのではなく、1/2の
化学量論比で得られるという発見に依っている。
と同じく、B群元素のシュウ酸塩沈澱が、従来考えられ
ていた〔シュウ酸/B群元素−1/1(モル、/グラム
原子)〕の化学量論比で得られるのではなく、1/2の
化学量論比で得られるという発見に依っている。
シュウ酸の添加量を、水溶液に存在するA群元素(Pb
、Ca、SrおよびLaからなる群から選ばれた。少な
くとも1種類の元素)の中で、2価イオンについては、
1グラム原子当たり0696〜104モル、好ましくは
0,98〜1.02モル、さらに好ましくは0.99〜
1.01モル、より好ましくは0.995〜1゜005
モルに、3価イオンについては上記割合の1.5倍量、
およびB群元素(Tiおよび/またはZr)1グラム原
子当たり0.48〜0.52モル、好ましくは0.49
〜0.51モル、さらに好ましくは0.495〜0.5
05モル、より好ましくは0.4975〜0.5025
モルの範囲に設定する。
、Ca、SrおよびLaからなる群から選ばれた。少な
くとも1種類の元素)の中で、2価イオンについては、
1グラム原子当たり0696〜104モル、好ましくは
0,98〜1.02モル、さらに好ましくは0.99〜
1.01モル、より好ましくは0.995〜1゜005
モルに、3価イオンについては上記割合の1.5倍量、
およびB群元素(Tiおよび/またはZr)1グラム原
子当たり0.48〜0.52モル、好ましくは0.49
〜0.51モル、さらに好ましくは0.495〜0.5
05モル、より好ましくは0.4975〜0.5025
モルの範囲に設定する。
余分のシュウ酸の存在は、B群元素のシュウ酸塩沈澱を
再溶解するように作用するので、本質的には好ましくな
い。
再溶解するように作用するので、本質的には好ましくな
い。
沈澱生成のためのシュウ酸添加量は、水溶液中のA群元
素イオンに対する理論所要量の±2%の範囲、好ましく
は±1%の範囲の許容中をもたせることができる。B群
元素イオンに対しても同様に、理論所要量の±2%の範
囲、好ましくは±1%の範囲の許容中をもって、シュウ
酸添加量な定めることができる。
素イオンに対する理論所要量の±2%の範囲、好ましく
は±1%の範囲の許容中をもたせることができる。B群
元素イオンに対しても同様に、理論所要量の±2%の範
囲、好ましくは±1%の範囲の許容中をもって、シュウ
酸添加量な定めることができる。
シュウ酸水溶液中のシュウ酸の濃度は、0.01〜1.
0モル/1、好ましくは0.05〜0.5モル/rを選
ぶことができる。
0モル/1、好ましくは0.05〜0.5モル/rを選
ぶことができる。
反応温度は広い範囲から選ぶことができるが、好ましく
は、0℃近傍から50℃まで、より好ましくは0℃近傍
から30℃までを選ぶことができる。水溶液が氷結する
ような低温は避けねばならない、また、水溶液中のオキ
シ硝酸チタンの熱的な不安定さを考えると、オキシ硝酸
チタンを含んだ後に水溶液温度を50℃を超えて高める
ことは、沈澱合成反応中にオキシ硝酸チタンの分解によ
る沈澱も生成する恐れが生じるので、できるだけ避ける
ことが望ましい。
は、0℃近傍から50℃まで、より好ましくは0℃近傍
から30℃までを選ぶことができる。水溶液が氷結する
ような低温は避けねばならない、また、水溶液中のオキ
シ硝酸チタンの熱的な不安定さを考えると、オキシ硝酸
チタンを含んだ後に水溶液温度を50℃を超えて高める
ことは、沈澱合成反応中にオキシ硝酸チタンの分解によ
る沈澱も生成する恐れが生じるので、できるだけ避ける
ことが望ましい。
(中和)
シュウ酸と反応後、該前駆体沈澱含有水溶液を激しく撹
拌しながら、アンモニア等のアミンによる中和反応を行
う。
拌しながら、アンモニア等のアミンによる中和反応を行
う。
この前駆体沈澱含有水溶液中の硝酸根の中和に用いられ
るアンモニアまたはアミンとしては、例えばアンモニア
、ヒドラジン、メチルアミン、ジメチルアミン、トリメ
チルアミン、エチルアミン、ジエチルアミン、トリエチ
ルアミンのようなアルキルアミン、エチレンジアミン、
1,3−プロパンジアミンのようなアルキレンジアミン
、エタノールアミン、1−アミノ−2−オキシプロパン
、2−アミノ−1−ヒドロキシプロパンのようなアルカ
ノールアミン、ヒドロキシルアミンおよびこれらの混合
物が挙げられるが、アンモニアをガスおよび/または濃
アンモニア水として用いることが好ましい。
るアンモニアまたはアミンとしては、例えばアンモニア
、ヒドラジン、メチルアミン、ジメチルアミン、トリメ
チルアミン、エチルアミン、ジエチルアミン、トリエチ
ルアミンのようなアルキルアミン、エチレンジアミン、
1,3−プロパンジアミンのようなアルキレンジアミン
、エタノールアミン、1−アミノ−2−オキシプロパン
、2−アミノ−1−ヒドロキシプロパンのようなアルカ
ノールアミン、ヒドロキシルアミンおよびこれらの混合
物が挙げられるが、アンモニアをガスおよび/または濃
アンモニア水として用いることが好ましい。
これらを用いて、該前駆体含有水溶液を、次に添加する
高分子凝集剤の有効pH領域に調整する。
高分子凝集剤の有効pH領域に調整する。
アンモニアは乾燥ガスおよび/または濃アンモニア水と
して添加することができる。本発明においては、濃アン
モニア水から追加供給される水が沈澱の溶解を促進する
ことはないので、濃アンモニア水の使用がより好ましい
、アンモニアの添加速度は適宜運ぶことができる。硝酸
アンモニウムの生成熱によって反応系温度が急上昇しな
い範囲であれば、添加速度を高めることができる。
して添加することができる。本発明においては、濃アン
モニア水から追加供給される水が沈澱の溶解を促進する
ことはないので、濃アンモニア水の使用がより好ましい
、アンモニアの添加速度は適宜運ぶことができる。硝酸
アンモニウムの生成熱によって反応系温度が急上昇しな
い範囲であれば、添加速度を高めることができる。
該沈澱含有水溶液は、好ましくはアミンを用いてpHを
3から10さらに好ましくは4から9、より好ましくは
5から8に調整する。
3から10さらに好ましくは4から9、より好ましくは
5から8に調整する。
アンモニア中和後のスラリー含有溶液のpHは、測定範
囲の限定されたpH試験紙によって測定することができ
る。
囲の限定されたpH試験紙によって測定することができ
る。
シュウ酸およびアンモニア等のアミンの添加後は、それ
ぞれ反応を完結せしめる為に適切な時間撹拌を継続して
後反応を行うことができる。
ぞれ反応を完結せしめる為に適切な時間撹拌を継続して
後反応を行うことができる。
(添加する水溶性高分子凝集剤)
前駆体の熱分解が完全におわり、重量変化がもはや認め
られない温度(700〜1000°C)で焼成したとき
、高分子凝集体中の陽イオンまたは陰イオンが熱処理中
に分解、蒸発せず、粉体中に残存しては、得られた粉体
の結晶性および電気特性に著しい影響があり好ましくな
い、これを避けるためには好ましくは、非イオン系の水
溶性高分子凝集剤を用いる。少量の添加でフロックを形
成し、沈澱微粒子の相互位置関係を固定し、かつそのフ
ロックは強固でしまりが良く、沈降促進、i濾過脱水に
有効な高分子1集剤が好ましい。
られない温度(700〜1000°C)で焼成したとき
、高分子凝集体中の陽イオンまたは陰イオンが熱処理中
に分解、蒸発せず、粉体中に残存しては、得られた粉体
の結晶性および電気特性に著しい影響があり好ましくな
い、これを避けるためには好ましくは、非イオン系の水
溶性高分子凝集剤を用いる。少量の添加でフロックを形
成し、沈澱微粒子の相互位置関係を固定し、かつそのフ
ロックは強固でしまりが良く、沈降促進、i濾過脱水に
有効な高分子1集剤が好ましい。
非イオン系水溶性高分子凝集剤とは、−72式で表され
る分子量が500〜12oO万の高分子化合物を示す。
る分子量が500〜12oO万の高分子化合物を示す。
Nの位置に−CONaが製造プロセス−L混入すること
があるが、可能な限り少なくすることが、本発明のセラ
ミックス電気特性の制御上必要である。
があるが、可能な限り少なくすることが、本発明のセラ
ミックス電気特性の制御上必要である。
非イオン系高分子凝集剤としては、三洋化成工業(株)
のサンフロックN−505P、 N−520P、N−5
00P、N−0P 、東亜合成化学工業(株)のアロン
フロックN−105、N−107、N−101、N−1
10および三共化成工業(株)サンポリ N−500等
を挙げることができる。
のサンフロックN−505P、 N−520P、N−5
00P、N−0P 、東亜合成化学工業(株)のアロン
フロックN−105、N−107、N−101、N−1
10および三共化成工業(株)サンポリ N−500等
を挙げることができる。
高分子凝集剤が沈澱組成ズレに対し、どのような機構で
抑止作用をもたらすかは不明であるが、巨大な鎖状化合
物に本来の凝集機構で吸着し、これが三次元的に固定化
されるためと考えることができる。
抑止作用をもたらすかは不明であるが、巨大な鎖状化合
物に本来の凝集機構で吸着し、これが三次元的に固定化
されるためと考えることができる。
高分子凝集剤の使用量は、スラリー中の沈澱濃度および
スラリーのpH等によって異なるが、本発明の溶液濃度
範囲においては、溶液中に存在する金属シュウ酸塩を酸
化物に換算したペロブスカイト型酸化物1重量部に対し
て、高分子凝集剤として1〜1500、好ましくは10
〜800重量ppm を必要とする。
スラリーのpH等によって異なるが、本発明の溶液濃度
範囲においては、溶液中に存在する金属シュウ酸塩を酸
化物に換算したペロブスカイト型酸化物1重量部に対し
て、高分子凝集剤として1〜1500、好ましくは10
〜800重量ppm を必要とする。
低濃度水溶液系では、凝集効果を出すためには、大量の
凝集剤を使用する必要がある。これは組成ズレを制御す
る効果を最大限に引き出すために、水中の凝集剤として
の一般的特性発現に必要な量とみることができる。
凝集剤を使用する必要がある。これは組成ズレを制御す
る効果を最大限に引き出すために、水中の凝集剤として
の一般的特性発現に必要な量とみることができる。
高分子凝集剤は、あらかじめ水溶液としておくが、高分
子凝集剤と該前駆体沈澱との接触が良くなるように、で
きるだけ低濃度で低粘度溶液とすることが望ましい。
子凝集剤と該前駆体沈澱との接触が良くなるように、で
きるだけ低濃度で低粘度溶液とすることが望ましい。
高分子凝集剤は、アンモニアまたはアミンで中和後に添
加するのが一般的である6しかし、必要に応じて、シュ
ウ酸添加の前、あるいはその直後に加えることもできる
。このときの撹拌の方法としては、高速撹拌および/ま
たは高い剪断力を伴う撹拌は生成したフロックを破壊し
てしまうので好ましくない、また高分子凝集剤と該前駆
体沈澱が充分接触できないほど、遅くかつ弱い撹拌も適
当ではない、高分子114Jh剤と該前駆体沈澱とが充
分に接触でき、生成したフロックが破壊されない程度の
速度100〜300 rp+eでプロペラ式、またはパ
ドル式撹拌機を用いて、適切な時間撹拌を行い、フロッ
クの形成をおこなう。
加するのが一般的である6しかし、必要に応じて、シュ
ウ酸添加の前、あるいはその直後に加えることもできる
。このときの撹拌の方法としては、高速撹拌および/ま
たは高い剪断力を伴う撹拌は生成したフロックを破壊し
てしまうので好ましくない、また高分子凝集剤と該前駆
体沈澱が充分接触できないほど、遅くかつ弱い撹拌も適
当ではない、高分子114Jh剤と該前駆体沈澱とが充
分に接触でき、生成したフロックが破壊されない程度の
速度100〜300 rp+eでプロペラ式、またはパ
ドル式撹拌機を用いて、適切な時間撹拌を行い、フロッ
クの形成をおこなう。
(前駆体粉末)
フロック形成後、撹拌を停止し、フロックを沈降させ、
上澄みを傾瀉法により除去する。必要ならば、上澄みの
除去した後にさらにフロックをi濾過し、前駆体沈澱と
母液とをi戸別して白色ケーキを得る。
上澄みを傾瀉法により除去する。必要ならば、上澄みの
除去した後にさらにフロックをi濾過し、前駆体沈澱と
母液とをi戸別して白色ケーキを得る。
白色ケーキは、反応によって生成した硝酸および/また
は硝酸アンモニウムを除くために、純水および/または
アルコール等で洗浄し、沈澱中に残留する母液の大部分
を可能な限り取り除いてから、洗液を炉別して白色ケー
キを得る。洗浄回数は適宜窓めることができる。
は硝酸アンモニウムを除くために、純水および/または
アルコール等で洗浄し、沈澱中に残留する母液の大部分
を可能な限り取り除いてから、洗液を炉別して白色ケー
キを得る。洗浄回数は適宜窓めることができる。
得られた白色ケーキは乾燥後、メノウ乳鉢等で砕解して
ペロブスカイト型酸化物前駆体粉末とする。この段階で
の砕解け、後に続く焼成に際して、適切な量の酸素の流
通を確保する上で重要である。
ペロブスカイト型酸化物前駆体粉末とする。この段階で
の砕解け、後に続く焼成に際して、適切な量の酸素の流
通を確保する上で重要である。
なお、乾燥ケーキは弱い磨砕力で容易に微粉化できるし
、この段階で粒子を完全分散状態にする必要もないので
、解重手段からの不純物の混入の恐れはない。
、この段階で粒子を完全分散状態にする必要もないので
、解重手段からの不純物の混入の恐れはない。
ペロブス イトl の 1
前記前駆体粉末を適当温度、例えば500〜1000℃
で焼成する。この焼成温度は低温であることが望ましい
が、重量変化が最早認められなくなるまで、焼成を行う
ことが必要である。
で焼成する。この焼成温度は低温であることが望ましい
が、重量変化が最早認められなくなるまで、焼成を行う
ことが必要である。
焼成は空気の存在下で行うことが必要であるが、マツフ
ル炉のような、強制流通機構を有しない炉での焼成でも
、目的は十分に達成できる。
ル炉のような、強制流通機構を有しない炉での焼成でも
、目的は十分に達成できる。
本発明の方法で合成可能なペロブスカイト型酸化物とし
ては、PbTiOs、PbZrOs、Pb(Zr、Ti
)Oz、CaTi0.、CaZrL、Ca(Zr、Ti
)Ot、(Pb、Ca)TiOs、(Pb 、Cm)Z
r03、 (Pb、Ca)(Zr、Ti)Os 、
5rTi03.5rZr03 、(Ca、5r)Tie
l、(Ca、5r)ZrO,、(Pb、5r)TiOz
、(Pb、5r)(Zr、Ti)0*、(Pb1−、、
La、)(Ti、Zr)O,等を挙げることができる。
ては、PbTiOs、PbZrOs、Pb(Zr、Ti
)Oz、CaTi0.、CaZrL、Ca(Zr、Ti
)Ot、(Pb、Ca)TiOs、(Pb 、Cm)Z
r03、 (Pb、Ca)(Zr、Ti)Os 、
5rTi03.5rZr03 、(Ca、5r)Tie
l、(Ca、5r)ZrO,、(Pb、5r)TiOz
、(Pb、5r)(Zr、Ti)0*、(Pb1−、、
La、)(Ti、Zr)O,等を挙げることができる。
以下、実施例により本発明の内容をさらに具体的に説明
する。
する。
大fl
市販のテトライソプロピルチタン25C1+1を蒸留水
3500nNに滴下して水酸化物を得、これをi濾過し
た。この水酸化物2バツチ分を混合し、純水1000+
i&で3回洗浄を繰返して、水酸化チタンを得た。これ
を寒剤冷却した市販特級濃硝酸200j!に徐々に加え
、−昼夜放置後i濾過して、オキシ硝酸チタン溶液を得
た。Ti濃度をT i O2として重量分析法で決定し
て、0.1225yTi/I11を得た。オキシ硝酸チ
タン溶液5mN’、市販特級硝酸鉛(純度99,5%)
8.1889y、市販−級硝酸ジルコニウムー水和物(
純度99%)3.1878g、濃硝酸5.6ml、純水
481.4mlを混合し、Pb/Zr/Ti = 1.
0010.4810.52(原子比) 、HNO3/
(Zr+Ti)=3/1(モル比)、0.2モルPb#
水溶液を調製し、室温で保持した。市販特級シュウ酸二
水和物(純度99.5%)4.6755gを純水492
m1+に溶解させ、室温に保持し、(C00tl)z/
(P b+Zr+Ti) = 0.75/ 1 (モ
ル比)、シュウ酸水溶液/金属水溶液=1/1 (容旦
比)なる溶液を調製した。 非イオン系高分子凝集剤(
サンフロックN−505P :三洋化成工業(株)製)
を純水に溶解し、0.01重量%溶液に調製した。
3500nNに滴下して水酸化物を得、これをi濾過し
た。この水酸化物2バツチ分を混合し、純水1000+
i&で3回洗浄を繰返して、水酸化チタンを得た。これ
を寒剤冷却した市販特級濃硝酸200j!に徐々に加え
、−昼夜放置後i濾過して、オキシ硝酸チタン溶液を得
た。Ti濃度をT i O2として重量分析法で決定し
て、0.1225yTi/I11を得た。オキシ硝酸チ
タン溶液5mN’、市販特級硝酸鉛(純度99,5%)
8.1889y、市販−級硝酸ジルコニウムー水和物(
純度99%)3.1878g、濃硝酸5.6ml、純水
481.4mlを混合し、Pb/Zr/Ti = 1.
0010.4810.52(原子比) 、HNO3/
(Zr+Ti)=3/1(モル比)、0.2モルPb#
水溶液を調製し、室温で保持した。市販特級シュウ酸二
水和物(純度99.5%)4.6755gを純水492
m1+に溶解させ、室温に保持し、(C00tl)z/
(P b+Zr+Ti) = 0.75/ 1 (モ
ル比)、シュウ酸水溶液/金属水溶液=1/1 (容旦
比)なる溶液を調製した。 非イオン系高分子凝集剤(
サンフロックN−505P :三洋化成工業(株)製)
を純水に溶解し、0.01重量%溶液に調製した。
激しく撹拌した該シュウ酸水溶液に、該金属水溶液を3
70 m1/分の速度で加え、白色スラリー溶液を得、
添加終了後5分間撹拌を続けた後に、特級アンモニア水
16.5mlを撹拌スラリー液に注加し、さらに5分間
撹拌を続けた。TB試験紙を用いてスラリー溶液のpH
を測定し、88を得た。
70 m1/分の速度で加え、白色スラリー溶液を得、
添加終了後5分間撹拌を続けた後に、特級アンモニア水
16.5mlを撹拌スラリー液に注加し、さらに5分間
撹拌を続けた。TB試験紙を用いてスラリー溶液のpH
を測定し、88を得た。
該スラリー溶液の撹拌速度を15 Orpmに調製し、
0.01%高分子凝集剤を47.8+*1(合成したP
b(Z r、T i)O、に対して600ppm)添
加し、5分間撹拌を続けた。撹拌を停止すると直ちに沈
降するので、沈降した後に、傾瀉法にて上澄み液を除去
した。該濃スラリー溶液に洗浄用エタノール(エタノー
ル/残存する水=5/1)2353valを加えて、回
転速度150rp鵜にて10分間撹拌洗浄を行った後、
ブフナーロートで白色沈澱とが液を吸引1戸別しな、さ
らに別の洗浄用エタノール〈エタノール/スラリー中の
溶液−10/1)1630mlを加え、今回は激しく2
0分間撹拌を行った後、ブフナーロートで吸引?戸別し
た。
0.01%高分子凝集剤を47.8+*1(合成したP
b(Z r、T i)O、に対して600ppm)添
加し、5分間撹拌を続けた。撹拌を停止すると直ちに沈
降するので、沈降した後に、傾瀉法にて上澄み液を除去
した。該濃スラリー溶液に洗浄用エタノール(エタノー
ル/残存する水=5/1)2353valを加えて、回
転速度150rp鵜にて10分間撹拌洗浄を行った後、
ブフナーロートで白色沈澱とが液を吸引1戸別しな、さ
らに別の洗浄用エタノール〈エタノール/スラリー中の
溶液−10/1)1630mlを加え、今回は激しく2
0分間撹拌を行った後、ブフナーロートで吸引?戸別し
た。
ブフナーロート上の白色沈澱をアスピレータ−で吸引す
ることにより、1時間通気させることで風乾した。さら
に150℃に保持した熱風循環乾燥機中で、1時間乾燥
し、前駆体粉末を得た。
ることにより、1時間通気させることで風乾した。さら
に150℃に保持した熱風循環乾燥機中で、1時間乾燥
し、前駆体粉末を得た。
得られた前駆体粉末をメノウ乳鉢で解重した後、マツフ
ル炉中、800℃、2時間焼成して、目的とする酸化物
粉末を収率95.9%で得た。
ル炉中、800℃、2時間焼成して、目的とする酸化物
粉末を収率95.9%で得た。
(酸化物粉末の物性)
得られた前駆体粉末の元素組成比を蛍光X線で定量分析
し、Pb/Zr/Ti =110.4810.52(ダ
ラム原子比)なる組成比を得た。
し、Pb/Zr/Ti =110.4810.52(ダ
ラム原子比)なる組成比を得た。
また、得られた酸化物粉末も同様に定量分析し、Pb/
Zr/Ti =110.4810.52 (ダラム原子
比)なる組成比を得な、焼成後の酸化物粉末のX線回折
図を第1図に示した。BET比表面積は4.7z”7g
であった。得られた粒子を球と仮定して求めた平均粒径
は、0.16μlであった。
Zr/Ti =110.4810.52 (ダラム原子
比)なる組成比を得な、焼成後の酸化物粉末のX線回折
図を第1図に示した。BET比表面積は4.7z”7g
であった。得られた粒子を球と仮定して求めた平均粒径
は、0.16μlであった。
また、マイクロトラック粒度計による粒度分布測定結果
を第2図に示す、同図から明らがなように、粒径3μ履
以下の微粒子が得られている。
を第2図に示す、同図から明らがなように、粒径3μ履
以下の微粒子が得られている。
第1図は、800℃で焼成しなP b(Z r、4s。
Ti0.52)Osの粉末のX線回折図である。
第2図は、800℃で焼成したPb(Zro、ts。
Tio、5z)03の粉末のマイクロトラック粒度計測
定による粒度分布を示す図である。
定による粒度分布を示す図である。
Claims (1)
- 鉛、カルシウム、ストロンチウムおよびランタンからな
る群(A元素群)から選ばれた、少なくとも1種の元素
のイオンと、チタニウムおよびジルコニウムからなる群
(B元素群)から選ばれた、少なくとも1種の元素のイ
オンとを含む溶液に、A元素群イオン中の2価のイオン
1グラム原子当たり0.98〜1.02モル、3値のイ
オン1グラム原子当たり1.47〜1.53モル、およ
びB元素群イオン1グラム原子当たり0.49〜0.5
1モルの合計量のシュウ酸を加えて沈澱を形成後、アン
モニアまたはアミンを用いて、該沈澱を含有する溶液の
pHを弱酸性から弱アルカリ性の範囲に調整して、ペロ
ブスカイト型酸化物の前駆体沈澱の凝集体を形成させ、
該沈澱凝集体を母液より分離、乾燥した後、酸素共存下
で焼成して、ペロブスカイト型酸化物する方法において
、該前駆体の沈澱を生成させる際、該前駆体の重量に対
して1〜1500ppm相当量の、非イオン系水溶性高
分子凝集剤を共存せしめることを特徴とする、ABO_
3型ペロブスカイト型酸化物の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12181088A JPH01294528A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | Abo↓3型ペロブスカイト型酸化物の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12181088A JPH01294528A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | Abo↓3型ペロブスカイト型酸化物の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01294528A true JPH01294528A (ja) | 1989-11-28 |
Family
ID=14820491
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12181088A Pending JPH01294528A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | Abo↓3型ペロブスカイト型酸化物の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01294528A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04254419A (ja) * | 1991-02-07 | 1992-09-09 | Colloid Res:Kk | 複合酸化物前駆体の製造方法 |
US5196388A (en) * | 1991-06-10 | 1993-03-23 | Akzo N.V. | Process for the preparation of double metal oxide powders containing a Group IIIA and a Group IVB element and a novel double metal hydroxyl carboxylate useful in preparing same |
JP2015088423A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | セントラル硝子株式会社 | 固体電解質前駆体、その製造方法、固体電解質の製造方法、及び固体電解質−電極活物質複合体の製造方法 |
CN109331807A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-02-15 | 西安工程大学 | 自支撑钙钛矿型氧化物纳米纤维催化净化材料及制备方法 |
-
1988
- 1988-05-20 JP JP12181088A patent/JPH01294528A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04254419A (ja) * | 1991-02-07 | 1992-09-09 | Colloid Res:Kk | 複合酸化物前駆体の製造方法 |
US5196388A (en) * | 1991-06-10 | 1993-03-23 | Akzo N.V. | Process for the preparation of double metal oxide powders containing a Group IIIA and a Group IVB element and a novel double metal hydroxyl carboxylate useful in preparing same |
JP2015088423A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | セントラル硝子株式会社 | 固体電解質前駆体、その製造方法、固体電解質の製造方法、及び固体電解質−電極活物質複合体の製造方法 |
WO2015064351A1 (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | セントラル硝子株式会社 | 固体電解質前駆体、その製造方法、固体電解質の製造方法、及び固体電解質-電極活物質複合体の製造方法 |
CN109331807A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-02-15 | 西安工程大学 | 自支撑钙钛矿型氧化物纳米纤维催化净化材料及制备方法 |
CN109331807B (zh) * | 2018-09-30 | 2021-03-09 | 西安工程大学 | 自支撑钙钛矿型氧化物纳米纤维催化净化材料及制备方法 |
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