JPH01255640A - 焼結Ａｌ合金製摺動部材 - Google Patents
焼結Ａｌ合金製摺動部材Info
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- JPH01255640A JPH01255640A JP63078250A JP7825088A JPH01255640A JP H01255640 A JPH01255640 A JP H01255640A JP 63078250 A JP63078250 A JP 63078250A JP 7825088 A JP7825088 A JP 7825088A JP H01255640 A JPH01255640 A JP H01255640A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
- F02F7/0085—Materials for constructing engines or their parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
良１上夏且ユ史１
本発明は耐熱性、耐摩耗性の良好なる焼結ＡｆＪ合金製
摺動部材に関するものである。
摺動部材に関するものである。
先１１〜術
内燃機関のシリンダブロックは機関本体の基礎どなる部
分であり、その寿命は内燃機関全体の寿命を左右する。
分であり、その寿命は内燃機関全体の寿命を左右する。
シリンダブロックは、耐摩耗性。
耐蝕性が良好で機械加工が容易であり、しかも廉価であ
る等の庁内により鋳鉄でこれを形成することが多いが、
近年では車体型組の軽減化を計るとともに熱伝導性を向
上させるためにＡｌ合金製のものも採用されている。
る等の庁内により鋳鉄でこれを形成することが多いが、
近年では車体型組の軽減化を計るとともに熱伝導性を向
上させるためにＡｌ合金製のものも採用されている。
ＡｆＪ合金製シリンダブロックとしては、■シリンダの
内壁部分に鋳鉄製スリーブを嵌め込／ｖだもの（例、特
開昭６１−１４２３５２号公報）、および■シリンダ内
壁部分を含めて全体がＡｌ合金で形成されたものがある
（例、特開昭６１−１４４５１号公報）。
内壁部分に鋳鉄製スリーブを嵌め込／ｖだもの（例、特
開昭６１−１４２３５２号公報）、および■シリンダ内
壁部分を含めて全体がＡｌ合金で形成されたものがある
（例、特開昭６１−１４４５１号公報）。
戸 が ｔし とする
ところが、第一の形式である鋳鉄製スリーブを用いたも
のでは、燃焼室に臨むスリーブが熱伝導性の劣る鋳鉄製
であるが故に、熱伝導性の良好なΔρ合金製シリンダブ
ロックとしての放熱性能が十分に発揮されず、またＡｌ
合金の熱膨張係数が鋳鉄のそれに比して約２倍であるた
め、温度上背したときに＆２Ｆ鉄製スリーブとこれを包
囲するＡρ合金製シリンダブロック本体との間に間隙が
生じる傾向となる。
のでは、燃焼室に臨むスリーブが熱伝導性の劣る鋳鉄製
であるが故に、熱伝導性の良好なΔρ合金製シリンダブ
ロックとしての放熱性能が十分に発揮されず、またＡｌ
合金の熱膨張係数が鋳鉄のそれに比して約２倍であるた
め、温度上背したときに＆２Ｆ鉄製スリーブとこれを包
囲するＡρ合金製シリンダブロック本体との間に間隙が
生じる傾向となる。
第二の形式である全Ａ！Ｊ合金製シリンダブロックでは
、シリンダ内壁部分の耐熱性、耐Ｉ！！耗性を確保する
ためにアルシルと呼称される高ＳＬ含有ＡｆＪ合金製鋳
造スリーブを用いているが、次の欠点を有している。■
初品Ｓ＝の粒径が犬きく（３０〜１００μＴｒＬ）、鋳
造後の機械加工性が悪い。■ＳＬ粒子相互の間隔が大き
く、硬質粒子である８１粒子を耐Ｉ〒耗性の要求される
シリンダ内壁部に露出させるためにエツチング処理を行
う必要がある。■Ｓ＝粒子の硬度はさほど大きくはなく
（Ｉ−１ｖ １２００程度）、大きな負荷が作用した場
合の耐摩耗性が不足する。■特に空冷機関においてシリ
ンダ内壁部の温度が２００℃〜３００℃に達すると母材
硬度が急激に低下し温度上昇峙の耐摩耗性が劣る。■ま
た、−膜内なＡｌ合金製スリーブにおいては、前記項目
■と関連し、シリンダ内壁面に硬’ｉｓ Ｃｒメツキ、
ＳｉＣ分散Ｎλメツキ等の表面処理を施して耐摩耗性を
付与しなければならず、処理経費が嵩む。
、シリンダ内壁部分の耐熱性、耐Ｉ！！耗性を確保する
ためにアルシルと呼称される高ＳＬ含有ＡｆＪ合金製鋳
造スリーブを用いているが、次の欠点を有している。■
初品Ｓ＝の粒径が犬きく（３０〜１００μＴｒＬ）、鋳
造後の機械加工性が悪い。■ＳＬ粒子相互の間隔が大き
く、硬質粒子である８１粒子を耐Ｉ〒耗性の要求される
シリンダ内壁部に露出させるためにエツチング処理を行
う必要がある。■Ｓ＝粒子の硬度はさほど大きくはなく
（Ｉ−１ｖ １２００程度）、大きな負荷が作用した場
合の耐摩耗性が不足する。■特に空冷機関においてシリ
ンダ内壁部の温度が２００℃〜３００℃に達すると母材
硬度が急激に低下し温度上昇峙の耐摩耗性が劣る。■ま
た、−膜内なＡｌ合金製スリーブにおいては、前記項目
■と関連し、シリンダ内壁面に硬’ｉｓ Ｃｒメツキ、
ＳｉＣ分散Ｎλメツキ等の表面処理を施して耐摩耗性を
付与しなければならず、処理経費が嵩む。
以上により、シリンダのスリーブ材として使用可能な耐
熱性、耐摩耗性に優れたＡｌ１合金材の開発が望まれる
ところである。
熱性、耐摩耗性に優れたＡｌ１合金材の開発が望まれる
ところである。
本発明は斯かる技術的背景の下に創案されたちのであり
、その店動面に硬質表面処理を施す必要がなく、耐熱性
、耐摩耗性の良好なるＡ、ｌｌ１合金製１ご動部材を提
供することをその目的とする。
、その店動面に硬質表面処理を施す必要がなく、耐熱性
、耐摩耗性の良好なるＡ、ｌｌ１合金製１ご動部材を提
供することをその目的とする。
】「′」するための よび゛
この目的は、組織中に含まれる初晶ＳＬの粒径が２０１
１ｍ以下であって５Ｌ１１〜３０％、Ｑｕ０．８〜５％
Ｊｌｑ０．３〜３．５％、Ｆｅ２へ・１０％（数字はい
ずれも重ω％）、残部・・・八ρおＪ：び不可避不純物
なる組成のＡＪ）合金粉末に、平均粒径１〜１０μｍの
球状粒子からなるＡｆＪｔＯｓ粉末１〜５重量％を均一
に混合した混合粉末を圧粉成形後、温度４００℃〜５５
０℃での焼結または熱問加■によって得た焼結ＡｆＪ合
金製摺動部材を提供することによつ゛て達成される。
１ｍ以下であって５Ｌ１１〜３０％、Ｑｕ０．８〜５％
Ｊｌｑ０．３〜３．５％、Ｆｅ２へ・１０％（数字はい
ずれも重ω％）、残部・・・八ρおＪ：び不可避不純物
なる組成のＡＪ）合金粉末に、平均粒径１〜１０μｍの
球状粒子からなるＡｆＪｔＯｓ粉末１〜５重量％を均一
に混合した混合粉末を圧粉成形後、温度４００℃〜５５
０℃での焼結または熱問加■によって得た焼結ＡｆＪ合
金製摺動部材を提供することによつ゛て達成される。
アルシルの如き多量のＳＬを含有するΔ１合金で形成さ
れた鋳造品では、粗大な初品ＳＬが晶出して必要な強度
が得られないため、改良処理（例、溶湯中にＮａを添加
する）を行なって初晶ＳＬの微細化を計っている。しか
しながら、その微細化効果には限界があるところから、
固溶限界を越えるＦｅを含む高ＳＬ含有へ１合金粉末を
アトマイジング法で製造することにより初晶ＳＬの粒径
を２０μ肌以下に抑え、その圧粉成形体を熱間押出し加
工して高強度の焼結ＡｆＪ合金製部材を得る方法が提案
されている。
れた鋳造品では、粗大な初品ＳＬが晶出して必要な強度
が得られないため、改良処理（例、溶湯中にＮａを添加
する）を行なって初晶ＳＬの微細化を計っている。しか
しながら、その微細化効果には限界があるところから、
固溶限界を越えるＦｅを含む高ＳＬ含有へ１合金粉末を
アトマイジング法で製造することにより初晶ＳＬの粒径
を２０μ肌以下に抑え、その圧粉成形体を熱間押出し加
工して高強度の焼結ＡｆＪ合金製部材を得る方法が提案
されている。
本発明の摺動部材はこの方法に則って得たものであるが
、常温および高温にお【ノるｉＪ ｆＦＦ耗性全史に向
上させるために平均粒径１〜１０μｍの球状粒子からな
るＡ、ｌ）２０ｓ粉末を添加している。
、常温および高温にお【ノるｉＪ ｆＦＦ耗性全史に向
上させるために平均粒径１〜１０μｍの球状粒子からな
るＡ、ｌ）２０ｓ粉末を添加している。
ＡＭ ２０ｓ粉末の添加量は原料Ａｊ合金粉末に対して
１〜５ＭＢ％とするのが適当であり、１重量％未満では
耐摩耗性向上効果が得られず、５重ω％を越えると相手
摺動部材に対する影響が大きく、添加量の増大とともに
圧粉成形体の熱間加工性が低下する。また、球状化され
たＡＪ）２０ｓ粒子を用いるのは、その硬度がＨｖ２５
００にも達するΔｇ２０３の相手攻撃性を緩和させるた
めであり、その粒径を１〜１０μｍとするのは、１μｍ
未満では原料ＡｆＪｚＯｓ粉末の取扱い性が悪い上に必
要な耐摩耗性が得られ難く、１０μｍを越えると焼結晶
の機械加工性が悪化し、へ１合金マトリックスからの粒
子の脱落が生じ易く、自身および相手摺動部材の摩耗を
促進する結果となるからである。
１〜５ＭＢ％とするのが適当であり、１重量％未満では
耐摩耗性向上効果が得られず、５重ω％を越えると相手
摺動部材に対する影響が大きく、添加量の増大とともに
圧粉成形体の熱間加工性が低下する。また、球状化され
たＡＪ）２０ｓ粒子を用いるのは、その硬度がＨｖ２５
００にも達するΔｇ２０３の相手攻撃性を緩和させるた
めであり、その粒径を１〜１０μｍとするのは、１μｍ
未満では原料ＡｆＪｚＯｓ粉末の取扱い性が悪い上に必
要な耐摩耗性が得られ難く、１０μｍを越えると焼結晶
の機械加工性が悪化し、へ１合金マトリックスからの粒
子の脱落が生じ易く、自身および相手摺動部材の摩耗を
促進する結果となるからである。
なお、Ａｌ２０３粉末以外に８１粒子よりも硬質の他の
セラミック粉末（例、Ｓ＝Ｃ。
セラミック粉末（例、Ｓ＝Ｃ。
ＳＬｓ Ｎ４ ）を用いることもできるが、イの耐摩耗
性（焼結晶の耐摩耗性）はＡｌ２Ｏ３粉末を用いた場合
に比してやや劣る。ＡｆＪ２０３等のセラミック粉末と
共に黒鉛、硼化物、硫化物等の潤滑性材料の粉末を用い
るのも有効であり、焼結材中に硬質のセラミック粒子を
分散させるとともに、潤滑性材料の粒子を分散させて自
己潤滑性を与えることにより１ＪＦＩＰ耗性を向上させ
得る。また、場合によりセラミック粉末を用いることな
く、潤滑性４４Ｆｌの粉末のみを用いても、焼結材の自
己潤滑刊故に耐摩耗性の向上を計り得る。
性（焼結晶の耐摩耗性）はＡｌ２Ｏ３粉末を用いた場合
に比してやや劣る。ＡｆＪ２０３等のセラミック粉末と
共に黒鉛、硼化物、硫化物等の潤滑性材料の粉末を用い
るのも有効であり、焼結材中に硬質のセラミック粒子を
分散させるとともに、潤滑性材料の粒子を分散させて自
己潤滑性を与えることにより１ＪＦＩＰ耗性を向上させ
得る。また、場合によりセラミック粉末を用いることな
く、潤滑性４４Ｆｌの粉末のみを用いても、焼結材の自
己潤滑刊故に耐摩耗性の向上を計り得る。
ＡｆＪ合金粉末の組成および初晶Ｓｉの粒径を限定する
理由は以下の通りである。
理由は以下の通りである。
（１）ＳＬ（１１〜３０重量％）・・・ＳＬは焼結晶の
耐摩耗性およびＶレグ率の向上に寄与し、熱膨張率を低
く抑え、熱伝導率を向上させ得る。ただし、ＳＬ含右♀
が１１重Ｍ％未満では耐摩耗性１強度が劣り、３０重品
％を越えると熱間押出し加工または熱間鍛造加工時の成
形性が悪く製品に割れが生じ易い。
耐摩耗性およびＶレグ率の向上に寄与し、熱膨張率を低
く抑え、熱伝導率を向上させ得る。ただし、ＳＬ含右♀
が１１重Ｍ％未満では耐摩耗性１強度が劣り、３０重品
％を越えると熱間押出し加工または熱間鍛造加工時の成
形性が悪く製品に割れが生じ易い。
また、初晶ＳＬ粉粒子粒径を２０μｍ以下にするのは、
粒径２０μｍを越えると焼結晶の機械加工性が悪くなり
、相手摺動部材との摺接関係で大きな集中負荷を受けて
破壊され易く、破壊によって脱落した８１粒子が自身お
よび相手摺動部材の摩耗を促進する結果となるからであ
る。２０μｍ以下の粒径は、溶融へ１含金を細孔から流
出させ、これに不活性ガスを噴射させるアトマイズ法、
あるいは遠心噴霧法等により溶融状態からの冷却速度を
１０２〜１０’℃／秒にして得ることができる。このよ
うな大きな冷却速度は溶解法によって摺動部材を形成す
る場合には得ることができない。
粒径２０μｍを越えると焼結晶の機械加工性が悪くなり
、相手摺動部材との摺接関係で大きな集中負荷を受けて
破壊され易く、破壊によって脱落した８１粒子が自身お
よび相手摺動部材の摩耗を促進する結果となるからであ
る。２０μｍ以下の粒径は、溶融へ１含金を細孔から流
出させ、これに不活性ガスを噴射させるアトマイズ法、
あるいは遠心噴霧法等により溶融状態からの冷却速度を
１０２〜１０’℃／秒にして得ることができる。このよ
うな大きな冷却速度は溶解法によって摺動部材を形成す
る場合には得ることができない。
（２） Ｃｕ （０，８□〜５ ”Ｑ Ｒ％）−Ｃｕは
熱処理による７１−リックスの強化に有効である。ただ
し、０．８重口％未満では添加効果がな（，５千ｍ％を
越えると熱間加工性が低下するとともに耐応力腐蝕割れ
特性が態化する。
熱処理による７１−リックスの強化に有効である。ただ
し、０．８重口％未満では添加効果がな（，５千ｍ％を
越えると熱間加工性が低下するとともに耐応力腐蝕割れ
特性が態化する。
（３） ＭＯ（ｏ、３〜３．５重Ｂ％）−Ｍ ｇはＣｕ
と同じく熱処理によるマトリックスの強化に有効である
。ただし、０．３重量％未満では添加効果がなく、３．
５重量％を越すと熱間加工性が低下するとともに対応力
腐蝕割れ特性が悪化する。
と同じく熱処理によるマトリックスの強化に有効である
。ただし、０．３重量％未満では添加効果がなく、３．
５重量％を越すと熱間加工性が低下するとともに対応力
腐蝕割れ特性が悪化する。
（４） Ｆｅ （２〜１１０ｆｆ１％）−Ｆ ｅを添加
しない場合のへρ合金硬麿は第１図図示のように温度２
００℃〜３００℃の加熱で急激に低下する。それに対し
、２〜１０重１％のＦｅを添加したＡｌ１合金では斯か
る急激な硬度低下は見られない。Ｆｅの添加聞は２〜１
０重品％にするのが好ましく、２重間％未満では焼結晶
の高温強度の向上が期待できず、１０千吊％を越えると
高速熱間加工が不可能となる。
しない場合のへρ合金硬麿は第１図図示のように温度２
００℃〜３００℃の加熱で急激に低下する。それに対し
、２〜１０重１％のＦｅを添加したＡｌ１合金では斯か
る急激な硬度低下は見られない。Ｆｅの添加聞は２〜１
０重品％にするのが好ましく、２重間％未満では焼結晶
の高温強度の向上が期待できず、１０千吊％を越えると
高速熱間加工が不可能となる。
犬−ｌ−１
第２図は自動二輪車用水冷エンジン１を要部欠截側面図
として示している。エンジン１はダブル・オーバーヘッ
ド・カム軸式〇弁機構を採用しており、クランク軸５と
連結されたピストン４（例、ＪＩＳ ＡＣ８八材′Ｉ！
ＪＪ）がシリンダ２内に１択挿されている。
として示している。エンジン１はダブル・オーバーヘッ
ド・カム軸式〇弁機構を採用しており、クランク軸５と
連結されたピストン４（例、ＪＩＳ ＡＣ８八材′Ｉ！
ＪＪ）がシリンダ２内に１択挿されている。
その外周面にＦｅメツキ処理が施されたピストン４と直
接接触するシリンダ２の内壁部分は、ＡＪ）合金（例、
ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）類シリンダブロック本体に鋳包
みにより一体化されたスリーブ３で形成されている。ス
リーブ３は、本発明に係る焼結Δｇ合金製旧動部材であ
る。
接接触するシリンダ２の内壁部分は、ＡＪ）合金（例、
ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）類シリンダブロック本体に鋳包
みにより一体化されたスリーブ３で形成されている。ス
リーブ３は、本発明に係る焼結Δｇ合金製旧動部材であ
る。
焼結晶であるスリーブ３の製造は以下のようにして行わ
れる。
れる。
■原料ＡＪ）合金粉末の製造・・・規定組成のへρ合金
を溶融させ、不活性ガスを用いたアトマイズ法。
を溶融させ、不活性ガスを用いたアトマイズ法。
遠心噴霧法、ロール急冷法等により冷却速度１０２〜１
０６℃なる条件で粒径１０５μｍ未満の粉末を製造する
。
０６℃なる条件で粒径１０５μｍ未満の粉末を製造する
。
■粉末の混合・・・Δ１合金粉末に平均粒径１〜１０μ
ｍの球状粒子からなるへρ２０３粉末１〜５重量％を加
えて均一に混合する。
ｍの球状粒子からなるへρ２０３粉末１〜５重量％を加
えて均一に混合する。
■圧粉成形・・・得られた混合粉末を冷開静水圧プレス
成形法（ＣＩＰ法）により圧力４． ＯＯＯＮｇｆｏｃ
ｉで圧粉成形し、押出し加工用素材としての円筒形状の
圧粉成形体を得る。
成形法（ＣＩＰ法）により圧力４． ＯＯＯＮｇｆｏｃ
ｉで圧粉成形し、押出し加工用素材としての円筒形状の
圧粉成形体を得る。
■熱間押出し加工（焼結）・・・圧粉成形体である押出
し加工用素材を温度４５０℃で熱間押出し加工を行なっ
てスリーブ３を得る。なお、成形品の酸化防止を考虞す
るならば非酸化性雰囲気中で熱間押出し加工を行うのが
好ましい。
し加工用素材を温度４５０℃で熱間押出し加工を行なっ
てスリーブ３を得る。なお、成形品の酸化防止を考虞す
るならば非酸化性雰囲気中で熱間押出し加工を行うのが
好ましい。
斯くして得られたスリーブ３の耐摩耗性、耐熱性は良好
であり、その摺動表面に硬質Ｏｒメツキ等の表面処Ｊ！
Ｉ！を施さずとも優れた耐久性を光ｉする。また、スリ
ーブ３は湿度２００℃〜３００℃に加熱された後（常温
復帰時）でら初期常温硬度を有しているため、空冷エン
ジン用としても使用可能である。さらに、Ａ４１２０３
粒子を分散させたスリーブ３はシリンダブロック本体と
の鋳包みににる一体化の際の熱を受けても硬度低下しな
いという特徴があり、実用効果が大きい。
であり、その摺動表面に硬質Ｏｒメツキ等の表面処Ｊ！
Ｉ！を施さずとも優れた耐久性を光ｉする。また、スリ
ーブ３は湿度２００℃〜３００℃に加熱された後（常温
復帰時）でら初期常温硬度を有しているため、空冷エン
ジン用としても使用可能である。さらに、Ａ４１２０３
粒子を分散させたスリーブ３はシリンダブロック本体と
の鋳包みににる一体化の際の熱を受けても硬度低下しな
いという特徴があり、実用効果が大きい。
なお、スリーブ３を製造するに当り、
ＡｊｚＯｓ粉末と共に、０．５〜５重量％の潤滑性材料
（黒鉛、（ＩＩ化物、硫化物？７）の粉末を、１合金粉
末に配合しても良く、その場合スリーブに自己潤滑性を
付与できるため、ピストンとの摺動関係において焼付き
が生じ難く、Ａｊ！合金（例、アルシル系合金）製スリ
ーブを採用する場合にへ１合金製ビス１−ンに施される
Ｆｅ等のメツキ処理を省略することができる。
（黒鉛、（ＩＩ化物、硫化物？７）の粉末を、１合金粉
末に配合しても良く、その場合スリーブに自己潤滑性を
付与できるため、ピストンとの摺動関係において焼付き
が生じ難く、Ａｊ！合金（例、アルシル系合金）製スリ
ーブを採用する場合にへ１合金製ビス１−ンに施される
Ｆｅ等のメツキ処理を省略することができる。
ｌ且立１浬
以上の説明から明らかなように、本発明の焼結ＡｔＪ合
金！！摺動部材は、母材であるへ１合金がそれ自身優れ
た対摩全史、耐熱性を有している上に、母材中に高硬度
のへ１２０３粒子が分散しているため、磨動表面に硬質
Ｃｒメツキ等の表面処理を施さずとも常温から高温に亘
る温度範囲で優れた耐１１！糺性、耐久性を発揮する。
金！！摺動部材は、母材であるへ１合金がそれ自身優れ
た対摩全史、耐熱性を有している上に、母材中に高硬度
のへ１２０３粒子が分散しているため、磨動表面に硬質
Ｃｒメツキ等の表面処理を施さずとも常温から高温に亘
る温度範囲で優れた耐１１！糺性、耐久性を発揮する。
また、Δｊ２０ｓ粒子は高硬度であるが球状化されてい
るため、相手攻撃性が緩和され、相手摺動部材の摩耗も
少ない。
るため、相手攻撃性が緩和され、相手摺動部材の摩耗も
少ない。
第１図はアルシル系ＡｆＪ合金の温度による硬度変化を
示すグラフ、第２図は本発明例に係るシリンダスリーブ
を採用した自動二輪車用水冷エンジンを示す要部欠截側
面図である。 １・・・エンジン、２・・・シリンダ、３・・・スリー
ブ、４・・・ピストン、５・・・クランク軸。
示すグラフ、第２図は本発明例に係るシリンダスリーブ
を採用した自動二輪車用水冷エンジンを示す要部欠截側
面図である。 １・・・エンジン、２・・・シリンダ、３・・・スリー
ブ、４・・・ピストン、５・・・クランク軸。
Claims (1)
- 組織中に含まれる初晶Ｓｉの粒径が２０μｍ以下であ
つてＳｉ１１〜３０％，Ｃｕ０．８〜５％，Ｍｇ０．３
〜３．５％，Ｆｅ２〜１０％（数字はいずれも重量％）
、残部・・・Ａｌおよび不可避不純物なる組成のＡｌ合
金粉末に、平均粒径１〜１０μｍの球状粒子からなるＡ
ｌ＿２Ｏ＿３粉末１〜５重量％を均一に混合した混合粉
末を圧粉成形後、温度４００℃〜５５０℃での焼結また
は熱間加工によって得た焼結Ａｌ合金製摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078250A JPH01255640A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 焼結Ａｌ合金製摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078250A JPH01255640A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 焼結Ａｌ合金製摺動部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01255640A true JPH01255640A (ja) | 1989-10-12 |
Family
ID=13656753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63078250A Pending JPH01255640A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 焼結Ａｌ合金製摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01255640A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007211349A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-08-23 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンのシリンダライナ |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616243A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-11 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＡｌ焼結合金製摺動部材 |
| JPS61153255A (ja) * | 1984-12-27 | 1986-07-11 | N D C Kk | Ａｌ−Ｓｎ系軸受合金 |
| JPS6210237A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-19 | Showa Denko Kk | 熱間鍛造用アルミニウム合金 |
| JPS6320425A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-01-28 | Riken Corp | アルミニウム合金製シ−ルリング |
| JPS63169340A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Showa Denko Kk | セラミツクス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPH01247546A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Showa Denko Kk | アルミニウム基複合材料及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-04-01 JP JP63078250A patent/JPH01255640A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616243A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-11 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれたＡｌ焼結合金製摺動部材 |
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| JPH01247546A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Showa Denko Kk | アルミニウム基複合材料及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007211349A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-08-23 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンのシリンダライナ |
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