JPH01201512A - 潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造法
に関し、更に詳しくは、実質的に染色斑が発生すること
なく、しかもシルキー調の光沢。

ドレープ性を要求される織編用途に用いることができる
潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造法に関する
。

（従来技術） 熱処理を施すことによって嵩高性を呈し得る潜在嵩高性
マルチフィラメントは、収縮差を有するフィラメント同
志を混繊することによって得ることができる（例えば、
米国特許用３，２００，５７６号明細書参照）。

かかるマルチフィラメントは、熱処理時に高収縮フィラ
メントが収縮し、これにより低収縮フィラメントが張り
出すことによって嵩高性を付与するものである。

そして、この際に高収縮フィラメントを太デニールとし
、低収縮フィラメントを細デニールとすると、熱処理後
の嵩高マルチフィラメントの風合は腰があると共に、梁
なタッチを呈するものとなる。

ところで、かかる収縮差を有するフィラメントから成る
マルチフィラメントを得るには、予め収縮差を付与され
た複数の糸条を混繊する方法が多く採用されており、例
えば特開昭５４−８２４２３号公報には次の様な方法が
提案されている。

即ち、この方法は、同一紡糸口金から吐出された重合体
流を急冷して１ｑられる紡出糸条を２つの糸束に分割し
て、その１つの糸束には水が主体である紡糸仕上剤を付
与し、他の１つの糸束には水よりも高温の沸点を有する
剤を付与してから、両糸束を別々に同一条件下で熱処理
しつつ延伸を施してから混繊するものである。

かかる方法は紡糸仕上剤の沸点差を利用して糸束間に収
縮差を付与するものであるが、この様に２種類の紡糸仕
上剤を付与する等の極めて繁雑な操作を施す必要がある
。

また、この様な同一紡糸口金から吐出される紡出糸条に
おいて糸条を構成するフィラメント間にデニール差を付
与せんとすると、糸揺れによるフィラメントの密着、或
いは断糸等のトラブルが発生し易く、ドラフト率、冷却
風量等の紡糸条件を厳密に管理することが必要である。

これに対して、かかる繁雑な操作を施すことなく潜在嵩
高性マルチフィラメントを製造する方法が特開昭５４−
４２４１５号公報及び特開昭５５−５１８０９号公報に
て提案されている。

この方法は単一の紡糸口金で成る角度で対向しており、
且つ孔径差を有する吐出孔を１して２つのポリエステル
の流れを吐出し、口金直下で、この２つの流れを衝突・
脈動さｖつつ接合せしめてから、これを急冷して捲き取
るものであって、得られるマルチフィラメント（以下、
パルシングヤーンと称することがある）は断面方向及び
長手方向に収縮差を有しているフィラメントから成る。

しかしながら、この様な潜在嵩高性マルチフィラメント
は織編物と成してから熱処理を施されることが一般的で
あるが、前記パルシングヤーンは織編物、特に織物での
嵩高性が不足するという欠点を有している。

即ち、織物の織組織による拘束力が強く、しかもパルシ
ングヤーンの有する収縮力が低いため、パルシングヤー
ンの収縮が制限されて嵩高性が不足することに因る。

また、かかるパルシングヤーンは紡糸してから更に延伸
熱セットを施して実用に供し得る力学的性質を付与する
と、前記収縮差が消失する欠点を有しているので、極め
て大きな収縮率のものでも延伸熱セットを施すことなく
使用せざるを得ない。

このため、パルシングヤーンを用いた織編物ではシボ状
の収縮斑や“笑い″等の欠点が発生することがあり、染
色条件及び仕上条件が大巾に制約を受けるため実用に供
し得なかった。

尚、ここで言う“笑い″とは、織編物に応力が作用した
ときに、前記織編物を構成するフィラメントが部分的に
塑性変形することによって生じる織編物の欠点である。

この様な欠点を解消し、特に織物において収縮差や“笑
い″等の欠点のない、均一で且つ充分な嵩高性を呈し得
る潜在嵩高性マルチフィラメントとして、本発明者等は
先に特願昭５９−５６９９号明細書及び特願昭５９−３
６０９７号明細書において、中実部分と断面積及び配向
度が前記中実部よりも大なる中空部分とが接合され、且
つフィラメント長手方向に太さ斑を有するフィラメント
から成る潜在嵩高性マルチフィラメントを提案した。

かかる潜在嵩高性マルチフィラメントは、吐出断面積が
互いに異る中空部形成吐出孔と中空部形成吐出孔とをス
リットで連結せしめた吐出孔を用いて、断面積の大なる
中空部形成吐出孔から吐出された重合体流に、断面積の
小なる中空部形成吐出孔から吐出され且つ前記中空部形
成重合体流よりも高速の重合体流を衝突、脈動させつつ
接合せしめた後、冷却固化することによって得ることが
できる。

確かに、この様にして得られる潜在嵩高性マルチフィラ
メントは、構成フィラメント内及び間に大なる収縮差を
有するため、延伸後においても充分な嵩高性を呈するこ
とができる。

しかし、かかる潜在嵩高性マルチフイラメン１〜を用い
て得られる織編物を染色すると染色斑が生じ易いため、
審美性が要求される高級織編用途、特にシルキー調の光
沢、ドレープ性を要求される織編用途には用いることが
できなかった。

更に、最近では、この様な高級織編物においても良好な
着用感のものが要求され、制電性・吸湿性等の機能性を
具備する潜在嵩高性マルチフィラメントが要求されつつ
ある。

（発明の目的） 本発明の第１の目的は、織編物において収縮斑ヤ染色斑
がなく均斉で且つ充分な嵩高性を呈しくｑる潜在嵩高性
マルチフィラメント及びその製造法を提供することにあ
る。

また、本発明の第２の目的は、シルキー調の光沢、ドレ
ープ性を要求される高級織編物用途に用いることができ
る潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造法を提供
することにある。

更に、本発明の第３の目的は、訓電性、吸湿性等の機能
を具備する潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造
法を提供することにある。

（構成） 本発明者等は前記目的を達成すべく検討を重ねたところ
、本発明者等が先に提案した潜在嵩高性マルチフィラメ
ントでは、その構成フィラメントの長手方向に有する太
さ斑に基く収縮差が過大であるため、織編物において染
色斑が発生することを知った。

また、前記収縮差を調整するには、フィラメント長手方
向の太さ斑の大きさを、紡糸口金直下で流速差を有する
重合体流を衝突、脈動させる際に高速重合体流の脈動の
大きざ、即ち重合体流の吐出速度差を調整することによ
って達成できるが、フィラメント長手方向の太さ斑を極
力小さくぜんとして重合体流の流速差を極度に減少させ
ると、得られるマルチフィラメントのフィラメント間及
び内での収縮差が不足し、織編物において染色斑の発生
がなくなるものの、発現する嵩高性が不充分になること
を知った。

更に、高速重合体流と低速重合体流とを衝突させると、
どうしても得られるフィラメントの長手方向に大きな太
さ斑が形成されることも知った。

本発明者等は、前記知見から重合体流の流速差を十分に
維持しつつ低速重合体流に高速重合体流を衝突させるこ
となく脈動させることができれば、本発明の目的を達成
できるのではないかと考えて検討した結果、１対のスリ
ット状吐出孔と単一吐出孔とがスリットを介して連結さ
れている連結吐出孔から重合体流を吐出し、その際に１
対の吐出孔から吐出される重合体流を単一吐出孔から吐
出される重合体流よりも低速とすることによって、高速
重合体流を低速重合体流に衝突させることなく脈動させ
ることができ、得られるマルチフィラメントから成る織
編物は充分な嵩高性と均染性とを呈することができるこ
とを見い出し、本発明に到達した。

即ち、本発明は、溶融紡糸可能な重合体から成るフィラ
メントで構成されているマルチフィラメントであって、
該構成フィラメントがその横断面及び長手方向において
下記［八１及び［Ｂ］を同時に満足することを特徴とす
る潜在嵩高性マルチフィラメントである。

［Ａ１フィラメントの横断面 ［Ａ１−１形状 （１）間隔をおいて配置されている少なくとも１対の偏
平部を連結する連結部がその両端部を偏平部夫々の長軸
方向の側面に接合しつつ互いに対向する１対の四部を形
成 （１１）連結部の内接円直径（ｉＢ）が１対の凹部間の
最短距離上にある直線で分割される偏平部夫々の最大内
接円直径（ｊＦＣ）（ｉ’Ｃ’）よりも大 ［Ａ］−２収縮差 連結部の配向度が偏平部よりも低い ［Ｂ］フイラメントの長手方向 連結部が太さ斑に因る収縮差を有する また、本発明は、互いの長軸が略対面し且つ間隔をおい
て配置されている１対のスリット状吐出孔（ＩＨＩ’）
と前記１対のスリット状吐出孔間に位置する吐出孔　（
２）とがスリット（３）（３°）を介して互いに連結さ
れている連結吐出孔から重合体流を吐出し、その際に吐
出孔（２）から吐出される重合体流（Ｙ２）を１対のス
リット状吐出孔（１）（，１°）から吐出される重合体
流（Ｙ＋）（Ｙ＋　°）よりも高速で吐出せしめ、引続
き前記高速重合体流（Ｙ２）を低速重合体流　（Ｙ＋　
）（Ｙ　＋　　’）に衝突させることなく脈動せしめる
ことを特徴とする潜在嵩高性マルチフィラメントである
。

本発明を図面を用いて説明する。

第１図は本発明のマルチフィラメントを構成するフィラ
メントの断面図、第２図は本発明のマルチフィラメント
を構成するフィラメントと通常の丸断面フィラメントと
の差異を説明する説明図、第３図は本発明のマルチフィ
ラメントを構成するフィラメントの他の態様を示す断面
図、第４図は本発明のマルチフィラメントの任意の断面
図（顕微鏡写真）、第５図は本発明のマルチフィラメン
トの応力（Ｓｔ）−伸度（［１）曲線、第６図は本発明
のマルチフィラメントにアルカリ減量処理を施して得ら
れるマルチフィラメントの任意の断面図、第７図は第１
図又は第３図に示す本発明のマルチフィラメントを仮撚
加工して得られる加工糸の断面図、第８図は第１図に示
す断面形状のフィラメントが得られる連結吐出孔の平面
図、第９図は第３図に示す断面形状のフィラメントが得
られる連結吐出孔の平面図、第１０図は第７図又は第８
図（イ）の連結吐出孔からフリーフォールで重合体を吐
出した直後のフィラメントを横断面に沿って切断した際
のフィラメント斜視図（顕微鏡写真）を夫々示す。

第１図において、ｇは連結部、　ｈ、ｈ’は連結部（ｇ
）と接合している１対の偏平部＃　（ＸＩ　ＩＸＩ　°
）。

（Ｘ２　、Ｘ２　°）は連結部（（ＩＩ）と偏平部（ｈ
）　（ｈ’　）との接合部に形成される互いに対向する
１対の凹部を夫々示し、１対の凹部（ＸＩ　、ＸＩ　°
）（Ｘ２　、Ｘｚｏ）の最短距離上にある直線は偏平部
（ｈ）（ｈ’）と連結部（ｇ）との境界線である。

また、第１図において、ＩＢは連結部（０）の内接円直
径、ｆ　Ａ、　Ｉ　Ａ’は偏平部（ｈ）（ｈ’）の外接
円直径、Ｉ　Ｃ，Ａ　Ｃ’は前記境界線で分割される偏
平部（ｈＨｈ’）の最大内接円直径を夫々示す。

本発明のマルチフィラメントにおいて、その構成するフ
ィラメントの横断面形状が、第１図に示す如く、１対の
偏平部（ｈ）　（ｈ’　）の長軸方向の側面に連結部（
（＋）の両端が１対の凹部（ＸＩ　、ＸＩ　°）及び（
Ｘ２　、Ｘ２　°）を形成しつつ接合されており、且つ
連結部（０）の内接円直径（ｆ　Ｂ）が偏平部（ｈ）　
（ｈ’　）の最大内接円直径（ｊＩＣ）（ｆＣ’）より
も大である。

そして、前記横断面形状を有するフィラメントは、その
ｈ及びｈ°部分の配向度が９部分よりも高配高度であり
、且つフィラメント長手方向においてＱ部分が太さ斑に
因る収縮差を有しているものである。

かかるフィラメントは、その長手方向において、前記１
対の偏平一部（ｈ）（ｈ’）に太さ斑が形成されていな
いものであれば、連結部（ｇ）に太さ斑が形成されてい
ても、フィラメント全体の太さ斑を実質的に染色斑のな
い程度のものにすることができる。

ここで言う「染色斑」とは、織編物に染色を施したとき
に濃染部が筋状に出現する染色斑であって、所謂スジ環
と言われているものである。

このスジ環の発生を防止するには、フィラメント長手方
向に形成される太部と細部とのデニール比を可及的に小
さくすることが最も有効であり、フィラメント長手方向
の最も太い部分のデニール（ｄ１）と最も細い部分のデ
ニール（ｄ１）との太細比（ｄ＋　／ｄｚ　）が２以下
、特に１．５以下であるフィラメントで構成されている
マルチフィラメントが好ましい。

かかる太細比のフィラメントで構成されているマルチフ
ィラメントは、その任意の横断面における構成フィラメ
ントの断面積が第４図に示す如く略等しいものとなる。

この様に本発明のマルチフィラメントを構成するフィラ
メントは、その長手方向に実質的に染色斑となる太さ斑
がなくても、後）ホする様に紡糸時に短周期で脈動する
Ｑ部分よりもｈ及びｈ部分は高剪断力をうけるため、ｈ
およびｈ部分の配向度がＱ部分よりも高くなり、しかも
９部分はフィラメント長手方向に前記脈動によって形成
される太さ斑に因る収縮差を有することができる。その
結果、フィラメント横断面形状に基くフィラメント自体
の有する大なる空隙率と相俟って本発明のマルチフィラ
メントを用いて得られる織編物は収縮斑や染色斑（スジ
環）がなく均斉で且つ充分な嵩高性を呈することができ
るのである。

かかる本発明のマルチフィラメントを構成するフィラメ
ントは、その横断面形状において、第１図に示す如く、
偏平部（ｈ）（ｈ’）と連結部（ｇ）との接合部に対向
する偏平部の長袖方向の側面（ｙ）（ｙｏ）がアーク状
になっていること、及び／又は断面形状が非対称形であ
ることがフィラメント自体の空隙率を大きくしつつフィ
ラメント断面方向の収縮差を大きくすることができ好ま
しい。

この様なフィラメントは、第２図に示す如く、ぞのフィ
ラメント横断面に外接する外接円（Ｈ）の直径が同一デ
ニールの丸断面フィラメント（Ｎ）の径に対して著しく
大きく、極めて空隙率が大きいことを示し、本発明のマ
ルチフィラメントを構成するフィラメントにおいては、
Ｈの直径がＮの径に対して１．５倍以上、特に２倍以上
であることが好ましい。

また、本発明のマルチフィラメントを構成するフィラメ
ントが下記［Ｉ］〜［Ｉ［１１式を同時に満足するもの
であれば、フィラメント断面方向の収縮差を充分に利用
することができ且つ製糸性も良好であるため好ましい。

〔ｌＡ及び〔ｌＡ°≧ｆＢ＞ｆｃ及びｌＣｏ　　・・・
［Ｉ］１ｓ＞　（ｊ！Ａ＃ＩＣ）及び（ｌ　Ａ’／　Ａ
Ｃ’　）　　・・・［ＩＩ］（Ｓ　Ｇ／Ｓ　Ｈ）及び（
３Ｇ／ＳＮ’）≦４）　・・づ■］〔ｓＧ：０部分の断
面積　　　　　　　　　　　）ここで、ＩＡ＜ＪＢ（又
は〔ｌＡ’＜ｊ！Ｂ）、　ＳＧ　／ＳＨ＞４　（又はＳ
Ｇ　／Ｓｆｌ’＞　４　）となる場合は、低配向度のＱ
部分の断面積が極めて大きくなるため、或いは、ｇＢ＜
１ｃ（又は、ｇＢ＜１ｃ’）となる場合は、高配高度の
偏平部の断面積が極めて大きくなるため、いずれもフィ
ラメント断面方向の収縮差が減少する傾向がある。

また、ＪＡ　／ｆｌＣ≧１５（又はｆ　Ａ’／　、ｅ　
Ｃ’≧１５）となると、偏平部の形状があまりにも偏平
となるため、製糸性が低下する傾向があり、ｆＡ　／ｊ
ＩＣ及び、ｅ　Ａ’／　ｊ！　Ｃ’は２〜１０であるこ
とが製糸性の観点から好ましい。

尚、偏平部（ｈ）（ｈ’）の外接円直径（〔ｌＡ）（ｊ
！Ａ’）の比（１＾／〔ｌＡ°）は１〜１０であること
が好ましい。

かかるフイラメン１〜において、１対の凹部（Ｘ＋　、
Ｘ＋　°）（Ｘ２　、Ｘ２°）間の最短距離（ｉＤ）（
ＩＤ’）がｆＣ＞ｆＤ及びＡＤ’を満足するフィラメン
トで構成されているマルチフィラメントは、アルカリ減
量処理によって第６図に示す如く容易に細デニール成分
に分割することができ、この様なアルカリ処理後のマル
チフィラメントはシルレキ　・−調の光沢とドレープ性
とを呈することができる。

勿論、アルカリ減量処理を施すことなく熱処理すること
によって、かかるマルチフィラメントは優れた嵩高性を
呈することができる。

本発明において、フィラメントの横断面形状を第３図の
様にしてもよく、むしろ種々の機能性を付与することが
でき好ましいことである。

第３図（イ）の如く、連結部に連結されている１対の偏
平部が直列に複数個（好ましくは２〜３個）連結されて
いる形状のフィラメントで構成されているマルチフィラ
メントは、アルカリ減量を施さないでも良好なドレープ
性と嵩高性とを呈することができる。

また、第３図（Ｏ）（ハ）の様に、３個以上（好ましく
は３〜４個）の偏平部が環状に配置され且つ１個の連結
部で連結されている横断面形状のフィラメントでは良好
な吸水性或いは訓電性を呈することができる。

尚、第１図及び第３図に示すフィラメント横断面におＣ
ノる連結部の形状は、略円形、略三角形。

略四角形等の形状を採用できるが、略円形とすることが
本発明のマルチフィラメントを容易に製造することかで
き好ましい。

この様なフィラメントで構成される本発明のマルチフィ
ラメントにおいて、染色斑を極めて少なくするには、第
５図に示す応力（ｓＢ−伸度（Ｅ１）曲線となることが
好ましい。

第５図において、（イ）は未延伸糸、（Ｏ）は延伸糸の
応力−伸度曲線を夫々示す。

かかる応力−伸度曲線において、マルチフィラメントの
最終破断伸度山）と最大応力を呈するときの伸度（［２
）との差（１１−１２）が小さいほど、フィラメント長
手方向の太さ斑が少ないことを示し、（Ｌ＋　−１２）
が１５％以下であることが染色斑の観点から好ましい。

また、本発明のマルチフィラメントは主として衣料用途
に用いられるため、ヤング率が１５００ｋＭｍｍ２以下
（好ましくは７００〜１５００ｋｌｌｌ／−ｍ）でシル
クファクター（強度×Ｆ師頂”）が２０以下であれば、
極めてソフトで且つ優れたドレープ性を呈することがで
き好ましい。

更に、本発明のマルチフィラメントに仮撚加工を施すこ
とによって、第７図に示す断面形状の加工糸を得ること
ができる。

ここで、第７図（ａ）は第１図、第７図（ｂ）は第３図
（イ）、第７図（Ｃ）は第３図（○）、第７図（ｄ）は
第３図（ｌ＼）に夫々示すフィラメントで構成されてい
るマルチフィラメントを仮撚加工して得られる加工糸の
断面である。

従来、合成繊維の仮撚加工糸は、その嵩高性（捲縮率）
が主として利用されているに過ぎなかったが、近年の消
費者ニーズの個性化、多様化。

高級化に適用する様に、種々の仮撚加工糸が提案されて
いる。

例えば、異形断面のフィラメントから成るマルチフィラ
メントを仮撚加工して）ｑられる光沢が改善された仮撚
加工糸（特公昭５６−１３８１０号公報参照）、構成フ
ィラメント間に融着部が部分的に形成され交互撚糸状の
構造を有する麻調仮撚加工糸（特開昭５２−４９３２２
号公報参照）、或いは構成フィラメントの長手方向に太
さ斑を有する仮撚加工糸（特公昭５９−２０００３号公
報参照）等が提案されている。

しかしながら、いずれも天然素材と比較すると、人工的
で且つ粗硬感の強いもの、或いは織編物にして染色を施
したときに「スジ環」等の欠点が発現し易いものであっ
て、高級織編物用素材としては更に一層の改善が要求さ
れている。

この点、本発明のマルチフィラメントを仮撚加工して得
られる仮撚加工糸は、第７図に示す如く、構成フィラメ
ントの断面が扁平で且つ多数の凹凸を有し、しかもその
断面形状がランダムであるため、仮撚加工による捲縮と
相俟ってバルキーで且つ綿様の優雅な光沢を呈すること
ができる。

更に、仮、撚加工に供する原糸が自己伸長性を有してい
る場合は、得られる仮撚加工糸にも自己伸良性を残存さ
せることができる。

この様に自己伸長性を有する仮撚加工糸は、前記フィラ
メント断面形状と相俟って、極めてソフトな触感とドレ
ープ性とを併有することができる。

特に、第３図（イ）に示すフィラメントから成る本発明
のマルチフィラメントを仮撚加工すると、構成フィラメ
ント間に部分的に融着部を容易に形成することができ、
交互撚糸状の仮撚加工糸を容易に得ることができる。

かかる交互撚糸状仮撚加工糸は、従来の交互撚糸状仮撚
加工糸、即ち丸断面のフィラメントから成るマルチフィ
ラメントを高温仮撚加工して構成フィラメント間に部分
的に融着部を形成することによって得られる交互撚糸状
仮撚加工糸に比較して、交互撚糸状部分が細かなピッチ
で形成され且つ仮撚加工糸内部にフィラメント断面形状
に基く空隙が形成されているため、ソフトな触感を有し
つつ「シャリ感」や「ドライ感」を呈することができる
。

尚、本発明のマルチフィラメントを構成するフィラメン
トは、その長手方向に太さ斑に基く収縮差を有している
ものの、太さ斑が極めて細かいものであるため、本発明
のマルチフィラメントを仮撚加工して得られる仮撚加工
糸から成る織編物は、前掲の特公昭５９−２０００３号
公報に示されている仮撚加工糸から成る織編物に比較し
て、極めて均斉な染色性を有することができる。

この様に、本発明のマルチフィラメントを仮撚加工して
得られる仮撚加工糸は、従来の仮撚加工糸が展開できな
かった高級織編用分野、特に高級綿調織編用分野或いは
高級麻調織編用分野に展開することができる。

以上、述べてきた本発明のマルチフィラメントを製造す
るには、第８図に示す様な連結吐出孔を用いることが肝
要である。

第８図において、１，１°はスリット状吐出孔、２は吐
出孔、３．３°はスリット状吐出孔（１）（１°）と吐
出孔（２）とを連結する連結スリット、　（１１”Ｌ２
　）　。

山°＋Ｅ２　°）はスリット状吐出孔（１）（１°）の
長軸長を示し、Ｌ３＋Ｌ３°はスリット状吐出孔（１）
（１°）の短軸長、　　Ｌ４は吐出孔（２）の最大巾、
　　１５、［５°は連結スリット（３）（３′）の長さ
、　Ｗ、Ｗ’は連結スリット（３）　（３°）のスリッ
ト巾を夫々示す。

かかる吐出孔は、互いの長軸が略対向し且つ間隔をおい
て配置されている少なくとも１対の吐出孔（１）（１°
）と前記１対の吐出孔（１）（１°）の間に位置する吐
出孔（２）とがスリット（３）（３°）を介して互いに
連結されている連結吐出孔である。

本発明においては、第８図に示す様な連結吐出孔のスリ
ット状吐出孔（１）（１°）から吐出される重合体流（
Ｙ＋　）　（Ｙ＋　’）を吐出孔（２）から吐出される
重合体流（Ｙ１）よりも低速で吐出し、引続き高速重合
体流（Ｙ１）を低速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）
に衝突させることなく脈動せしめることが必要である。

ここで、連結吐出孔において連結スリット（３）（３°
）によって吐出孔（２）がスリット状吐出孔（１）（１
°）に連結されていない場合には、吐出孔（２）から吐
出される高速重合体流（Ｙ１）がスリット状吐出孔（１
）（１’）から吐出される低速重合体流（Ｙ１）（Ｙ＋
　°）に衝突しつつ脈動する。

このため、得られるマルチフィラメントの構成フィラメ
ントは長手方向に大きな太さ斑を有し、最終的に得られ
る織編物では染色斑が発生する。

この点、本発明では、第８図に示す様な連結吐出孔を用
いてスリット状吐出孔（１）（１°）から吐出される低
速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）と吐出孔（２）か
ら吐出される高速重合体流（Ｙ１）とは連結スリット（
３）（３°）から吐出される薄膜状の重合体流を介して
連結されているため、高速重合体流（Ｙ１）は低速重合
体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）に衝突することなくスリ
ット状吐出孔（１）（１°）の長袖方向に脈動すること
ができ、しかも脈動周期が先に本発明者等が提案（特願
昭５９−５６９９号明細書、特願昭５９−３６０９７＠
明細書）シた潜在嵩高性マルチフィラメントの製造の際
に採用する吐出孔を用いて溶融紡糸した場合に比較して
小さくすることができる。

この様にしてられるマルチフィラメントの構成フィラメ
ントは、その長手方向に収縮差を有しつつも実質的に染
色斑となる様な大きな太さ斑がなく、織編物において染
色斑（スジ環）が発生しないのである。

また、第８図に示す連結吐出孔を用いて流速差を有する
重合体流を吐出しても、高速重合体流の脈動が発生しな
い場合には、得られるフィラメントは均斉ではあるもの
の、フィラメントの長手方向及び断面方向に有効な収縮
差を付与することができず、最終的に１９られる織編物
はペーパーライクなものとなる。

かかる「脈動」を発生させるには、第８図に示す連結吐
出孔において、スリット状吐出孔（１）　（１゛）から
吐出される重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　　’）の流速
（Ｖ＋　）　（Ｖ＋　°）と吐出孔（２）から吐出され
る重合体流（Ｙ２　）　（７）流速（Ｖ２　）　ト（Ｄ
流速比（Ｖ２　／Ｖ＋　）（Ｖ　２／ｖＩ　°）を１．
５〜５、特に：２．５〜４にすることが好ましい。

ここで、流速比（Ｖ２　／Ｖ＋　）又は（Ｖｚ　／Ｖ＋
　°）が１．５未満又は５を越える場合には、「脈動」
が消失する傾向がある。

この様な「脈動」を発生させるに好ましい連結吐出孔の
寸法を、第８図に示す連結吐出孔について下記に示Ｊ０ ５≧（Ｓｔ　／Ｓｚ　）及び（Ｓｔ　°／Ｓ２）≧０．
５Ｓ１及びＳｌ　°＞　３３及びＳ３゜ ｓ２　＞　ｓ３及びＳ３　。

Ｌ、　＋１２　　　　　Ｌ、　°＋［２゜３０≧□及び
□≧２ ［３Ｅ３゜ １．０ｍｍ≧［３及び［３°〉綽及び−’　＞　０．０
５ｍｍ０．１ｍｍ≦Ｌ４≦２．ｏｍｍ ０．２ｍｍ≦［５及び［５°≦２．０ｍｍかかる連結吐
出孔において、１対のスリット状吐出孔（１）（１°）
が略平行で且つ吐出孔（２）が略円形であるものが吐出
孔の工作上から好ましく、断面形状を非対称とすること
が得られるフィラメントの断面方向の収縮差を大きくす
るうえで好ましい。

また、第８図に示す連結吐出孔は、前掲の特開昭５４−
４２４１５号公報及び特開昭５５−５１８０９号公報に
示されている吐出孔の様に、各吐出孔のランド長を調整
することは必要なく同一長さのランド長でよい。

かかる第８図に示す連結吐出孔から流速差を有する重合
体流を吐出できる理由は次の様に考えられる。

即ち、−船釣にスリット状吐出孔及び略円形の吐出孔を
通過する重合体流の流速が等しいならば、圧力損失はス
リット状吐出孔が略円形の吐出孔よりも大となるが、ス
リット状吐出孔（１）（１°）と略円形の吐出孔（２）
とを連結スリット（３）（３°）によって連結している
連結吐出孔においては、８孔の圧力損失差が等しくなる
様に流速差が生じる。

このため、圧力損失の大なるスリット状吐出孔（１）（
１°）から吐出される重合体流の流速（ｖ１）（Ｖ＋　
°）は圧力損失が比較的小さい略円形の吐出孔（２）か
ら吐出される重合体流の流速（ｖ１）よりも遅くなる。

そして、本発明においては、かかる流速差を有する重合
体流は前述した様に低速重合体流に衝突させることなく
脈動させ、次いで冷却固化させてから引取ることによっ
て、低速重合体流は高速重合体流よりも紡糸時のドラフ
トによる高剪断力を受けると共に、容易に冷却されるた
め、得られるフィラメントの横断面において、１対の偏
平部（１対のスリット状吐出孔から吐出される重合体流
で主として形成される）の配向度を連結部（単一吐出孔
から吐出される重合体流で主として形成される）よりも
高くすることができる。

これまで第８図に示す連結吐出孔について説明してきた
が、他の態様として第９図に示す連結吐出孔を用いるこ
とができ、むしろ種々の機能性を付与することができ好
ましい。

第９図（イ）は、第８図に示す連結吐出孔を直列に複数
個（好ましくは２〜３個）連結せしめた連結吐出孔であ
り、良好なドレープ性を有する潜在嵩高性マルチフィラ
メントを得ることができる。

また、第９図（０）（ノリは、３個以上（好ましくは３
〜４個）のスリット状吐出孔を環状に配置せしめて吐出
孔（２）と連結スリットで連結せしめた連結スリットで
あって、得られる潜在嵩高性マルチフィラメントは吸水
性能或いは訓電性能を有することができる。

尚、第８図及び第９図に示す連結吐出孔において、吐出
孔（２）の形状を三角形、四角形にしてもよい。

かかる第８図及び第９図（イ）に示す連結吐出孔から重
合体をフリーフォールで吐出して得られるフィラメント
の斜視図（顕微鏡写真）を第１０図（イ）（Ｏ）に示す
。

第１０図から明らかな様に、本発明の製造法によれば、
スリット状吐出孔（１）　（１’）から吐出された重合
体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）に吐出孔（２）から吐出
された重合体流（Ｙ２）が衝突することなくスリット状
吐出孔の長軸方向に脈動していることが判る。

尚、第１０図（イ）に示すフィラメントの断面形状は偏
平部の一方が約９０”曲っており第１図に示すフィラメ
ントの横断面形状と異って見えるが、第１０図に示すフ
ィラメントはフリーフォールで得られたものであり、紡
糸時のドラフトが作用すると１対の偏平部は略平行とな
る。

また、連結スリット（３）（３°）から吐出される重合
体流は、第１０図に示されている様に薄膜状である。か
かる薄膜状の重合体流はフィラメントが伸長・細化され
る間に偏平部或いは連結部にその大部分が吸収され、そ
の一部が１対の凹部を形成する。

この様にして冷却固化せしめたマルチフィラメントの引
取速度は、１ｑられるマルチフィラメントの使用目的と
の関係で適宜選定することができる。

ここで、引取速度が４０００ｍ／分未満の場合には、得
られるマルチフィラメントの力学的性質が不充分である
ので、更に延伸熱処理操作を加えることが好ましく、延
伸熱処理操作は、−旦捲き取ったマルチフィラメントに
延伸熱処理操作を加えてもよく、−旦捲き取ることなく
連続的に延伸熱処理操作を加えてもよい。

また、引取速度が４０００ｍ／分以上、特に４５００ｍ
／分〜Ｂ５００ｍ／分では、得られるマルチフィラメン
トはそのままでも実用可能である。

尚本発明において、第８図に示す連結吐出孔のスリット
状吐出孔（１）（１°）と吐出孔（２）とから互いに物
性の異る重合体流を吐出して複合ＩＩｉ維としてもよい
。

かかる本発明によって得られるマルチフィラメントは、
糸状或いは布帛状でアルカリ減量処理（減量率１０〜３
０重間％）を施してもよい。

この様な処理を施すことによって、本発明のマルチフィ
ラメントを構成するフィラメントは容易に分割され、シ
ルキー調の光沢及びドレープ性を呈することができる。

尚、前記アルカリ減量処理は特別な条件を採用する必要
はなく、通常のアルカリ減量処理の際に採用される条件
でよい。

また、本発明によって得られるマルチフィラメントに仮
撚加工を施してもよく、極めてソフトで且つ優雅な光沢
を呈する加工糸を得ることができる。

仮撚加工としては、延伸同時仮撚加工が好ましく、その
加工条件を下記に示す。

延伸倍率　　：得られる加工糸の伸度が１５〜３０％に
なる様に調整する ヒーター温度：１００〜２２０℃ （特に好ましくは１００〜２００℃） 加工速度　　：　２００〜５００ｍ／分本発明において
対象とする溶融紡糸可能な重合体とは、ポリエステル又
はポリアミドである。

ポリエステルにおいては、実質的に繰り返し単位の８５
モル％以上がエチレンテレフタレートから構成されるポ
リエチレンテレフタレートが好ましく、該重合体には艶
消剤、染色改良剤、帯電防止剤等を共重合体又はブレン
ド体として含んでいても差支えない。特に、得られるフ
ィラメントの横断面形状との関係から増粘効果を有する
物質が添加されている重合体が好ましい。かかるポリエ
チレンテレフタレートの固有粘度（３５℃オルソクロ日
フェノール中で測定）は、０．４５〜１．２が好ましく
、特に０．５〜１．０が好ましい。固有粘度が０．４５
未満のときは、得られるマルチフィラメントの強度レベ
ルが低くなる傾向があわ、固有粘度が１．２を越えると
きは、紡糸時の溶融粘度が高すぎて、溶融温度が高くな
る傾向がある。

他方、ポリアミドにおいては、ナイロン−４゜ナイロン
−６、ナイロン−６６、ナイロン−１０等の脂肪族ポリ
アミドが好ましく、特にナイロン−６゜ナイロン−６６
が好ましい。これらポリアミドにおいても、艶消剤、染
色改良剤、帯電防止剤等を共重合体又はブレンド体とし
て含んでいても差支えないことは勿論のことである。

かかるポリアミドから成る本発明のマルチフィラメント
は、吸水性及び吸湿性に優れている。特に第３図（イ）
に示す形状のフィラメントから成るマルチフィラメント
は吸湿すると嵩高性が向上するという驚くべき現象が見
られる。

（作用） 本発明において、第８図に示す様な連結吐出孔を用いて
、スリット状吐出孔（１）（１°）から吐出する重合体
流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）を吐出孔（２）から吐出す
る重合体流（Ｙ２）よりも低速で吐出せしめる。

このため、スリット状吐出孔（１）（１°）から吐出さ
れる低速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）と吐出孔（
２）から吐出される高速重合体流（Ｙ２）とは連結スリ
ット（３）（３°）から吐出される薄膜状の重合体流を
介して連結されているため、高速重合体流（Ｙ２）は低
速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）に衝突することな
くスリット状吐出孔（１）（１°）の長軸方向に脈動す
ることができ、しかも脈動周期が先に本発明者等が提案
（特願昭５９−５６９９号明細書、特願昭５９−３６０
９７号明細書）シた潜在嵩高性マルチフィラメントの製
造の際に採用する吐出孔を用いた場合に比較して小さく
することができる。

そして、かかる重合体流を冷却固化せしめてから引取る
と、低速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）は紡糸ドラ
フトが偏在して作用すると共に、容易に冷却され易いた
め、高速重合体流（Ｙ２）よりも高剪断力を受ける結果
、低速重合体流（Ｙ＋　）　（Ｙ＋　°）側の配向度が
高速重合体流（Ｙ２）側よりも高くすることができる。

この様にして得られるフィラメントは、その長手方向に
脈動によって形成される太さ斑に因る収縮差を有するも
実質的に染色斑となる太さ斑が形成されておらず、フィ
ラメント横断面において、１対の偏平部（１対のスリッ
ト状吐出孔（１）（１°）から吐出される重合体流（Ｙ
＋　）　（Ｙ＋　°）で主として形成される）の配向度
が連結部（吐出孔（２）から吐出される重合体流（Ｙ２
）で主として形成される）よりも高くなるのである。

かかるフィラメントで構成されている本発明のマルチフ
ィラメントは、その構成フィラメントの長手方向及び断
面方向に収縮差を有しているため、加熱処理によって、
フィラメント横断面形状に基くフィラメント自体の大な
る空隙率と相俟って優れた嵩高性を呈することができ、
しかも染色斑（スジ環）が発生しないのである。

また、本発明のマルチフィラメントは、アルカリ減量処
理を施すことによって、容易に細デニール成分に分割す
ることができ、シルキー調の光沢及び良好なドレープ性
を呈することができる。

更に一連結吐出孔の形状を第９図に示す形状とすること
によって、第３図に示す形状のフィラメントを（ｑるこ
とかでき、ドレープ性、吸水性、或いは訓電性といった
機能も付与することができる。

（発明の効果） 本発明によれば、審美性の要求される高級織編用途に適
用できる潜在嵩高性マルチフィラメントを容易に得るこ
とができる。

（実施例） 以下、本発明を実施例にて更に説明する。

本実施例において用いる物性は下記の方法で測定したも
のである。

（１）　ＩＡ、Ｉｋ’、　ｉ！Ｂ、ＩＣ，ｊＩＣ’、　
ＩＯ，及ＵＩＤ”マルチフィラメントの任意断面につい
て、１０００〜２０００倍の倍率で断面写真を撮影し、
夫々の値を実測して求めた。

（２）強度（Ｓｔ）、伸度（Ｅ１） 通常の引っ張り型試験器にて、室温−Ｌ２≦℃、湿度６
０％で、試料長１０Ｃｍ、引っ張り速度２００ｍｍ／ｍ
ｉｎの条件で応力−伸度曲線を求め、応力が最大となる
伸度をＥ、最大応力を試料の繊度で割った値を強度（Ｓ
ｔ）とする。

（３）ヤング率 試料長−Ｌ２≦０ｍｍ　、引っ張り速度５０ｍｍ／ｍｉ
ｎの条件で、１％伸長時の応力を求め、以下の式よりヤ
ング率を求めた。

ヤング率（ｋｇ／ｍｍ２　） １％応力（０） ＝　　　　　　　　　　Ｘ９００Ｘ試料の比重試料の繊
度（ｄｅ） 尚、試料の比重は密度勾配管法（四塩化炭素−ｎ−へブ
タンを使用）にて常法により求めた。

（４）収縮率 マルチフィラメントの「カセ」を作り、この「カセ」に
２　ｍｇ／ｄｅ相当の荷重をかけ、沸騰水中で３０分処
理した時の収縮率を以下の式より求めた。

１ｏ　　　１＋ 収縮率（％）　＝　　　　　　　　ｘ１００（５）マル
チフィラメントの嵩高性 糸条をかせ（周長１．１−Ｌ２≦ｍ）に３２０回転とり
、２つ折りにしたサンプルの１端に６ｇの荷重を吊し、
乾熱１８０℃で５分間処理し、冷却後一定の重量（向）
の堆積（ＶＣｌ２　）を６．４ｇの荷重下で測定し、以
下の式で算出する。

Ｖ　　（ｃｍ３　） 嵩高性（ｃｍ　３／ｇ）　＝□ −（ｇ） （６）　＆！Ｉ合い 得られた潜在嵩高性マルチフィラメントを筒編みし、分
散染料を使用して常法で染色し、水染乾燥後、１８０℃
で１分間セットし風合い（嵩高感）評価用の試料とした
。風合い（嵩高感）は、肉眼観察並びに触感によって評
価した。

（７）アルカリ減量率 得られた潜在嵩高性マルチフィラメントを筒編みし、市
販のＮａＯＨ水溶液中で（濃度３ｗｔ％。

浴比１／１００）沸騰状態で処理し、アルカリ減量を行
った。水洗乾燥後、減量率（処理前後の重量減少率）の
測定及び風合い評価試料とした。

［実施例１］ 固有粘度［η］が０．６４のポリエチレンテレフタレー
ト（ＰＥＴ）に対してドデシルベンゼンスルホン酸ソー
ダー〇、６ｗｔ％を配合せしめたポリエステルを３００
℃で溶融し、第８図に示す連結吐出孔を１８個有する紡
糸口金から３７．５Ｑ１分の吐出量で吐出した。

ここで使用した連結吐出孔の各部の寸法を第１表に示す
。

この連結吐出孔からポリマーを吐出し、その際のスリッ
ト状吐出孔（１）（１°）及び吐出孔（２）からのポリ
マーの吐出量比Ｑ、　／Ｑ２及び吐出速度比Ｖｌ　／Ｖ
２　ｔｒ夫々１，０／１．０及び１．０／２．６にした
。紡糸口金直下にて、吐出された溶融ポリマー流をスト
ロボスコープにて観察すると、１対のスリット状吐出孔
から吐出されたポリマー流の間で吐出孔（２）から吐出
されるポリマー流がスリット状吐出孔から吐出されるポ
リマー流に衝突することなく脈動していることが観察さ
れた。

次いで、かかるポリマー流に温度２０℃、湿度６０％の
冷却風を５０Ｃ（ＩＩ／秒の線側度で吹きつけて冷却同
化させ、オイリングローラ−で油剤を付与してから引取
速度３０００ｍ／分で引取って１１３ｄｅ　／１８ｆｉ
ｌのマルチフィラメントを得た。

更に、この未延伸糸を予熱し延伸を行いつつスリットヒ
ーターで熱セットしてから引取る延伸熱セットを下記条
件で行い７５ｄｅ／　１８ｆ　ｉ　Ｉのマルチフィラメ
ントを得た。

［延伸条件］ このマルチフィラメントの特性を第２表に示す。

尚、フィラメントの横断面形状において、ＣＩＡ’／　
ＡＢ）、＜ＩＡ”／　ＩＧ’）、（ＩＢ＃Ｃ’）。

（ＳＧ／８１１’）は第２表の値と略等しいものであっ
た。

また、通常のポリエステル繊維のシルクファクターは３
０程度であり、ヤング率は１６００〜２０００ｋＭｍｍ
２程度である。

第２表から明らかな様に、本発明のマルチフィラメント
は、従来のポリエステル繊維に比較して、低ヤング率で
且つ低シルクファクターを有していると共に、充分に大
きな嵩高性を呈することができる。

尚、このフィラメント横断面における外接円直径は４４
．１μｍであり、同一デ三−ルの丸断面フィラメントの
直径は２０．７μｍであった。

次に、かかるマルチフィラメントを筒編みにして下記条
件下で染色を施した。

［染色条件］ 染色した試料を水洗、乾燥後、１８０℃で１分間熱セツ
トした。

得られた試料は均一に染色され染色斑の全くないもので
あった。また、風合いはソフトでドレープ感があり、シ
ルキー調の光沢及び嵩高性を呈していた。

［実施例２］ 実施例１において得られた筒編みを下記の要領でアルカ
リ減量を行った。

［アルカリ減量条件］ アルカリ減量した試料を水洗、乾燥して１８０℃で１分
間熱セツトした。

この試料のアルカリ減量率は、アルカリ処理前後の筒編
の重量より測定したところ、１５％であった。かかる試
料の風合いは、極めてソフトでふくらみがあり、ドレー
プ性も大きく向上し、シャリ感があった。また、この試
料の断面は、第６図の如く、異形断面の細デニール成分
が混合されていた。

［比較例１］ 第８図に示す吐出孔において、第３表の寸法の連結吐出
孔を１８個有する紡糸口金を用いて実施例１と同様な要
領で溶融したポリマーを３７．５（１／分の吐出間で吐
出した。

第３表 この連結吐出孔からポリマーを吐出し、その際のスリッ
ト状吐出孔（１）（１°）及び吐出孔（２）からのポリ
マーの吐出量比Ｑｌ　／Ｑ２及び吐出速度比Ｖ、　／Ｖ
２　ヲ夫々１．０１５．１７１！［１，０１５，４ニし
た。

紡糸口金直下にて、吐出されたポリマー流を観察すると
、吐出孔（２）から吐出されたポリマー流の脈動は観察
されなかった。これは吐出孔（２）から吐出されるポリ
マーの流量が多く、且つスリット状吐出孔（ＩＨｌｏ）
から吐出されるポリマーの流ｍが少ないので、吐出孔（
２）から吐出されるポリマー流がスリット状吐出孔（１
）（１’）から吐出されるポリマー流を吸収してしまう
ため、原動が消失する。

次いで、実施例１と同様な要領で冷却固化して捲取り１
１３ｄｅ　／１８ｆｉｌのマルチフィラメントを得た。

更に、この未延伸糸を、実施例１と同じ条件で延伸し、
７５ｄｅ／　１８ｆ　ｉ　Ｉの延伸糸を得た。

このマルチフィラメントの特性を、第４表に示す。

尚、フィラメント形状において、ＣＩＡ’／ＩＢ）、（
ｊ！Ａ’／　ＩＣ”）Ａ　ｊ！８／ｊＩＣ’）、　（Ｓ
Ｇ／Ｓｔｌ°）の値も第４表の値と略等しいものであっ
た。

このマルチフィラメントは、実施例１で得られたマルチ
フィラメントに比較して、通常のポリエステル繊維の物
性に近く、嵩高性も乏しいものである。このことは、構
成フィラメントの長手方向及び断面方向に有効な収縮差
がないことを示す。

かかるマルチフィラメントを、実施例１と同様な要領で
染色処理を施して風合い評価を行った。

得られた試料は均一に染色されて染色斑は全くないが、
ペーパーライクな風合のものであった。

次に、実施例２と同じ要領にて、アルカリ減量を行った
が、実施例２において見られたフィラメントの分割が発
生せず、ソフト感、ドレープ性。

及びシャリ感のものが得られなかった。

［実施例３］ 実施例１に使用した紡糸口金を使用し、吐出量。

引取速度（捲取り速度）、延伸倍率のみを変更した他は
、７５ｄｅ／　１８ｆ　ｉ　ｌのマルチフィラメントを
得た。紡糸・延伸条付及びマルチフィラメント物性を第
５表に示す。

捲取り速度が高い方が、シルクファクター及びヤング率
も低く、嵩高性が大きくなる傾向を示した。尚、低紡速
でも、通常のポリエステル延伸糸に比べて充分に大きな
嵩高性をもっていた。

［実施例４］ 実施例１で使用した吐出孔において、連結スリット長（
１５，１５°）を０．９０ｍｍに変更した他は同じ寸法
の吐出孔を１８個有する紡糸口金を使用し、実施例１と
同じ要領で紡糸゛し、延伸操作を施すことなく１００ｄ
ｅ　／１８ｆｉｌのマルチフィラメントを他。紡糸条件
及びマルチフィラメントの物性を第６表に示す。

尚、紡糸時に紡糸口金下１０ｃｍの領域を−Ｌ２≦０℃
に加温した。

これらのマルチフィラメントは、伸度及び強度が低く、
収縮率も実用的なレベルであるので、更に延伸熱セット
を施すことなく実用に供し得るものであった。このため
、このマルチフィラメントを用いた筒編みを実施例１と
同様な染色条件下で染色を施した。得られた試料は染色
斑がなく、ソフトな風合いのものであった。

更に、捲取り速度５０００ｍ／分で得られたものについ
て、実施例２と同様なアルカリ減量処理を行った。得ら
れたマルチフィラメントの断面において、第６図の如く
細デニール成分に分割されており、極めてソフトでドレ
ープ性のある風合いを呈していた。

尚、上記方法にて、捲取られたマルチフィラメントの応
力−伸度曲線は、第５図（イ）に近似したものであり、
紡速が６０００ｍ／分以上で捲き取ったときには、第５
図Ｈの様に延伸操作を加えた応り一伸度曲線に近似した
ものであった。

［実施例５］ 固有粘度１．３４（ギ酸中で測定）のナイロン−６チツ
プを溶融し４０　！Ｉ＋／分の吐出量で実施例１と同様
に溶融紡糸した。

次いで、得られた未延伸糸を予熱し延伸を行いつつスリ
ットヒーターで熱セットしてから引取る延伸熱セットを
下記条件で行い７５ｄｅ／　１８ｆ　ｉ　ｌのマルチフ
ィラメントを得た。

［延伸条件］ このマルチフィラメントの特性を第７表に示す。

ここで、吸湿による糸長変化に次の様にして測定したも
のである。

１０万Ｄｅの「カセ」を作り、フリーの状態で１２０℃
で３０分処理する。次いで、フリーの状態、市販の加湿
器にて３０分加湿処理を行い、０．０６ｍＭｄｅ荷重下
の「カセ」の長さをｉｏ　、　５１１１（］／ｄｅ荷重
下の「カセ」の長さを１１とし、次の式より求めた。

１＋　−１゜ 糸長変化率＝　　　　　　　　Ｘ１００（％）尚、フィ
ラメントの横断面形状において、＜ＩＡ”／　ｆＢ）、
　　（ｊ！＾’／　ＡＣ’）　、　　（ＩＢ／ｊＩＣ’
）　。

（Ｓ　Ｇ／Ｓ　ＩＩｏ）は第７表の値と略等しいもので
あった。

第７表から明らかな様に、本発明のマルチフィラメント
は充分に大きな嵩高性を呈することができ、しかも吸湿
によって糸長が変化し更に嵩高となる。

これに対して、通常の丸断面のナイロン−６フイラメン
トから成る延伸マルチフィラメントでは吸湿による糸長
変化は０％である。

尚、このフィラメント横断面における外接円直径は４４
．１μｍであり、同一デニールの丸断面フィラメントの
直径は２２．８μｍであった。

次に、かかるマルチフィラメントを筒編みにして下記条
件下で染色を施した。

［染色条件］ 染料　　　　：　Ｓｕｍｉｎｏｌ　Ｆａｓｔ　Ｓｋｙ　
Ｂｌｕｅ染料比　　　：筒編み重囲に対して０．４％Ｃ
Ｈ３ＣＯＯＨ：　０．２ｇ／Ｉｔ 浴比　　　　：　１／１００ 温度Ｘ時間　：１００℃Ｘ６０分 このようにして得られた試料は、均一に濃染されている
と共に、ソフトでふくらみのある風合を呈し、ナイロン
−６独特の「ぬめり感」は著しく減少し、ドライ感のあ
るタッチを有していた。更に、上記マルチフィラメント
を筒騙し、沸騰水中で処理して嵩高性を発現させた後、
乾燥させ、吸湿率、吸水速度、抱水量を測定し、その値
を第８表に示した。尚、比較に丸断面のナイロン−６フ
イラメントから成る延伸マルチフィラメント（７５ｄｅ
／１８ｆｉ１）の値を併せて第８表に示す。

ここで、吸湿率、吸水速度、抱水母については、下記に
示す方法で測定したものである。

（試料） 得られたマルチフィラメントを筒編みし、沸騰水中で３
０分間処理し、自然乾燥した。

（１）吸湿率 濃度１４．４％の硫酸で湿度９５％に調整したデシケー
タ−中で上記試料の小片を室温で４８ｈｒｌＩｉ置し吸
湿させ、その時の筒偏重但をｗｌ　とする。

次いでこの試料を乾熱１００℃で３時間処理し乾燥させ
、この時の筒編の重量をｗｌ　とし、重量差より吸湿率
を求める。

（２）吸水速度 黒インクを入れた容器に、長さ３０Ｃｍの上記筒編み試
料を垂直に立て（浸漬長２ｃＩＩ１）、インクの吸い上
げる高さを一定時間経過後に定規にて測定した。

尚、吸い上げ高さは、水面からのインク上昇部の位置を
示し、浸漬してから６０分後の高さを読みとった。

（３）抱水母 上記筒編み試料を１０分間水中に浸漬させ、次いで市販
の洗濯機にて５分間脱水処理を行い脱水後の試料の重量
（Ｗ＋＞及び乾燥後（乾熱１００℃ｘ２ｈｒ）（７）重
量　（Ｗ２　）　カ６抱水ａを求めた。

第８表から明らかな様に、本発明のマルチフィラメント
は吸水性及び吸湿性に優れており、清涼感素材として適
していることがわかる。

［実施例６］ 実施例１において、固有粘度が０．７２のポリエチレン
テレフタレートを３１０℃で溶融し、第８図に示す連結
吐出孔を４８個有する紡糸口金から３５ｇ／分の吐出量
で吐出した他は、実施例１と同様に紡糸して１０５ｄｅ
　／４８ｆｉｌのマルチフィラメントを得た。

次に、この未延伸糸を下記の条件で延伸同時仮撚加工を
行い７５ｄｅ／　４８ｆ　ｉ　Ｉの仮撚加工糸を得た。

［仮撚加工条件］ 加工倍率　　：１．４０ ヒーター長　：　１５０ｃｍ ヒーター温度：２００℃ 加工速度　　：　３００ｍ／分 得られた１撚加工糸の物性を第９表に示す。

第９表 尚、この仮撚加工糸の断面は第７図（ａ）に示すもので
あった。

更に、得られた仮撚加工糸を筒編みにして、下記条件下
で染色を施した。

［染色条件］ 染料　　　：　Ｐｏ１ｙｅｓｔｅｒ　Ｅａｓｔｍａｎ　
Ｂｌｕｅ染料比　　：筒編み重りに対して４％ 助剤　　　：モノゲン■（０５５％／１）浴比　　　：
　１／１００ 温度Ｘ時間：１００℃Ｘ６０分 染色した試料は水洗、乾燥後、１８０℃で１分間熱セツ
トを施した。

得られた試料は均一に染色され、染色斑のないものであ
った。風合も極めてソフトでドレープ感もあり、綿タッ
チのものであった。

［実施例７］ 実施例１で用いた吐出孔を２個連結した第９図（イ）に
示す吐出孔から吐出ｍ３４．７ａ　／分でＰＥＴを溶融
吐出した他は、実施例１と同様に溶融紡糸を行い１０４
ｄｅ　／１０ｆｉｌのマルチフィラメントを得た。

この際に、紡糸口金面直下の吐出された溶融ポリマー流
をストロボスコープにて観察すると、第１０図（○）の
如く、１対のスリット状吐出孔の間に位置する夫々の吐
出孔から吐出されたポリマー流がスリット状吐出孔から
吐出されるポリマー流と衝突することなく原動している
ことが観察された。

次いで、得られたマルチフィラメントを下記の条件で延
伸同時仮撚加工を行い８０ｄｅ／　１０ｆ　ｉ　ｌの仮
撚加工糸を得た。

［仮撚加工条件］ 加工倍率　　：１．３０ ヒーター長　：　１５０ｃｍ ヒーター温度：１２０℃ 加工速度　　：　３００ｍ／分 １ｑられた仮撚加工糸の物性を第１０表に示す。

第１０表 （ｑられた仮撚加工糸は交互撚部が細かなピッチで形成
されており、その断面形状は第７図（ｂ）に示すもので
あった。

更に、この仮撚加工糸を実施例７と同様に筒編みにして
染色を施したところ、均斉に染色され麻調のタッチで極
めてドライ感があり、しかも粗硬感のないものであった
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のマルチフィラメント（糸条）を構成す
るフィラメント（単繊維）の断面図、第２図は本発明の
マルチフィラメント（糸条）を構成するフィラメント（
単繊維）と通常の丸断面フィラメント（単繊維）との差
異を説明する説明図。 第３図は本発明のマルチフィラメント（糸条）を構成す
るフィラメント（単繊維）の態様を示す断面図、第４図
は本発明のマルチフィラメント（糸条）の任意の断面図
（顕微鏡写真）、第５図は本発明のマルチフィラメント
（糸条）の応力（Ｓｔ）−伸度（［１）曲線、第６図は
本発明のマルチフィラメント（糸条）にアルカリ減量処
理を施して得られるマルチフィラメント（糸条）の任意
の断面図。 第７図は第１図又は第３図に示す本発明のマルチフィラ
メント（糸条）を仮撚加工して得られる加工糸の断面図
、第８図は第１図に示す断面形状のフィラメント（単繊
維）が得られる連結吐出孔の平面図、第９図は第３図に
示１断面形状のフィラメント（単繊維）が得られる連結
吐出孔の平面図。 第１０図は第７図又は第８図（イ）の連結吐出孔から７
リーフオールで重合体を吐出した直後のフィラメント（
単繊維）を横断面に沿って切断した際のフィラメント（
単繊維）の斜視図（顕微鏡写真）を夫々示す。 第　１　図 第２図 第　３　図 （イ）　　　　　　　　　　　　　　　（ロ）（ハ） 第４−国 第５図 第６図 第７０ （良） （Ｃ）　　　　　　　　　（Ｄ、） 第　８　図 第　９　図 （−ｒｌ　　　　　　　　　　　　　　　（［Ｊ）（ハ
） 第ｉｔ”）■ （′） 手続補正書く方式） ％式％） １、事件の表示 特願昭　６２　−　２９７７７４　　号２、発明の名称 潜在嵩高性マルチフィラメント及びその製造法（１）明
細書、第７１頁第１〜２行目の「第４図は・・・・・・
断面図（顕微鏡写真）、」を「第４図は本発明のマルチ
フィラメント（糸条）の任意の断面図、」と訂正します
。 （２）図面の第４図を別紙の如く訂正します。 以上 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）溶融紡糸可能な重合体から成るフィラメントで構
   成されているマルチフィラメントであつて、該構成フィ
   ラメントがその横断面及び長手方向において下記［Ａ］
   及び［Ｂ］を同時に満足することを特徴とする潜在嵩高
   性マルチフィラメント。 ［Ａ］フィラメントの横断面 ［Ａ］−１形状 （ｉ）間隔をおいて配置されている少なくとも１対の偏
   平部を連結する連結部がその両端 部を偏平部夫々の長軸方向の側面に接合し つつ互いに対向する１対の凹部を形成 （ｉｉ）連結部の内接円直径（ｌＢ）が１対の凹部間の
   最短距離上にある直線で分割される偏 平部夫々の最大内接円直径（ｌＣ）（ｌＣ′）よりも大 ［Ａ］−２収縮差 連結部の配向度が偏平部よりも低い ［Ｂ］フィラメントの長手方向 連結部が太さ斑に因る収縮差を有する （２）フィラメント長手方向の最も太い部分のデニール
   （ｄ１）と最も細い部分のデニール（ｄ２）との比（ｄ
   １／ｄ２）が２以下である特許請求の範囲第（１）項記
   載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （３）偏平部と連結部との接合部に対向する偏平部の長
   軸方向の側面がアーク状である特許請求の範囲第（１）
   項記載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （４）偏平部と連結部とが下記［ I ］〜［III］式を同
   時に満足する特許請求の範囲第（１）項又は第（３）項
   記載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 〔ｌＡ及びｌＡ′≧ｌＢ＞ｌＣ及びｌＣ′・・・［ I
   ］１５＞（ｌＡ／ｌＣ）及び（ｌＡ′／ｌＣ′）・・・
   ［II］（ＳＧ／ＳＨ）及び（ＳＧ／ＳＨ′）≦４・・・
   ［III］ｌＡ、ｌＡ′；偏平部夫々の外接円直径 ＳＨ、ＳＨ′；１対の凹部間の最短距離上にある直線で
   分割される偏平部夫々の断面積 （ＳＧ；連結部の断面積） （５）連結部と偏平部との接合部が下記［IV］式を満足
   する特許請求の範囲第（１）項、第（３）項、又は第（
   ４）項記載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 ｌＣ及びｌＣ′＞ｌＤ及びｌＤ′・・・［IV］〔ｌＤ、
   ｌＤ′；接合部夫々の１対の凹部間の最短距離〕（６）
   フィラメント横断面形状が非対称である特許請求の範囲
   第（１）項記載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （７）フィラメント横断面に外接する外接円直径が同一
   デニールの丸断面フィラメントの直径に対して１．５倍
   以上である特許請求の範囲第（１）項記載の潜在嵩高性
   マルチフィラメント。 （８）連結部の形状が略円形である特許請求の範囲第（
   １）項、又は第（３）〜（６）項いずれか１項記載の潜
   在嵩高性マルチフィラメント。 （９）連結部によって連結されている１対の偏平部が直
   列に複数個連結されている特許請求の範囲第（１）項記
   載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （１０）３個以上の偏平部が環状に配置され且つ１個の
   連結部で連結されている特許請求の範囲第（１）項記載
   の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （１１）マルチフィラメントが下記［Ｖ］式を満足する
   特許請求の範囲第（１）項記載の潜在嵩高性マルチフィ
   ラメント。 Ｌ１−Ｌ２≦１５％・・・［Ｖ］ 但し、Ｌ１はマルチフィラメントの最終破断伸度、Ｌ２
   は最大応力を呈するときの伸度を夫々示す。 （１２）マルチフィラメントのヤング率が１５００ｋｇ
   ／ｍｍ＾２以下である特許請求の範囲第（１）項記載の
   潜在嵩高性マルチフィラメント。 （１３）マルチフィラメントのシルクファクター（強度
   ×■伸度）が２０以下である特許請求の範囲第（１）項
   記載の潜在嵩高性マルチフィラメント。 （１４）溶融紡糸可能な重合体がポリエステル又はポリ
   アミドである特許請求の範囲第（１）項記載の潜在嵩高
   性マルチフィラメント。 （１５）互いの長軸が略対向し且つ間隔をおいて配置さ
   れている１対のスリット状吐出孔（１）（１′）と前記
   １対のスリット状吐出孔間に位置する吐出孔（２）とが
   スリット（３）（３′）を介して互いに連結されている
   連結吐出孔から重合体流を吐出し、その際に吐出孔（２
   ）から吐出される重合体流（Ｙ＿２）を１対のスリット
   状吐出孔（１）（１′）から吐出される重合体流（Ｙ＿
   １）（Ｙ＿１′）よりも高速で吐出せしめ、引続き前記
   高速重合体流（Ｙ＿２）を低速重合体流（Ｙ＿１）（Ｙ
   ＿１′）に衝突させることなく脈動せしめることを特徴
   とする潜在嵩高性マルチフィラメント。 （１６）１対のスリット状吐出孔（１）（１′）が略平
   行に配置されている特許請求の範囲第（１５）項記載の
   潜在嵩高性マルチフィラメントの製造法。 （１７）スリット状吐出孔（１）（１′）のスリット巾
   （Ｌ＿３）（Ｌ＿３′）、吐出孔（２）の最大巾（Ｌ＿
   ４）、及び連結スリット（３）（３′）のスリット巾（
   Ｗ）（Ｗ′）が下記［IV］式を満足する特許請求の範囲
   第（１５）項記載の潜在嵩高性マルチフィラメントの製
   造法。 Ｗ及びＷ′＜Ｌ＿３及びＬ＿３′＜Ｌ＿４・・・［IV］
   （１８）１対のスリット状吐出孔（１）（１′）の夫々
   の断面積が吐出孔（２）の断面積に対して５倍以下であ
   る特許請求の範囲第（１５）項又は第（１７）項記載の
   潜在嵩高性マルチフィラメントの製造法。 （１９）連結吐出孔の横断面形状が非対称である特許請
   求の範囲第（１５）項記載の潜在嵩高性マルチフィラメ
   ントの製造法。 （２０）吐出孔（２）の形状が略円形である特許請求の
   範囲第（１５）項、又は第（１７）〜（１８）項記載の
   いずれか１項記載の潜在嵩高性マルチフィラメントの製
   造法。 （２１）連結吐出孔が直列に複数個連結されている特許
   請求の範囲第（１５）項記載の潜在嵩高性マルチフィラ
   メントの製造法。 （２２）３個以上のスリット状吐出孔が環状に配置され
   て吐出孔（２）と連結スリットで連結されている特許請
   求の範囲第（１５）項記載の潜在嵩高性マルチフィラメ
   ントの製造法。 （２３）スリット状吐出孔（１）（１′）から吐出され
   る重合体流の流速（Ｖ＿１）と吐出孔（２）から吐出さ
   れる重合体流の流速（Ｖ＿２）とが下記［VII］式を満
   足する特許請求の範囲第（１５）項記載の潜在嵩高性マ
   ルチフィラメントの製造法。 １．５≦Ｖ＿２／Ｖ＿１≦５・・・［Ｖ］ （２４）重合体がポリエステル又はポリアミドである特
   許請求の範囲第（１５）項記載の潜在嵩高性マルチフィ
   ラメントの製造法。