JPH01201064A - 塩基性耐火組成物 - Google Patents
塩基性耐火組成物Info
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- JPH01201064A JPH01201064A JP31890383A JP31890383A JPH01201064A JP H01201064 A JPH01201064 A JP H01201064A JP 31890383 A JP31890383 A JP 31890383A JP 31890383 A JP31890383 A JP 31890383A JP H01201064 A JPH01201064 A JP H01201064A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、717−のCaft−含有するドロマイトク
リンカ−、マグドロクリンカー又は電融カルシア、電融
マグネシア−カルシア、焼結カルシアクリンカ−等を一
部あるいは全部に使用した不焼成耐火物、不定形耐火物
及びこれらを非酸化性雰囲気下で焼成した焼成耐火物に
関するものである。
リンカ−、マグドロクリンカー又は電融カルシア、電融
マグネシア−カルシア、焼結カルシアクリンカ−等を一
部あるいは全部に使用した不焼成耐火物、不定形耐火物
及びこれらを非酸化性雰囲気下で焼成した焼成耐火物に
関するものである。
マグネシア−カーボンれんがはマグネシア源として電融
あるいは焼結のマグネシアクリンカ−、カーボン源とし
て天然のりん片状黒鉛を使用し、バインダーとしてフェ
ノールB樹脂を用いた不焼成耐火物であるが、マグネシ
アの高耐食性に加えて黒鉛の高耐食性、高耐熱衝撃性の
特徴を相系した耐食性、耐久ポーリング性に優れた耐火
物である。 かかるマグネシア−カーボンれんがの実炉での損耗状況
はスポーリングによる剥落は全くといっていい程なく、
稼働表面から滑らかに溶損されるこの溶損速度に影響を
及ぼす因子としてはスラグのCab/5if2比、鉄酸
化物の量等の化学反応に依存するものの他に溶鋼、溶融
スラグの流動に伴う物理的な摩耗が考えられている。耐
火物中の黒鉛はシリケートに対して濡れ難い性質を有し
ている反面、スラグ中のFeO等の鉄酸化物に対しては
容易に酸化され消失してしまう欠点がある。 一方マグネシ7は鉄酸化物には比較的安定であるがシリ
ケート、特にC/Sの低いシリケートに対してはCM
S 、 Cs M S !等を生成し溶流する1以上の
ように鉄酸化物を含む溶融スラグJこ対しては黒鉛とマ
グネシアの侵食が平行して起こり、溶損が進行するもの
と考えられている。 本発明者は上記のマグネシア−カーボンれんがと特性が
異なる材質としてマグネシア−カルシア−カーボンれん
かに着目した。カルシア含有原料、例えばマグドロクリ
ンカー、ドロマイトクリンカ−は従来から焼成マグドロ
れんかに使用されており、耐スラグ浸透性に優れ構造的
スポーリングに対する抵抗性は良好な反面、転炉等の含
酸化鉄スラグを生成する炉においては耐食性に劣り捏業
条件の苛酷化と共に高マグネシア、低カルシアの耐火物
へと変遷してきたことは周知のところである。 しかしながら黒鉛等のカーボン源を多量に含む耐火物に
おいてはカルシアがマグネシアに比較して必ずしも耐食
性が劣るとはいえない。即ちスラグ成分の中でカルシア
に灯して最も悪影響を及ぼす酸化鉄は耐火物中に含まれ
るカルシアと酸化−還元反応によって活性が者しく低下
し、カルシアに対する弊害を生じ難い。以上のようにカ
ーボンによって還元されたスラグ、特にその組成が転炉
の吹錬初期のように低CaO/SiO2比のものでは、
カルシアはスラグと反応することによって反応層の融点
を一時的に高める特性を有しており、稼働表面に高融点
反応層を形成してマグネシア−カーボンれんかにみられ
る連続的な溶損を抑制する効果が期待できる。またカル
シアは熱力学的な検知からカーボン共存下における安定
性に優れてお−9、マグネシアとカーボンの直接反応が
懸念される使用条件下ではカルシアの優位性がある。
あるいは焼結のマグネシアクリンカ−、カーボン源とし
て天然のりん片状黒鉛を使用し、バインダーとしてフェ
ノールB樹脂を用いた不焼成耐火物であるが、マグネシ
アの高耐食性に加えて黒鉛の高耐食性、高耐熱衝撃性の
特徴を相系した耐食性、耐久ポーリング性に優れた耐火
物である。 かかるマグネシア−カーボンれんがの実炉での損耗状況
はスポーリングによる剥落は全くといっていい程なく、
稼働表面から滑らかに溶損されるこの溶損速度に影響を
及ぼす因子としてはスラグのCab/5if2比、鉄酸
化物の量等の化学反応に依存するものの他に溶鋼、溶融
スラグの流動に伴う物理的な摩耗が考えられている。耐
火物中の黒鉛はシリケートに対して濡れ難い性質を有し
ている反面、スラグ中のFeO等の鉄酸化物に対しては
容易に酸化され消失してしまう欠点がある。 一方マグネシ7は鉄酸化物には比較的安定であるがシリ
ケート、特にC/Sの低いシリケートに対してはCM
S 、 Cs M S !等を生成し溶流する1以上の
ように鉄酸化物を含む溶融スラグJこ対しては黒鉛とマ
グネシアの侵食が平行して起こり、溶損が進行するもの
と考えられている。 本発明者は上記のマグネシア−カーボンれんがと特性が
異なる材質としてマグネシア−カルシア−カーボンれん
かに着目した。カルシア含有原料、例えばマグドロクリ
ンカー、ドロマイトクリンカ−は従来から焼成マグドロ
れんかに使用されており、耐スラグ浸透性に優れ構造的
スポーリングに対する抵抗性は良好な反面、転炉等の含
酸化鉄スラグを生成する炉においては耐食性に劣り捏業
条件の苛酷化と共に高マグネシア、低カルシアの耐火物
へと変遷してきたことは周知のところである。 しかしながら黒鉛等のカーボン源を多量に含む耐火物に
おいてはカルシアがマグネシアに比較して必ずしも耐食
性が劣るとはいえない。即ちスラグ成分の中でカルシア
に灯して最も悪影響を及ぼす酸化鉄は耐火物中に含まれ
るカルシアと酸化−還元反応によって活性が者しく低下
し、カルシアに対する弊害を生じ難い。以上のようにカ
ーボンによって還元されたスラグ、特にその組成が転炉
の吹錬初期のように低CaO/SiO2比のものでは、
カルシアはスラグと反応することによって反応層の融点
を一時的に高める特性を有しており、稼働表面に高融点
反応層を形成してマグネシア−カーボンれんかにみられ
る連続的な溶損を抑制する効果が期待できる。またカル
シアは熱力学的な検知からカーボン共存下における安定
性に優れてお−9、マグネシアとカーボンの直接反応が
懸念される使用条件下ではカルシアの優位性がある。
そして、マグネシア−カルシアルカ−ボンれんがとして
従来から製造されているものにタール、ピッチ類を結合
剤としたタールドロマイトれんががある。通常この耐火
物はマグネシア、ドロマイトに少量の黒鉛を使用して成
るが黒鉛の使用量が少ない為に含酸化鉄のスラグを還元
するに充分でなく、また黒鉛の使用量を増大せしめた場
合にはピッチ類が熱可塑性であるがゆえに熱処理時に黒
鉛配向方向と垂直な方向に大きな膨張を生じ良好な組織
が得られないという欠点がある。またマグネシア−カー
ボンれんがと同様なフエノール樹脂を用いた場合には、
レゾール型では硬化時に縮合水が発生する為に含カルシ
ア原料の消化を生じれんが崩壊をもたらすので不適であ
り、一方へキサメチレンテトラミンを硬化剤としたノボ
ラック型717−ル樹脂についてはレゾール型のように
着しい消化現象はみられないが、加熱硬化時あるいは耐
火物を炉に内張すし昇温する過程でやはり消化による亀
裂あるいは組織劣化を生じるので不適である。 かかる理由によりフエノール樹脂を結合剤としたマグネ
シア−カルシア−カーボン系耐火物は実用化されていな
い。 本発明者はフリーのCaOを含有する塩基性耐火物にフ
ェノール樹脂を適用すべく研究を重ねた結果、本発明を
完成したものである。すなわち本発明はフェノール樹脂
の硬化及び分解時に発生する水を極力抑制した塩基性耐
火組成物を提供することを目的とするものである。
従来から製造されているものにタール、ピッチ類を結合
剤としたタールドロマイトれんががある。通常この耐火
物はマグネシア、ドロマイトに少量の黒鉛を使用して成
るが黒鉛の使用量が少ない為に含酸化鉄のスラグを還元
するに充分でなく、また黒鉛の使用量を増大せしめた場
合にはピッチ類が熱可塑性であるがゆえに熱処理時に黒
鉛配向方向と垂直な方向に大きな膨張を生じ良好な組織
が得られないという欠点がある。またマグネシア−カー
ボンれんがと同様なフエノール樹脂を用いた場合には、
レゾール型では硬化時に縮合水が発生する為に含カルシ
ア原料の消化を生じれんが崩壊をもたらすので不適であ
り、一方へキサメチレンテトラミンを硬化剤としたノボ
ラック型717−ル樹脂についてはレゾール型のように
着しい消化現象はみられないが、加熱硬化時あるいは耐
火物を炉に内張すし昇温する過程でやはり消化による亀
裂あるいは組織劣化を生じるので不適である。 かかる理由によりフエノール樹脂を結合剤としたマグネ
シア−カルシア−カーボン系耐火物は実用化されていな
い。 本発明者はフリーのCaOを含有する塩基性耐火物にフ
ェノール樹脂を適用すべく研究を重ねた結果、本発明を
完成したものである。すなわち本発明はフェノール樹脂
の硬化及び分解時に発生する水を極力抑制した塩基性耐
火組成物を提供することを目的とするものである。
本発明に係る塩基性耐火組成物は、耐火骨材として7リ
ーのCaOを含有し、イソシアネート化合物を硬化剤と
する7エ7−ル樹脂をパイングーとして含有して成るこ
とを特徴とするものである。 以下本発明の詳細な説明する。 イソシアネート化合物としてはトルイノンジイソシアネ
ート(TDI)、ノフェニルメタンシイソシアネー)(
MDI)、ポリメチレンボリフェニルイソシアネー)(
PAPI)などのジイソシアネートを用いることができ
る。 しかして/ボラック樹脂やレゾール0(脂を必要に応じ
て溶剤に溶かし、これに上記イソシアネート化合物を加
えると共に硬化触媒として三級アミンや金属触媒を配合
し、これをフリーのCaOを含有する耐火骨材、及びそ
の他マグネシアクリンカー1黒鉛等所望の任意の耐火骨
材と混練することにより塩基性耐火組成物を得ることが
できる。 例えば不焼成耐火物の場合にはこの組成物を加圧成形し
、パイングー樹脂の硬化温度で加熱することによって得
ることができる。ここで7ボラツク樹脂やレゾール樹脂
に対してイソシアネート化合物はフェノール性水酸基に
イソシアネート基が(1)式のようにウレタン結合反応
し、硬化が進行する。 このようにフエノールθ(脂バインダーはイソシアネー
ト化合物のイソシアネート基とフェノール性水酸基との
脱水を伴わない反応の進行で硬化が行なわれる為、フリ
ーのCaOに対する弊害は生じない。レゾール樹脂の場
合にはメチロール基の縮合反応で若干の水が生じること
があるが、この水はイソシアネート化合物と(It)式
のように反応してアミンと炭酸〃スとなり、 −R−NCO+H,O− −R−NH,+CO2↑ ・・・(Il)このアミン
はすぐに別のイソシアネートと尿素結合によって反応す
る。従って7二/−ル樹脂硬化の際に水が若干発生して
も7’J−CaOを有する耐火骨材への直接作用を緩和
することができる。 尚、通常のレゾール樹脂の場合にはメチロール基の縮合
反応を完全に抑制することは難しく、本発明に使用する
レゾール樹脂としては高分子量化してメチロール基密度
を小さくしたり、レゾール樹脂にブタノールなどアルキ
ルアルコールを酸と共に反応させてメチロール基をエー
テル化させたりして、メチロール基による脱水縮合を低
減させるようにしたタイプが望ましい。また必要に応じ
てイソシアネート化合物にさらにエポキシ化合物を併用
して7エ7−ル樹脂を硬化させることも可能である。 本発明において使用される必須の耐火物原料としては、
マグドロ、ドロマイト、電融又は焼結のカルシア、電融
マグネシア−カルシア等のカルシア含有の一種又は二種
以上があり、必要に応じてマグネシア、スピネル等の酸
化物、黒鉛、カーボンブラック、コークス、無煙炭、炭
化珪素、炭化ホウ素等の非酸化物を使用することもでき
る。またA!、Cr、Ni、Fe、Si等の金属を添加
することや、カーボンボンドを強化することを目的とし
てピッチ類を添加することも可能である。 尚、本発明による樹脂に少量のへキサメチレンテトラミ
ンを添加すると架橋の増加による効果で強度を向上させ
ることができ、また骨材との親和性、接着性を向上させ
る為にシラン力・ンプリング剤を添加することもできる
。シランカップリング剤は有機官能型シランモノマーで
、二種の反応性基を有するものである。一方の反応性基
は通常クロロ基、アルコキシ基、アセトキシ基であって
、加熱分解されてシラノール(S i(OH)3)とな
って耐火骨材であるガラス質や金属酸化物の表面付着水
のOH基と縮合して結合する。またもう一方の反応性基
は通常ビニル基、メタアクロキシ基、アミ7基、エポキ
シ基等で、バインダーと反応して結合する。従ってシラ
ンカップリング剤はバインダーと耐火骨材とを結び付け
ることができ、耐人物の中間温度領域の強度低下を防止
することができるものである。シランカップリング剤と
しては、例えば γ−グリシドキシプロビルトリメトキシシランン CI。 CH2=C−C−C:+Ha−Si(QC)Is)3N
−β(アミ/エチル)γ−アミ/プロピルトリメトキシ
シラン H2N−C2H<−Ntl−CJs−Si(OCHi)
iN−β(アミ/エチル)γ−アミ7プロビルメチルノ
メトキシシラン H2N−CzH+−N)I−CJa−Si(OCHs)
zCH。 γ−7ミノプロビルトリエトキシシランHzN−CJs
−3i(OCzHs)xなどを用いることができる。
ーのCaOを含有し、イソシアネート化合物を硬化剤と
する7エ7−ル樹脂をパイングーとして含有して成るこ
とを特徴とするものである。 以下本発明の詳細な説明する。 イソシアネート化合物としてはトルイノンジイソシアネ
ート(TDI)、ノフェニルメタンシイソシアネー)(
MDI)、ポリメチレンボリフェニルイソシアネー)(
PAPI)などのジイソシアネートを用いることができ
る。 しかして/ボラック樹脂やレゾール0(脂を必要に応じ
て溶剤に溶かし、これに上記イソシアネート化合物を加
えると共に硬化触媒として三級アミンや金属触媒を配合
し、これをフリーのCaOを含有する耐火骨材、及びそ
の他マグネシアクリンカー1黒鉛等所望の任意の耐火骨
材と混練することにより塩基性耐火組成物を得ることが
できる。 例えば不焼成耐火物の場合にはこの組成物を加圧成形し
、パイングー樹脂の硬化温度で加熱することによって得
ることができる。ここで7ボラツク樹脂やレゾール樹脂
に対してイソシアネート化合物はフェノール性水酸基に
イソシアネート基が(1)式のようにウレタン結合反応
し、硬化が進行する。 このようにフエノールθ(脂バインダーはイソシアネー
ト化合物のイソシアネート基とフェノール性水酸基との
脱水を伴わない反応の進行で硬化が行なわれる為、フリ
ーのCaOに対する弊害は生じない。レゾール樹脂の場
合にはメチロール基の縮合反応で若干の水が生じること
があるが、この水はイソシアネート化合物と(It)式
のように反応してアミンと炭酸〃スとなり、 −R−NCO+H,O− −R−NH,+CO2↑ ・・・(Il)このアミン
はすぐに別のイソシアネートと尿素結合によって反応す
る。従って7二/−ル樹脂硬化の際に水が若干発生して
も7’J−CaOを有する耐火骨材への直接作用を緩和
することができる。 尚、通常のレゾール樹脂の場合にはメチロール基の縮合
反応を完全に抑制することは難しく、本発明に使用する
レゾール樹脂としては高分子量化してメチロール基密度
を小さくしたり、レゾール樹脂にブタノールなどアルキ
ルアルコールを酸と共に反応させてメチロール基をエー
テル化させたりして、メチロール基による脱水縮合を低
減させるようにしたタイプが望ましい。また必要に応じ
てイソシアネート化合物にさらにエポキシ化合物を併用
して7エ7−ル樹脂を硬化させることも可能である。 本発明において使用される必須の耐火物原料としては、
マグドロ、ドロマイト、電融又は焼結のカルシア、電融
マグネシア−カルシア等のカルシア含有の一種又は二種
以上があり、必要に応じてマグネシア、スピネル等の酸
化物、黒鉛、カーボンブラック、コークス、無煙炭、炭
化珪素、炭化ホウ素等の非酸化物を使用することもでき
る。またA!、Cr、Ni、Fe、Si等の金属を添加
することや、カーボンボンドを強化することを目的とし
てピッチ類を添加することも可能である。 尚、本発明による樹脂に少量のへキサメチレンテトラミ
ンを添加すると架橋の増加による効果で強度を向上させ
ることができ、また骨材との親和性、接着性を向上させ
る為にシラン力・ンプリング剤を添加することもできる
。シランカップリング剤は有機官能型シランモノマーで
、二種の反応性基を有するものである。一方の反応性基
は通常クロロ基、アルコキシ基、アセトキシ基であって
、加熱分解されてシラノール(S i(OH)3)とな
って耐火骨材であるガラス質や金属酸化物の表面付着水
のOH基と縮合して結合する。またもう一方の反応性基
は通常ビニル基、メタアクロキシ基、アミ7基、エポキ
シ基等で、バインダーと反応して結合する。従ってシラ
ンカップリング剤はバインダーと耐火骨材とを結び付け
ることができ、耐人物の中間温度領域の強度低下を防止
することができるものである。シランカップリング剤と
しては、例えば γ−グリシドキシプロビルトリメトキシシランン CI。 CH2=C−C−C:+Ha−Si(QC)Is)3N
−β(アミ/エチル)γ−アミ/プロピルトリメトキシ
シラン H2N−C2H<−Ntl−CJs−Si(OCHi)
iN−β(アミ/エチル)γ−アミ7プロビルメチルノ
メトキシシラン H2N−CzH+−N)I−CJa−Si(OCHs)
zCH。 γ−7ミノプロビルトリエトキシシランHzN−CJs
−3i(OCzHs)xなどを用いることができる。
以下本発明を実施例によって詳述する。
え1涯
11四ツロ7ラスコに/ニルフェノール500g及び3
7%ホルマリン375gを取り、50%NaOH水46
gを加えてpH10にする。これを67〜70℃で2時
間反応せしめる。次にこれに35%HCl55gを添加
してpHを1に転化させ、35〜40℃で30分間攪拌
を継続すると白濁乳液となる。この時内容物をフラスコ
より取り出して油状物を分離し、これを再び別のフラス
コにとってフェノール250gを加え沸騰湯浴上で3時
間攪拌反応する。 終了後反応物を水洗して、蒸発皿で200〜220℃の
温度で濃縮する。これを酢酸ブチルに溶解させて65%
液を調製する。 該樹脂を第12!の化学組成を有する電融カルシア、電
融マグネシア及び黒鉛とを重量比で15:65:20の
割合で混合した射入骨材100重量部に対して3.5重
量部加え、さらにPAPIを1.2重量部及び硬化触媒
としてヘキサメチレンテトラミン0.3重量部加え、混
練して塩基性耐火組成物を得た。 これをすみやかに2.0 t/ cm”で加圧成形した
後170°Cにて24時間加熱することによりバインダ
ー樹脂を硬化させて不焼成塩基性耐火物を得た。 ル1目I エチレングリコールの65%溶液とした/ボラック樹脂
を第2表の化学組成を有するマグドロ・マグネシアクリ
ンカ−及び黒鉛とを重量比で50:30:20の割合で
混合した耐火骨材100樹脂に対して5重量部加え、さ
らにヘキサメチレンテトラミンを0.5重量部加えて混
練することにより塩基性耐火組成物を得た。 次でこれを2 、 Ot/ cm2で加圧成形したのち
170°Cで24時間加熱することによりパイングー樹
脂を硬化させて不焼成の塩基性耐火物を得た。 上記実施例及び比較例で得た耐火物についてその物性を
測定し、結果を第3表に示す。 比較例の通常7ポラツク樹脂の場合には加熱硬化時に表
面機キレッが発生し、物性面で不良であるのに対し、本
発明による実施例では硬化後及びこれを1400℃でコ
ークス中で還元焼成した後の物性は良好であり、本発明
によるバインダーの第1表(%) 第2表(%) 第3表
7%ホルマリン375gを取り、50%NaOH水46
gを加えてpH10にする。これを67〜70℃で2時
間反応せしめる。次にこれに35%HCl55gを添加
してpHを1に転化させ、35〜40℃で30分間攪拌
を継続すると白濁乳液となる。この時内容物をフラスコ
より取り出して油状物を分離し、これを再び別のフラス
コにとってフェノール250gを加え沸騰湯浴上で3時
間攪拌反応する。 終了後反応物を水洗して、蒸発皿で200〜220℃の
温度で濃縮する。これを酢酸ブチルに溶解させて65%
液を調製する。 該樹脂を第12!の化学組成を有する電融カルシア、電
融マグネシア及び黒鉛とを重量比で15:65:20の
割合で混合した射入骨材100重量部に対して3.5重
量部加え、さらにPAPIを1.2重量部及び硬化触媒
としてヘキサメチレンテトラミン0.3重量部加え、混
練して塩基性耐火組成物を得た。 これをすみやかに2.0 t/ cm”で加圧成形した
後170°Cにて24時間加熱することによりバインダ
ー樹脂を硬化させて不焼成塩基性耐火物を得た。 ル1目I エチレングリコールの65%溶液とした/ボラック樹脂
を第2表の化学組成を有するマグドロ・マグネシアクリ
ンカ−及び黒鉛とを重量比で50:30:20の割合で
混合した耐火骨材100樹脂に対して5重量部加え、さ
らにヘキサメチレンテトラミンを0.5重量部加えて混
練することにより塩基性耐火組成物を得た。 次でこれを2 、 Ot/ cm2で加圧成形したのち
170°Cで24時間加熱することによりパイングー樹
脂を硬化させて不焼成の塩基性耐火物を得た。 上記実施例及び比較例で得た耐火物についてその物性を
測定し、結果を第3表に示す。 比較例の通常7ポラツク樹脂の場合には加熱硬化時に表
面機キレッが発生し、物性面で不良であるのに対し、本
発明による実施例では硬化後及びこれを1400℃でコ
ークス中で還元焼成した後の物性は良好であり、本発明
によるバインダーの第1表(%) 第2表(%) 第3表
上述のように本発明は、イソシアネート化合物を硬化剤
とするフェノール樹脂をバインダーとして用いることに
よって、バインダーの硬化はフエノール用脂の727−
ル性水酸基にイソシアネート化合物のイソシアネート基
がフレタン結合することによって進行し、縮合水の発生
を伴わない反応の進行でバインダーとしての7二ノール
樹脂を硬化させることができるものである。従って本発
明にあっては耐火骨材の7’J−CaOに水分が作用し
て消化現象が発生するようなおそれがなくなるのである
。
とするフェノール樹脂をバインダーとして用いることに
よって、バインダーの硬化はフエノール用脂の727−
ル性水酸基にイソシアネート化合物のイソシアネート基
がフレタン結合することによって進行し、縮合水の発生
を伴わない反応の進行でバインダーとしての7二ノール
樹脂を硬化させることができるものである。従って本発
明にあっては耐火骨材の7’J−CaOに水分が作用し
て消化現象が発生するようなおそれがなくなるのである
。
Claims (1)
- (1)耐火骨材としてフリーのCaOを含有し、イソシ
アネート化合物を硬化剤とするフエノール樹脂をバイン
ダーとして含有して成ることを特徴とする塩基性耐火組
成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31890383A JPH01201064A (ja) | 1983-04-11 | 1988-12-16 | 塩基性耐火組成物 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58063480A JPS59190255A (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 塩基性耐火組成物 |
JP31890383A JPH01201064A (ja) | 1983-04-11 | 1988-12-16 | 塩基性耐火組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01201064A true JPH01201064A (ja) | 1989-08-14 |
Family
ID=26404608
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31890383A Pending JPH01201064A (ja) | 1983-04-11 | 1988-12-16 | 塩基性耐火組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01201064A (ja) |
-
1988
- 1988-12-16 JP JP31890383A patent/JPH01201064A/ja active Pending
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