JP2751968B2 - 塩基性不定形耐火物 - Google Patents
塩基性不定形耐火物Info
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- JP2751968B2 JP2751968B2 JP2121811A JP12181190A JP2751968B2 JP 2751968 B2 JP2751968 B2 JP 2751968B2 JP 2121811 A JP2121811 A JP 2121811A JP 12181190 A JP12181190 A JP 12181190A JP 2751968 B2 JP2751968 B2 JP 2751968B2
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- Japan
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- refractory
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、マグネシアクリンカー、ドロマイトクリン
カー、石灰等を骨材とし、電気炉、転炉、取鍋、タンデ
ィッシュ等の製鋼容器の吹付補修等のために用いられる
塩基性不定形耐火物に関する。
カー、石灰等を骨材とし、電気炉、転炉、取鍋、タンデ
ィッシュ等の製鋼容器の吹付補修等のために用いられる
塩基性不定形耐火物に関する。
従来技術 電気炉、転炉、取鍋、タンディシュ等の製鋼容器に対
しては、内張耐火物の寿命延長のため塩基性不定形耐火
物よりなる補修材による吹付補修が定期的に或いは随時
行われている。こうした吹付補修における補修材の吹付
は、400〜1400℃の熱間で行われるため補修材として
は、熱間での付着率の高いものが求められ、また1500〜
1700℃の溶鋼を受けるときの耐用を向上させるために耐
食性の高いものが求められる。そのため一般には補修材
として、熱間での付着性が良好で、かつ強度発現の高い
リン酸塩系バインダーをベースにした塩基性不定形耐火
物が使用されている。また一部ではフェノール樹脂、タ
ール或いはピッチ等の有機系のバインダーをベースとし
た塩基性補修材や珪酸塩系バインダーをベースとした塩
基性補修材も使用されている。
しては、内張耐火物の寿命延長のため塩基性不定形耐火
物よりなる補修材による吹付補修が定期的に或いは随時
行われている。こうした吹付補修における補修材の吹付
は、400〜1400℃の熱間で行われるため補修材として
は、熱間での付着率の高いものが求められ、また1500〜
1700℃の溶鋼を受けるときの耐用を向上させるために耐
食性の高いものが求められる。そのため一般には補修材
として、熱間での付着性が良好で、かつ強度発現の高い
リン酸塩系バインダーをベースにした塩基性不定形耐火
物が使用されている。また一部ではフェノール樹脂、タ
ール或いはピッチ等の有機系のバインダーをベースとし
た塩基性補修材や珪酸塩系バインダーをベースとした塩
基性補修材も使用されている。
発明が解決しようとする問題点 しかしながら上述の補修材には種々の問題点がある。
すなわちリン酸塩系バインダーをベースとした塩基性補
修材は、溶鋼に対して有害成分であるリンにより溶鋼を
汚染することが懸念される。また有機系のバインダーを
ベースとした塩基性補修材は、酸化雰囲気下での使用時
に炭素が燃焼して組織劣化し、充分な耐用が得られない
欠点があり、更に珪酸塩系バインダーをベースとした塩
基性補修材は、熱間強度が低く、溶鋼等の摩耗による損
傷が大きくなって耐火性が不十分である。
すなわちリン酸塩系バインダーをベースとした塩基性補
修材は、溶鋼に対して有害成分であるリンにより溶鋼を
汚染することが懸念される。また有機系のバインダーを
ベースとした塩基性補修材は、酸化雰囲気下での使用時
に炭素が燃焼して組織劣化し、充分な耐用が得られない
欠点があり、更に珪酸塩系バインダーをベースとした塩
基性補修材は、熱間強度が低く、溶鋼等の摩耗による損
傷が大きくなって耐火性が不十分である。
本発明は、上記の問題を解決するためになされたもの
で、その目的とするところは、溶鋼に悪影響を及ぼすリ
ンを全く含有しないい熱間強度の高い塩基性不定形耐火
物を提供することにある。
で、その目的とするところは、溶鋼に悪影響を及ぼすリ
ンを全く含有しないい熱間強度の高い塩基性不定形耐火
物を提供することにある。
問題点の解決手段 本発明者らは、珪酸塩バインダーをベースとし、これ
に硬化剤とシリカ超微粉を併用することにより溶鋼に対
する有害成分のリンを全く含まない熱間強度の高い塩基
性不定形耐火物が得られることを見出し、本発明を完成
するに至った。
に硬化剤とシリカ超微粉を併用することにより溶鋼に対
する有害成分のリンを全く含まない熱間強度の高い塩基
性不定形耐火物が得られることを見出し、本発明を完成
するに至った。
すなわち本発明は、マグネシアクリンカー、ドロマイ
トクリンカー、石灰石、苦土石灰石、塩基性れんが屑の
内の１種または２種以上を使用した骨材部及び珪酸塩バ
インダー、硬化剤からなる耐火組成物100重量部に、シ
リカ超微粉を１〜５重量部配合した耐火組織物の1mm以
下の微粉部におけるCaO含有量が15％以上で、かつCaO/S
iO2比が であることを特徴とするものである。
トクリンカー、石灰石、苦土石灰石、塩基性れんが屑の
内の１種または２種以上を使用した骨材部及び珪酸塩バ
インダー、硬化剤からなる耐火組成物100重量部に、シ
リカ超微粉を１〜５重量部配合した耐火組織物の1mm以
下の微粉部におけるCaO含有量が15％以上で、かつCaO/S
iO2比が であることを特徴とするものである。
珪酸塩バインダーの硬化剤とシリカ超微粉の添加配合
によって従来の珪酸塩バインダーをベースとした塩基性
不定形耐火物では得られない、リン酸塩バインダーをベ
ースとした塩基性補修材並或いはそれ以上の高い熱間強
度が得られるが、これは添加配合中の微粉部のCaO分
と、珪酸塩若しくはシリカ超微粉の中のSiO2分とが反応
し、高温で3CaO・SiO2或いは2CaO・SiO2といった化合物
を形成することによると考えられる。
によって従来の珪酸塩バインダーをベースとした塩基性
不定形耐火物では得られない、リン酸塩バインダーをベ
ースとした塩基性補修材並或いはそれ以上の高い熱間強
度が得られるが、これは添加配合中の微粉部のCaO分
と、珪酸塩若しくはシリカ超微粉の中のSiO2分とが反応
し、高温で3CaO・SiO2或いは2CaO・SiO2といった化合物
を形成することによると考えられる。
CaOとSiO2との反応は、従来の珪酸塩系バインダーに
おいても同様に生ずると考えられるが、高い熱間強度を
得るために十分な3CaO・SiO2若しくは2CaO・SiO2の生成
が得られなかったものと思われる。
おいても同様に生ずると考えられるが、高い熱間強度を
得るために十分な3CaO・SiO2若しくは2CaO・SiO2の生成
が得られなかったものと思われる。
本発明者らは、1mm以下の微粉部の組成が塩基性不定
形耐火物における熱間強度を発現する3CaO・SiO2若しく
は2CaO・SiO2の生成に強く関係すると考え、1mm以下のC
aO成分とSiO2成分の比を硬化剤、シリカ超微粉及びドロ
マイトクリンカー等の添加量により調整して熱間強度及
び3CaO・SiO2生成量指数との関係を調べた。次頁の第１
表は試験に用いた配合と試験結果を、図は熱間強度と3C
aO・SiO2の生成量の関係について示すものである。図か
ら明らかであるように、1mm以下のCaO成分とSiO2成分と
の重量比が3.5〜6.5の範囲で熱間強度が高くなり、3CaO
・SiO2生成量指数が高くなることが分かった。またリン
酸塩バインダーベースの塩基性不定形耐火物の1450℃の
熱間強度レベルが6kg/cm2以上であることを考えると、1
mm以 下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量比が3.5
以上6.5以下であることが必要であると分かった。1mm以
下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量比が3.5
未満であると、3CaO・SiO2生成量は多くなるが、この調
整のために添加するシリカ超微粉等のSiO2成分が多くな
るため、3CaO・SiO2以外の低融点SiO2化合物を生成し、
充分な熱間強度が得られなくなるものと考えられる。ま
た1mm以下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量
比が6.5を越えると、3CaO・SiO2の生成量が少なくな
り、充分な熱間強度を得ることができないと考えられ
る。
形耐火物における熱間強度を発現する3CaO・SiO2若しく
は2CaO・SiO2の生成に強く関係すると考え、1mm以下のC
aO成分とSiO2成分の比を硬化剤、シリカ超微粉及びドロ
マイトクリンカー等の添加量により調整して熱間強度及
び3CaO・SiO2生成量指数との関係を調べた。次頁の第１
表は試験に用いた配合と試験結果を、図は熱間強度と3C
aO・SiO2の生成量の関係について示すものである。図か
ら明らかであるように、1mm以下のCaO成分とSiO2成分と
の重量比が3.5〜6.5の範囲で熱間強度が高くなり、3CaO
・SiO2生成量指数が高くなることが分かった。またリン
酸塩バインダーベースの塩基性不定形耐火物の1450℃の
熱間強度レベルが6kg/cm2以上であることを考えると、1
mm以 下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量比が3.5
以上6.5以下であることが必要であると分かった。1mm以
下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量比が3.5
未満であると、3CaO・SiO2生成量は多くなるが、この調
整のために添加するシリカ超微粉等のSiO2成分が多くな
るため、3CaO・SiO2以外の低融点SiO2化合物を生成し、
充分な熱間強度が得られなくなるものと考えられる。ま
た1mm以下の微粉部におけるCaO成分とSiO2成分との重量
比が6.5を越えると、3CaO・SiO2の生成量が少なくな
り、充分な熱間強度を得ることができないと考えられ
る。
また第１表から見られるように、1mm以下のCaO成分と
反応し、3CaO・SiO2を生成させ、熱間強度を向上させる
にはシリカ超微粉の添加が有効であり、その量は１〜５
％が適正で、更に1mm以下の微粉部におけるCaO含有量
（重量％）は、15％以上が適正であることが分った。Ca
O含有量が５％未満の場合は3CaO・SiO2の生成量が少な
く、熱間強度が低下すると考えられる。
反応し、3CaO・SiO2を生成させ、熱間強度を向上させる
にはシリカ超微粉の添加が有効であり、その量は１〜５
％が適正で、更に1mm以下の微粉部におけるCaO含有量
（重量％）は、15％以上が適正であることが分った。Ca
O含有量が５％未満の場合は3CaO・SiO2の生成量が少な
く、熱間強度が低下すると考えられる。
本発明で用いられるマグネシアクリンカーとしては、
天然マグネシアクリンカー、海水マグネシアクリンカー
等を、ドロマイトクリンカーとしては、天然ドロマイト
クリンカー、合成ドロマイトクリンカー等を用いること
ができる。
天然マグネシアクリンカー、海水マグネシアクリンカー
等を、ドロマイトクリンカーとしては、天然ドロマイト
クリンカー、合成ドロマイトクリンカー等を用いること
ができる。
また珪酸塩バインダーとしては、１号珪酸ソーダ、２
号珪酸ソーダ、３号珪酸ソーダ、早溶性珪酸ソーダ等
を、硬化剤としては消石灰、珪フッ化ソーダ、ポルトラ
ンドセメント類等をそれぞれ使用することができる。
号珪酸ソーダ、３号珪酸ソーダ、早溶性珪酸ソーダ等
を、硬化剤としては消石灰、珪フッ化ソーダ、ポルトラ
ンドセメント類等をそれぞれ使用することができる。
実施例１ 第１表に示すＣの配合割合を持つ塩基性吹付補修材を
転炉の熱間補修に使用した。比較のために従来のリン酸
塩系バインダーベースの塩基性吹付補修材も同時に熱間
補修に使用した。
転炉の熱間補修に使用した。比較のために従来のリン酸
塩系バインダーベースの塩基性吹付補修材も同時に熱間
補修に使用した。
この結果を第２表に示すが、本発明による補修材の熱
間補修後の耐用は、４チャージ吹錬、出鋼後の残存面積
比率が50％以上であり、リン酸塩系バインダーベースの
塩基性吹付補修材と同等以上の結果を得た。
間補修後の耐用は、４チャージ吹錬、出鋼後の残存面積
比率が50％以上であり、リン酸塩系バインダーベースの
塩基性吹付補修材と同等以上の結果を得た。
実施例２ 第１表に示すＣの配合割合を持つ塩基性吹付補修材を
転炉の熱間補修に使用した。従来のリン酸塩ベースの塩
基性吹付補修材の場合は、炉末期の補修量の多い時に、
溶鋼中のリン成分が上昇するために、再処理を実施して
いたものが、本発明による前記補修材を使用した場合
は、第３表に示す通り、ほぼ同量の補修材を使用してい
るにもかかわらず、リン成分が上昇するために実施して
いた再処理が皆無となった。
転炉の熱間補修に使用した。従来のリン酸塩ベースの塩
基性吹付補修材の場合は、炉末期の補修量の多い時に、
溶鋼中のリン成分が上昇するために、再処理を実施して
いたものが、本発明による前記補修材を使用した場合
は、第３表に示す通り、ほぼ同量の補修材を使用してい
るにもかかわらず、リン成分が上昇するために実施して
いた再処理が皆無となった。
発明の効果 本発明によれば、鋼製品に対する有害成分のリンを全
く含まず、しかも高い熱間強度を持った塩基性不定形耐
火物を得ることができ、これに伴いリンによる溶鋼汚染
を心配することなく塩基性耐火物による製鋼容器の補修
が可能となり、製鋼容器内張耐火物の耐用延長、コスト
低減を図ることができた。また合わせて溶鋼のリン汚染
に伴う再処理が皆無となり、製鋼操業の安定に寄与する
ことができる。
く含まず、しかも高い熱間強度を持った塩基性不定形耐
火物を得ることができ、これに伴いリンによる溶鋼汚染
を心配することなく塩基性耐火物による製鋼容器の補修
が可能となり、製鋼容器内張耐火物の耐用延長、コスト
低減を図ることができた。また合わせて溶鋼のリン汚染
に伴う再処理が皆無となり、製鋼操業の安定に寄与する
ことができる。
図は熱間強度と3CaO・SiO2の生成量との関係を示すグラ
フ図である。
フ図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 35/66
Claims (1)
- 【請求項１】マグネシアクリンカー、ドロマイトクリン
カー、石灰石、苦土石灰石、塩基性れんが屑の内の１種
または２種以上を使用した骨材部及び珪酸塩バインダ
ー、硬化剤からなる耐火組成物100重量部にシリカ超微
粉を１〜５重量部配合した耐火組織物の1mm以下の微粉
部におけるCaO含有量が15％以上で、かつCaO/SiO2比が であることを特徴とする塩基性不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2121811A JP2751968B2 (ja) | 1990-05-12 | 1990-05-12 | 塩基性不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2121811A JP2751968B2 (ja) | 1990-05-12 | 1990-05-12 | 塩基性不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0421573A JPH0421573A (ja) | 1992-01-24 |
| JP2751968B2 true JP2751968B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=14820516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2121811A Expired - Lifetime JP2751968B2 (ja) | 1990-05-12 | 1990-05-12 | 塩基性不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2751968B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100858125B1 (ko) * | 2002-07-02 | 2008-09-10 | 주식회사 포스코 | 마그네시아계 내화 캐스타블 |
| US7078360B2 (en) | 2004-07-12 | 2006-07-18 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | High durability refractory composition |
-
1990
- 1990-05-12 JP JP2121811A patent/JP2751968B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0421573A (ja) | 1992-01-24 |
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