JPH0648846A - レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 - Google Patents
レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、レススラグ操業下での転炉
の熱間補修においても接着強度を維持できる熱間補修吹
付材を提供することにある。 【構成】 本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間補修
吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火
材料の合計量１００重量部に、結合剤としてリン酸ソー
ダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜５.５重量％、カルシウム化合
物をＣａＯ換算で２〜６重量％及び５μｍ以下の酸化マ
グネシウムを１.５〜４重量％添加したことを特徴とす
る。
の熱間補修においても接着強度を維持できる熱間補修吹
付材を提供することにある。 【構成】 本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間補修
吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火
材料の合計量１００重量部に、結合剤としてリン酸ソー
ダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜５.５重量％、カルシウム化合
物をＣａＯ換算で２〜６重量％及び５μｍ以下の酸化マ
グネシウムを１.５〜４重量％添加したことを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レススラグ操業を行う
ための転炉用熱間補修吹付材に関するものである。
ための転炉用熱間補修吹付材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】湿式の転炉補修吹付材として、従来から
塩基性骨材にリン酸塩を結合剤として使用し、マグネシ
アとリン酸塩との反応硬化性を利用したものが広く使用
されている。しかし、このような吹付材は硬化速度が遅
く、また、反応生成物であるリン酸マグネシアは、Ｍｇ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5(融点：１１６５℃)、２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融
点：１３３２℃)、３ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３５７
℃)のような組成を有し、融点が低く好ましいものでは
ない。
塩基性骨材にリン酸塩を結合剤として使用し、マグネシ
アとリン酸塩との反応硬化性を利用したものが広く使用
されている。しかし、このような吹付材は硬化速度が遅
く、また、反応生成物であるリン酸マグネシアは、Ｍｇ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5(融点：１１６５℃)、２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融
点：１３３２℃)、３ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３５７
℃)のような組成を有し、融点が低く好ましいものでは
ない。
【０００３】また、乾式の転炉補修吹付材としては、高
耐用化のために、縮合リン酸ソーダとカルシウム化合物
とを併用して使用するのが一般的である。カルシウムを
添加することにより、付着性、接着性が顕著に向上する
原因としては、縮合リン酸塩とカルシウム化合物との反
応によるゲル化を利用して施工体を硬化させると共に高
融点であるリン酸カルシウム系化合物例えば３ＣａＯ・
Ｐ2Ｏ5(融点＝１８１０℃)や４ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5(融点＝
１７２０℃)を高温下で生成させて施工体に高い熱間強
度を与えることが挙げられる。
耐用化のために、縮合リン酸ソーダとカルシウム化合物
とを併用して使用するのが一般的である。カルシウムを
添加することにより、付着性、接着性が顕著に向上する
原因としては、縮合リン酸塩とカルシウム化合物との反
応によるゲル化を利用して施工体を硬化させると共に高
融点であるリン酸カルシウム系化合物例えば３ＣａＯ・
Ｐ2Ｏ5(融点＝１８１０℃)や４ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5(融点＝
１７２０℃)を高温下で生成させて施工体に高い熱間強
度を与えることが挙げられる。
【０００４】例えば、特開昭63−156078号公報には、ド
ロマイト原料３０〜７０重量％とマグネシア原料７０〜
３０重量％とからなる耐火原料１００重量部に、縮合リ
ン酸ナトリウム２.５〜７.０重量部、リンを含有しない
強電解質のアルカリ塩０.２〜１.５重量部及び難溶性リ
ン酸カルシウム０.３〜１.５重量部を含有する金属精錬
炉用吹付補修材が開示されている。
ロマイト原料３０〜７０重量％とマグネシア原料７０〜
３０重量％とからなる耐火原料１００重量部に、縮合リ
ン酸ナトリウム２.５〜７.０重量部、リンを含有しない
強電解質のアルカリ塩０.２〜１.５重量部及び難溶性リ
ン酸カルシウム０.３〜１.５重量部を含有する金属精錬
炉用吹付補修材が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来は、吹付時の付着
性を与えるため、速硬性があり、熱間では融点ができる
だけ高い上述のような結合剤を使用した吹付材が選択さ
れていた。しかし、従来の転炉操業では、転炉内にスラ
グが多量に存在し、内張りれんが表面にもスラグが付着
しており、吹付材はこのスラグ層を介して接着してい
た。スラグ層は適度な凹凸をもち、吹付材の初期の機械
的接着を容易にし、また、高温下で吹付材の耐火材料成
分とスラグとが反応することにより、強固な接着を維持
することができるものであった。また、吹付材の損傷
も、スラグの塩基度等の影響を受けた侵食、溶損による
ものであった。従って、吹付材層はできるだけ高融点で
安定なものが好まれた。
性を与えるため、速硬性があり、熱間では融点ができる
だけ高い上述のような結合剤を使用した吹付材が選択さ
れていた。しかし、従来の転炉操業では、転炉内にスラ
グが多量に存在し、内張りれんが表面にもスラグが付着
しており、吹付材はこのスラグ層を介して接着してい
た。スラグ層は適度な凹凸をもち、吹付材の初期の機械
的接着を容易にし、また、高温下で吹付材の耐火材料成
分とスラグとが反応することにより、強固な接着を維持
することができるものであった。また、吹付材の損傷
も、スラグの塩基度等の影響を受けた侵食、溶損による
ものであった。従って、吹付材層はできるだけ高融点で
安定なものが好まれた。
【０００６】ところが、近年の溶銑予備処理等の処理技
術の向上に伴い、転炉内にはスラグをできるだけ持ち込
まない、レススラグ操業が実施されるようになった。当
然転炉内には殆どスラグがなくなり、内張りれんが表面
にも、殆どスラグ付着層がなくなり、吹付材はれんが面
に直接接着しなければならなくなった。れんが面は平滑
で機械的接着は不十分であり、また、高温下でも、スラ
グとの反応による接着力維持が困難となった。従って、
レススラグ操業における吹付材の損傷はスラグによる侵
食、溶損ではなく、れんが面からの剥離によるものとな
った。
術の向上に伴い、転炉内にはスラグをできるだけ持ち込
まない、レススラグ操業が実施されるようになった。当
然転炉内には殆どスラグがなくなり、内張りれんが表面
にも、殆どスラグ付着層がなくなり、吹付材はれんが面
に直接接着しなければならなくなった。れんが面は平滑
で機械的接着は不十分であり、また、高温下でも、スラ
グとの反応による接着力維持が困難となった。従って、
レススラグ操業における吹付材の損傷はスラグによる侵
食、溶損ではなく、れんが面からの剥離によるものとな
った。
【０００７】即ち、従来は結合系の融点を高くすること
により、接着強度、熱間強度を高くして吹付施工体の耐
用性を高めていたが、このような高融点結合系では、レ
ススラグ操業の転炉においては、接着強度は維持でき
ず、熱間強度のみ高い値となる。施工体は一体物として
の強度を有するが、接着力が小さいため、機械的、熱的
衝撃によりれんがとの接着面から施工体全体が一体物と
して剥離してしまう現象が現れるようになった。これ
は、ある時点までは広く残存していた吹付補修部が、あ
る時突然全くなくなってしまうことになり、補修作業を
計画的に進めることができなかった。
により、接着強度、熱間強度を高くして吹付施工体の耐
用性を高めていたが、このような高融点結合系では、レ
ススラグ操業の転炉においては、接着強度は維持でき
ず、熱間強度のみ高い値となる。施工体は一体物として
の強度を有するが、接着力が小さいため、機械的、熱的
衝撃によりれんがとの接着面から施工体全体が一体物と
して剥離してしまう現象が現れるようになった。これ
は、ある時点までは広く残存していた吹付補修部が、あ
る時突然全くなくなってしまうことになり、補修作業を
計画的に進めることができなかった。
【０００８】従って、本発明の目的は、レススラグ操業
下での転炉の熱間補修においても接着強度を維持できる
熱間補修吹付材を提供することにある。
下での転炉の熱間補修においても接着強度を維持できる
熱間補修吹付材を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明に係るレス
スラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の合計量１００重量部
に、結合剤としてリン酸ソーダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜
５.５重量％、カルシウム化合物をＣａＯ換算で２〜６
重量％及び５μｍ以下の酸化マグネシウムを１.５〜４
重量％添加したことを特徴とする。
スラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の合計量１００重量部
に、結合剤としてリン酸ソーダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜
５.５重量％、カルシウム化合物をＣａＯ換算で２〜６
重量％及び５μｍ以下の酸化マグネシウムを１.５〜４
重量％添加したことを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明の転炉用熱間補修吹付材は、ＭｇＯ質耐
火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に、結合剤として
リン酸ソーダ及びカルシウム化合物に、更に５μｍ以下
の酸化マグネシウムを添加することによりレススラグ操
業下の転炉においても高い接着強度が得られるものであ
る。即ち、５μｍ以下の微細な酸化マグネシウムを添加
することにより、先ず第１に、炉内内張りれんが表面の
細かな凹凸に追従して機械的カミコミが良好となり、第
２に熱間で２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３８２℃)や３Ｃ
ａＯ・３ＭｇＯ・２Ｐ2Ｏ5(融点：１１７５℃)のような
やや融点の低い化合物を生成することによりれんが表面
に融着して高い接着力が得られるものである。
火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に、結合剤として
リン酸ソーダ及びカルシウム化合物に、更に５μｍ以下
の酸化マグネシウムを添加することによりレススラグ操
業下の転炉においても高い接着強度が得られるものであ
る。即ち、５μｍ以下の微細な酸化マグネシウムを添加
することにより、先ず第１に、炉内内張りれんが表面の
細かな凹凸に追従して機械的カミコミが良好となり、第
２に熱間で２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３８２℃)や３Ｃ
ａＯ・３ＭｇＯ・２Ｐ2Ｏ5(融点：１１７５℃)のような
やや融点の低い化合物を生成することによりれんが表面
に融着して高い接着力が得られるものである。
【００１１】本発明に使用するＭｇＯ質耐火材料は、特
に限定されるものではなく、慣用の任意のものを使用で
き、例えば海水または天然マグネシアクリンカー、電融
マグネシアクリンカー等を挙げることができる。
に限定されるものではなく、慣用の任意のものを使用で
き、例えば海水または天然マグネシアクリンカー、電融
マグネシアクリンカー等を挙げることができる。
【００１２】次に、本発明に使用するＭｇＯ−ＣａＯ質
耐火材料は、ＭｇＯ：ＣａＯの重量比が８５：１５〜３
０：７０の範囲のもの合成マグネシア・ライムクリン
ー、天然ドロマイトクリンカー等を例示することができ
る。
耐火材料は、ＭｇＯ：ＣａＯの重量比が８５：１５〜３
０：７０の範囲のもの合成マグネシア・ライムクリン
ー、天然ドロマイトクリンカー等を例示することができ
る。
【００１３】本発明においては、上述のＭｇＯ質耐火材
料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料を耐火原料として使用す
る。ＭｇＯ質耐火材料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の重
量比は９０：１０〜３０：７０の範囲内である。
料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料を耐火原料として使用す
る。ＭｇＯ質耐火材料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の重
量比は９０：１０〜３０：７０の範囲内である。
【００１４】本発明の熱間補修吹付材においては、上述
の耐火材料の結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化
合物、５μｍ以下の酸化マグネシウムを併用するもので
ある。ここで、リン酸ソーダとしては例えばテトラポリ
リン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン
酸ソーダ等を使用することができる。リン酸ソーダの添
加・配合量は前記耐火材料１００重量部当たりＰ2Ｏ5換
算量で２.５〜５.５重量％の範囲内である。該添加・配
合量が２.５重量％未満であると初期の結合強度が不足
し、吹付直後の施工体強度が不充分であり、５.５重量
％を超えると耐食性が低下することがあり、また、経済
性の面で好ましくない。
の耐火材料の結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化
合物、５μｍ以下の酸化マグネシウムを併用するもので
ある。ここで、リン酸ソーダとしては例えばテトラポリ
リン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン
酸ソーダ等を使用することができる。リン酸ソーダの添
加・配合量は前記耐火材料１００重量部当たりＰ2Ｏ5換
算量で２.５〜５.５重量％の範囲内である。該添加・配
合量が２.５重量％未満であると初期の結合強度が不足
し、吹付直後の施工体強度が不充分であり、５.５重量
％を超えると耐食性が低下することがあり、また、経済
性の面で好ましくない。
【００１５】次に、結合剤として使用するカルシウム化
合物としては水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、珪酸
カルシウム、アルミン酸カルシウム等を挙げることがで
きる。カルシウム化合物の添加・配合量は前記耐火材料
１００重量部当たりＣａＯ換算量で２〜６重量％の範囲
内である。該添加・配合量が２重量％未満であるとＣａ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5系化合物の生成が少な過ぎて熱間での強度が
不充分となり、６重量％を超えると水酸化カルシウム、
炭酸カルシウムの場合、加熱された時のＨ2Ｏ、ＣＯ2の
消失に伴う気孔の発生が多く、また、珪酸カルシウム、
アルミン酸カルシウムの場合、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の不
純成分が増加してしまうので好ましくない。
合物としては水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、珪酸
カルシウム、アルミン酸カルシウム等を挙げることがで
きる。カルシウム化合物の添加・配合量は前記耐火材料
１００重量部当たりＣａＯ換算量で２〜６重量％の範囲
内である。該添加・配合量が２重量％未満であるとＣａ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5系化合物の生成が少な過ぎて熱間での強度が
不充分となり、６重量％を超えると水酸化カルシウム、
炭酸カルシウムの場合、加熱された時のＨ2Ｏ、ＣＯ2の
消失に伴う気孔の発生が多く、また、珪酸カルシウム、
アルミン酸カルシウムの場合、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の不
純成分が増加してしまうので好ましくない。
【００１６】更に、本発明のレススラグ操業転炉用熱間
補修吹付材には、５μｍ以下の酸化マグネシウムを結合
剤として使用する。酸化マグネシウムの粒度が５μｍを
超えると初期の機械的カミコミが小さく、また、熱間で
の反応性に劣り、目的とする化合物を生成し難くなる。
５μｍ以下の酸化マグネシウムの添加・配合量は前記耐
火材料１００重量部当たり１.５〜４重量％の範囲内で
ある。該添加・配合量が１.５重量％未満であると接着
強度向上効果が少なく、４重量％を超えると焼結が進み
過ぎて収縮することにより接着力が低下してくるために
好ましくない。
補修吹付材には、５μｍ以下の酸化マグネシウムを結合
剤として使用する。酸化マグネシウムの粒度が５μｍを
超えると初期の機械的カミコミが小さく、また、熱間で
の反応性に劣り、目的とする化合物を生成し難くなる。
５μｍ以下の酸化マグネシウムの添加・配合量は前記耐
火材料１００重量部当たり１.５〜４重量％の範囲内で
ある。該添加・配合量が１.５重量％未満であると接着
強度向上効果が少なく、４重量％を超えると焼結が進み
過ぎて収縮することにより接着力が低下してくるために
好ましくない。
【００１７】上述のような成分配合を有する本発明のレ
ススラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、乾式吹付材とし
て慣用の操作によりレススラグ操業転炉の熱間補修に用
いることができる。
ススラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、乾式吹付材とし
て慣用の操作によりレススラグ操業転炉の熱間補修に用
いることができる。
【００１８】
実施例 以下の表１に示す配合割合にて本発明品及び比較品の吹
付材を作成した。得られた本発明品１〜３及び比較品の
熱間接着強度試験と加熱後接着強度試験の結果を表１に
併記する。なお、熱間接着強度試験は、１０００℃のマ
グネシア・カーボン質パネルに本発明品及び比較品の吹
付材を熱間吹付けし、約５分後、接着物を剥がすための
剪断力を測定して熱間接着強度としたものである。ま
た、加熱後接着強度試験は、マグネシア・カーボン質加
熱れんが上に吹付けした試料をれんがごと１５００℃で
３時間加熱処理し、冷却後吹付物を剥がすための剪断力
を測定して加熱後接着強度としたものである。
付材を作成した。得られた本発明品１〜３及び比較品の
熱間接着強度試験と加熱後接着強度試験の結果を表１に
併記する。なお、熱間接着強度試験は、１０００℃のマ
グネシア・カーボン質パネルに本発明品及び比較品の吹
付材を熱間吹付けし、約５分後、接着物を剥がすための
剪断力を測定して熱間接着強度としたものである。ま
た、加熱後接着強度試験は、マグネシア・カーボン質加
熱れんが上に吹付けした試料をれんがごと１５００℃で
３時間加熱処理し、冷却後吹付物を剥がすための剪断力
を測定して加熱後接着強度としたものである。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間
補修吹付材は、結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム
化合物、５μｍ以下の酸化マグネシウムを併用したの
で、レススラグ操業でスラグのない転炉内を熱間補修す
る場合に優れた接着強度を提供することができる。
補修吹付材は、結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム
化合物、５μｍ以下の酸化マグネシウムを併用したの
で、レススラグ操業でスラグのない転炉内を熱間補修す
る場合に優れた接着強度を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長岡 博 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 須藤 新太郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 廣瀬 俊幸 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質
耐火材料の合計量１００重量部に、結合剤としてリン酸
ソーダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜５.５重量％、カルシウム
化合物をＣａＯ換算で２〜６重量％及び５μｍ以下の酸
化マグネシウムを１.５〜４重量％添加したことを特徴
とするレススラグ操業転炉用熱間補修吹付材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04203704A JP3118522B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04203704A JP3118522B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0648846A true JPH0648846A (ja) | 1994-02-22 |
| JP3118522B2 JP3118522B2 (ja) | 2000-12-18 |
Family
ID=16478475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04203704A Expired - Fee Related JP3118522B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3118522B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5831758A (en) * | 1996-06-05 | 1998-11-03 | Ricoh Company, Ltd. | Multi-beam optical scanner |
| US6127138A (en) * | 1997-04-24 | 2000-10-03 | Kyoto Daiichi Kagaku Co., Ltd. | Method of enzymatically measuring glycated protein |
| KR100412259B1 (ko) * | 2001-09-29 | 2003-12-31 | 김창호 | 내화용 전로 내벽 코팅재의 제조방법과 그것을 이용한 전로 내벽의 코팅방법 |
| USRE40109E1 (en) | 1996-06-05 | 2008-02-26 | Ricoh Company, Ltd. | Multi-beam optical scanner |
| US8179414B2 (en) | 2007-07-13 | 2012-05-15 | Ricoh Company, Ltd. | Surface-emitting laser array, optical scanning device, and image forming device |
| US8319811B2 (en) | 2008-09-05 | 2012-11-27 | Ricoh Company, Limited | Scanning line aligned image forming apparatus |
-
1992
- 1992-07-30 JP JP04203704A patent/JP3118522B2/ja not_active Expired - Fee Related
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