JPH0648844A - レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 - Google Patents
レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、レススラグ操業下での転炉
の熱間補修において接着強度を維持でき、更に、施工体
強度を調節した熱間補修吹付材を提供することにある。 【構成】 本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間補修
吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火
材料に結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化合物及
び酸化マグネシウム超微粉を含有してなり、１４００℃
における熱間曲げ強度が１５ｋｇ／ｃｍ2以上である熱
間吹付材に、粒度１.０〜０.１ｍｍのものが８０％以上
である粒状有機質材料を０.５〜１.５重量％添加したこ
とを特徴とする。
の熱間補修において接着強度を維持でき、更に、施工体
強度を調節した熱間補修吹付材を提供することにある。 【構成】 本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間補修
吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火
材料に結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化合物及
び酸化マグネシウム超微粉を含有してなり、１４００℃
における熱間曲げ強度が１５ｋｇ／ｃｍ2以上である熱
間吹付材に、粒度１.０〜０.１ｍｍのものが８０％以上
である粒状有機質材料を０.５〜１.５重量％添加したこ
とを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レススラグ操業を行う
ための転炉用熱間補修吹付材に関するものである。
ための転炉用熱間補修吹付材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】湿式の転炉補修吹付材として、従来から
塩基性骨材にリン酸塩を結合剤として使用し、マグネシ
アとリン酸塩との反応硬化性を利用したものが広く使用
されている。しかし、このような吹付材は硬化速度が遅
く、また、反応生成物であるリン酸マグネシアは、Ｍｇ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5(融点：１１６５℃)、２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融
点：１３３２℃)、３ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３５７
℃)のような組成を有し、融点が低く好ましいものでは
ない。
塩基性骨材にリン酸塩を結合剤として使用し、マグネシ
アとリン酸塩との反応硬化性を利用したものが広く使用
されている。しかし、このような吹付材は硬化速度が遅
く、また、反応生成物であるリン酸マグネシアは、Ｍｇ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5(融点：１１６５℃)、２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融
点：１３３２℃)、３ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３５７
℃)のような組成を有し、融点が低く好ましいものでは
ない。
【０００３】また、乾式の転炉補修吹付材としては、高
耐用化のために、縮合リン酸ソーダとカルシウム化合物
とを併用して使用するのが一般的である。カルシウムを
添加することにより、付着性、接着性が顕著に向上する
原因としては、縮合リン酸塩とカルシウム化合物との反
応によるゲル化を利用して施工体を硬化させると共に高
融点であるリン酸カルシウム系化合物例えば３ＣａＯ・
Ｐ2Ｏ5(融点＝１８１０℃)や４ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5(融点＝
１７２０℃)を高温下で生成させて施工体に高い熱間強
度を与えることが挙げられる。
耐用化のために、縮合リン酸ソーダとカルシウム化合物
とを併用して使用するのが一般的である。カルシウムを
添加することにより、付着性、接着性が顕著に向上する
原因としては、縮合リン酸塩とカルシウム化合物との反
応によるゲル化を利用して施工体を硬化させると共に高
融点であるリン酸カルシウム系化合物例えば３ＣａＯ・
Ｐ2Ｏ5(融点＝１８１０℃)や４ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5(融点＝
１７２０℃)を高温下で生成させて施工体に高い熱間強
度を与えることが挙げられる。
【０００４】例えば、特開昭63−156078号公報には、ド
ロマイト原料３０〜７０重量％とマグネシア原料７０〜
３０重量％とからなる耐火原料１００重量部に、縮合リ
ン酸ナトリウム２.５〜７.０重量部、リンを含有しない
強電解質のアルカリ塩０.２〜１.５重量部及び難溶性リ
ン酸カルシウム０.３〜１.５重量部を含有する金属精錬
炉用吹付補修材が開示されている。
ロマイト原料３０〜７０重量％とマグネシア原料７０〜
３０重量％とからなる耐火原料１００重量部に、縮合リ
ン酸ナトリウム２.５〜７.０重量部、リンを含有しない
強電解質のアルカリ塩０.２〜１.５重量部及び難溶性リ
ン酸カルシウム０.３〜１.５重量部を含有する金属精錬
炉用吹付補修材が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来は、吹付時の付着
性を与えるため、速硬性があり、熱間では融点ができる
だけ高い上述のような結合剤を使用した吹付材が選択さ
れていた。しかし、従来の転炉操業では、転炉内にスラ
グが多量に存在し、内張りれんが表面にもスラグが付着
しており、吹付材はこのスラグ層を介して接着してい
た。スラグ層は適度な凹凸をもち、吹付材の初期の機械
的接着を容易にし、また、高温下で吹付材の耐火材料成
分とスラグとが反応することにより、強固な接着を維持
することができるものであった。また、吹付材の損傷
も、スラグの塩基度等の影響を受けた侵食、溶損による
ものであった。従って、吹付材層はできるだけ高融点で
安定なものが好まれた。
性を与えるため、速硬性があり、熱間では融点ができる
だけ高い上述のような結合剤を使用した吹付材が選択さ
れていた。しかし、従来の転炉操業では、転炉内にスラ
グが多量に存在し、内張りれんが表面にもスラグが付着
しており、吹付材はこのスラグ層を介して接着してい
た。スラグ層は適度な凹凸をもち、吹付材の初期の機械
的接着を容易にし、また、高温下で吹付材の耐火材料成
分とスラグとが反応することにより、強固な接着を維持
することができるものであった。また、吹付材の損傷
も、スラグの塩基度等の影響を受けた侵食、溶損による
ものであった。従って、吹付材層はできるだけ高融点で
安定なものが好まれた。
【０００６】ところが、近年の溶銑予備処理等の処理技
術の向上に伴い、転炉内にはスラグをできるだけ持ち込
まない、レススラグ操業が実施されるようになった。当
然転炉内には殆どスラグがなくなり、内張りれんが表面
にも、殆どスラグ付着層がなくなり、吹付材はれんが面
に直接接着しなければならなくなった。れんが面は平滑
で機械的接着は不十分であり、また、高温下でも、スラ
グとの反応による接着力維持が困難となった。従って、
レススラグ操業における吹付材の損傷はスラグによる侵
食、溶損ではなく、れんが面からの剥離によるものとな
った。
術の向上に伴い、転炉内にはスラグをできるだけ持ち込
まない、レススラグ操業が実施されるようになった。当
然転炉内には殆どスラグがなくなり、内張りれんが表面
にも、殆どスラグ付着層がなくなり、吹付材はれんが面
に直接接着しなければならなくなった。れんが面は平滑
で機械的接着は不十分であり、また、高温下でも、スラ
グとの反応による接着力維持が困難となった。従って、
レススラグ操業における吹付材の損傷はスラグによる侵
食、溶損ではなく、れんが面からの剥離によるものとな
った。
【０００７】即ち、従来は結合系の融点を高くすること
により、接着強度、熱間強度を高くして吹付施工体の耐
用性を高めていたが、このような高融点結合系では、レ
ススラグ操業の転炉においては、接着強度は維持でき
ず、熱間強度のみ高い値となる。施工体は一体物として
の強度を有するが、接着力が小さいため、機械的、熱的
衝撃によりれんがとの接着面から施工体全体が一体物と
して剥離してしまう現象が現れるようになった。これ
は、ある時点までは広く残存していた吹付補修部が、あ
る時突然全くなくなってしまうことになり、補修作業を
計画的に進めることができなかった。
により、接着強度、熱間強度を高くして吹付施工体の耐
用性を高めていたが、このような高融点結合系では、レ
ススラグ操業の転炉においては、接着強度は維持でき
ず、熱間強度のみ高い値となる。施工体は一体物として
の強度を有するが、接着力が小さいため、機械的、熱的
衝撃によりれんがとの接着面から施工体全体が一体物と
して剥離してしまう現象が現れるようになった。これ
は、ある時点までは広く残存していた吹付補修部が、あ
る時突然全くなくなってしまうことになり、補修作業を
計画的に進めることができなかった。
【０００８】そこで、本発明者らは、ＭｇＯ質耐火材料
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の合計量１００重量部
に、結合剤としてリン酸ソーダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜
５.５重量％、カルシウム化合物をＣａＯ換算で２〜６
重量％及び５μｍ以下の酸化マグネシウムを１.５〜４
重量％添加したことを特徴とする転炉用熱間補修吹付材
を開発した。
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の合計量１００重量部
に、結合剤としてリン酸ソーダをＰ2Ｏ5換算で２.５〜
５.５重量％、カルシウム化合物をＣａＯ換算で２〜６
重量％及び５μｍ以下の酸化マグネシウムを１.５〜４
重量％添加したことを特徴とする転炉用熱間補修吹付材
を開発した。
【０００９】この熱間補修吹付材は、結合剤として５μ
ｍ以下の酸化マグネシウムを併用することにより、レス
スラグ操業下の転炉の熱間補修の際に良好な接着性能を
示すものである。しかし、本発明者らは、レススラグ操
業下での転炉の熱間補修の際の吹付施工体の母材からの
剥離・脱落の原因を調査研究した結果、接着強度もさる
ことながら、施工体自身の強度が高いため、機械的、熱
的な歪みを受けた場合に、最も強度の弱い接着面から施
工体が脱落することが判明した。
ｍ以下の酸化マグネシウムを併用することにより、レス
スラグ操業下の転炉の熱間補修の際に良好な接着性能を
示すものである。しかし、本発明者らは、レススラグ操
業下での転炉の熱間補修の際の吹付施工体の母材からの
剥離・脱落の原因を調査研究した結果、接着強度もさる
ことながら、施工体自身の強度が高いため、機械的、熱
的な歪みを受けた場合に、最も強度の弱い接着面から施
工体が脱落することが判明した。
【００１０】従って、本発明の目的は、レススラグ操業
下での転炉の熱間補修において接着強度を維持でき、更
に、施工体強度を調節した熱間補修吹付材を提供するこ
とにある。
下での転炉の熱間補修において接着強度を維持でき、更
に、施工体強度を調節した熱間補修吹付材を提供するこ
とにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明に係るレス
スラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に結合剤としてリン酸ソ
ーダ、カルシウム化合物及び酸化マグネシウム超微粉を
含有してなり、１４００℃における熱間曲げ強度が１５
ｋｇ／ｃｍ2以上である熱間吹付材に、粒度１.０〜０.
１ｍｍのものが８０％以上である粒状有機質材料を０.
５〜１.５重量％添加したことを特徴とするに係る。
スラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、ＭｇＯ質耐火材料
及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に結合剤としてリン酸ソ
ーダ、カルシウム化合物及び酸化マグネシウム超微粉を
含有してなり、１４００℃における熱間曲げ強度が１５
ｋｇ／ｃｍ2以上である熱間吹付材に、粒度１.０〜０.
１ｍｍのものが８０％以上である粒状有機質材料を０.
５〜１.５重量％添加したことを特徴とするに係る。
【００１２】
【作用】本発明のレススラグ操業転炉用熱間補修吹付材
は、レススラグ操業下での転炉の熱間補修において、熱
間吹付材の接着強度を向上させることは当然必要である
が、ある程度施工体強度を下げることにより、剥離によ
る一時的欠損を防止し、表面から徐々に損傷する形態と
する方が好ましいという本発明者らの知見に基づくもの
である。接着強度を維持しながら施工体強度とのバラン
スを取る方法として、母材を低融化して熱間強度を低
下させる；組織を部分的にルーズにして熱間強度を低
下させる、等の方策が考えられる。ここで、の方法と
して、シリカやジルコンを添加することが考えられる
が、この方法では高ＭｎＯスラグに対して極端に溶損が
増大し、また、熱変化に伴う体積変化も増大するという
欠点がある。そこで、本発明においては上述のの方法
を採用したものである。
は、レススラグ操業下での転炉の熱間補修において、熱
間吹付材の接着強度を向上させることは当然必要である
が、ある程度施工体強度を下げることにより、剥離によ
る一時的欠損を防止し、表面から徐々に損傷する形態と
する方が好ましいという本発明者らの知見に基づくもの
である。接着強度を維持しながら施工体強度とのバラン
スを取る方法として、母材を低融化して熱間強度を低
下させる；組織を部分的にルーズにして熱間強度を低
下させる、等の方策が考えられる。ここで、の方法と
して、シリカやジルコンを添加することが考えられる
が、この方法では高ＭｎＯスラグに対して極端に溶損が
増大し、また、熱変化に伴う体積変化も増大するという
欠点がある。そこで、本発明においては上述のの方法
を採用したものである。
【００１３】即ち、本発明の転炉用熱間補修吹付材は、
ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に、結
合剤としてリン酸ソーダカルシウム化合物及び酸化マグ
ネシウム超微粉を併用し、かつ１４００℃における熱間
曲げ強度が１５ｋｇ／ｃｍ2以上である熱間吹付材に、
更に粒度１.０〜０.１ｍｍのものが８０％以上である粒
状有機質材料を０.５〜１.５重量％添加することにより
レススラグ操業下の転炉においても高い接着強度が得ら
れると共にある程度施工体強度を下げることができ、剥
離による施工体の一時的欠損を防止するものである。
ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料に、結
合剤としてリン酸ソーダカルシウム化合物及び酸化マグ
ネシウム超微粉を併用し、かつ１４００℃における熱間
曲げ強度が１５ｋｇ／ｃｍ2以上である熱間吹付材に、
更に粒度１.０〜０.１ｍｍのものが８０％以上である粒
状有機質材料を０.５〜１.５重量％添加することにより
レススラグ操業下の転炉においても高い接着強度が得ら
れると共にある程度施工体強度を下げることができ、剥
離による施工体の一時的欠損を防止するものである。
【００１４】本発明に使用するＭｇＯ質耐火材料は、特
に限定されるものではなく、慣用の任意のものを使用で
き、例えば海水または天然マグネシアクリンカー、電融
マグネシアクリンカー等を挙げることができる。
に限定されるものではなく、慣用の任意のものを使用で
き、例えば海水または天然マグネシアクリンカー、電融
マグネシアクリンカー等を挙げることができる。
【００１５】次に、本発明に使用するＭｇＯ−ＣａＯ質
耐火材料は、ＭｇＯ：ＣａＯの重量比が８５：１５〜３
０：７０の範囲のもの合成マグネシア・ライムクリン
ー、天然ドロマイトクリンカー等を例示することができ
る。
耐火材料は、ＭｇＯ：ＣａＯの重量比が８５：１５〜３
０：７０の範囲のもの合成マグネシア・ライムクリン
ー、天然ドロマイトクリンカー等を例示することができ
る。
【００１６】本発明においては、上述のＭｇＯ質耐火材
料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料を耐火原料として使用す
る。ＭｇＯ質耐火材料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の重
量比は９０：１０〜３０：７０の範囲内である。
料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料を耐火原料として使用す
る。ＭｇＯ質耐火材料とＭｇＯ−ＣａＯ質耐火材料の重
量比は９０：１０〜３０：７０の範囲内である。
【００１７】本発明に使用する熱間補修吹付材は、上述
の耐火材料の結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化
合物及び酸化マグネシウム超微粉を併用するものであ
る。ここで、リン酸ソーダとしては例えばテトラポリリ
ン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン酸
ソーダ等を使用することができる。リン酸ソーダの添加
・配合量は前記耐火材料１００重量部当たりＰ2Ｏ5換算
量で２.５〜５.５重量％の範囲内である。該添加・配合
量が２.５重量％未満であると初期の結合強度が不足
し、吹付直後の施工体強度が不充分であり、５.５重量
％を超えると耐食性が低下することがあり、また、経済
性の面で好ましくない。
の耐火材料の結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化
合物及び酸化マグネシウム超微粉を併用するものであ
る。ここで、リン酸ソーダとしては例えばテトラポリリ
ン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、トリポリリン酸
ソーダ等を使用することができる。リン酸ソーダの添加
・配合量は前記耐火材料１００重量部当たりＰ2Ｏ5換算
量で２.５〜５.５重量％の範囲内である。該添加・配合
量が２.５重量％未満であると初期の結合強度が不足
し、吹付直後の施工体強度が不充分であり、５.５重量
％を超えると耐食性が低下することがあり、また、経済
性の面で好ましくない。
【００１８】次に、結合剤として使用するカルシウム化
合物としては水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、珪酸
カルシウム、アルミン酸カルシウム等を挙げることがで
きる。カルシウム化合物の添加・配合量は前記耐火材料
１００重量部当たりＣａＯ換算量で２〜６重量％の範囲
内である。該添加・配合量が２重量％未満であるとＣａ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5系化合物の生成が少な過ぎて熱間での強度が
不充分となり、６重量％を超えると水酸化カルシウム、
炭酸カルシウムの場合、加熱された時のＨ2Ｏ、ＣＯ2の
消失に伴う気孔の発生が多く、また、珪酸カルシウム、
アルミン酸カルシウムの場合、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の不
純成分が増加してしまうので好ましくない。
合物としては水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、珪酸
カルシウム、アルミン酸カルシウム等を挙げることがで
きる。カルシウム化合物の添加・配合量は前記耐火材料
１００重量部当たりＣａＯ換算量で２〜６重量％の範囲
内である。該添加・配合量が２重量％未満であるとＣａ
Ｏ・Ｐ2Ｏ5系化合物の生成が少な過ぎて熱間での強度が
不充分となり、６重量％を超えると水酸化カルシウム、
炭酸カルシウムの場合、加熱された時のＨ2Ｏ、ＣＯ2の
消失に伴う気孔の発生が多く、また、珪酸カルシウム、
アルミン酸カルシウムの場合、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の不
純成分が増加してしまうので好ましくない。
【００１９】更に、酸化マグネシウム超微粉を結合剤と
して使用する。酸化マグネシウム超微粉の粒度は５μｍ
以下のものが好ましい。酸化マグネシウム超微粉の粒度
が５μｍを超えると初期の機械的カミコミが小さく、ま
た、熱間での反応性に劣り、目的とする化合物を生成し
難くなる。５μｍ以下の酸化マグネシウムの添加・配合
量は前記耐火材料１００重量部当たり１.５〜４重量％
の範囲内である。該添加・配合量が１.５重量％未満で
あると接着強度向上効果が少なく、４重量％を超えると
焼結が進み過ぎて収縮することにより接着力が低下して
くるために好ましくない。
して使用する。酸化マグネシウム超微粉の粒度は５μｍ
以下のものが好ましい。酸化マグネシウム超微粉の粒度
が５μｍを超えると初期の機械的カミコミが小さく、ま
た、熱間での反応性に劣り、目的とする化合物を生成し
難くなる。５μｍ以下の酸化マグネシウムの添加・配合
量は前記耐火材料１００重量部当たり１.５〜４重量％
の範囲内である。該添加・配合量が１.５重量％未満で
あると接着強度向上効果が少なく、４重量％を超えると
焼結が進み過ぎて収縮することにより接着力が低下して
くるために好ましくない。
【００２０】即ち、５μｍ以下の微細な酸化マグネシウ
ムを添加することにより、先ず第１に、炉内内張りれん
が表面の細かな凹凸に追従して機械的カミコミが良好と
なり、第２に熱間で２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３８２
℃)や３ＣａＯ・３ＭｇＯ・２Ｐ2Ｏ5(融点：１１７５
℃)のようなやや融点の低い化合物を生成することによ
りれんが表面に融着して本発明の目的の１つである高い
接着力が得られるものである。
ムを添加することにより、先ず第１に、炉内内張りれん
が表面の細かな凹凸に追従して機械的カミコミが良好と
なり、第２に熱間で２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5(融点：１３８２
℃)や３ＣａＯ・３ＭｇＯ・２Ｐ2Ｏ5(融点：１１７５
℃)のようなやや融点の低い化合物を生成することによ
りれんが表面に融着して本発明の目的の１つである高い
接着力が得られるものである。
【００２１】なお、本発明に使用する上述のような組成
を有する熱間吹付材はその１４００℃における熱間曲げ
強さが１５ｋｇ／ｃｍ2以上であることが必要である。
を有する熱間吹付材はその１４００℃における熱間曲げ
強さが１５ｋｇ／ｃｍ2以上であることが必要である。
【００２２】本発明のレススラグ操業転炉用熱間補修吹
付材は、上記熱間吹付材に更に粒度１.０〜０.１ｍｍの
ものが８０％以上である粒状有機質材料を０.５〜１.５
重量％添加したものである。粒状有機質材料は特に限定
されないが、有機合成樹脂、木材、モミガラ等を例示す
ることができる。粒状有機質材料の添加・配合量が０.
５重量％未満であると、施工体強度の低下効果が十分で
なく、接着強度と施工体強度のバランスを取ることがで
きず、また、１.５重量％を超えると気孔率が３５％を
超えるため耐スラグ性が低下してくるので好ましくな
い。なお、有機質材料は粒状であることが本発明の重要
なポイントであり、有機質繊維等の添加は、細かい気孔
の分散を招き、耐スラグ浸潤性の低下や焼結収縮の増加
等の問題があるために好ましくない。
付材は、上記熱間吹付材に更に粒度１.０〜０.１ｍｍの
ものが８０％以上である粒状有機質材料を０.５〜１.５
重量％添加したものである。粒状有機質材料は特に限定
されないが、有機合成樹脂、木材、モミガラ等を例示す
ることができる。粒状有機質材料の添加・配合量が０.
５重量％未満であると、施工体強度の低下効果が十分で
なく、接着強度と施工体強度のバランスを取ることがで
きず、また、１.５重量％を超えると気孔率が３５％を
超えるため耐スラグ性が低下してくるので好ましくな
い。なお、有機質材料は粒状であることが本発明の重要
なポイントであり、有機質繊維等の添加は、細かい気孔
の分散を招き、耐スラグ浸潤性の低下や焼結収縮の増加
等の問題があるために好ましくない。
【００２３】上述のような成分配合を有する本発明のレ
ススラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、乾式吹付材とし
て慣用の操作によりレススラグ操業転炉の熱間補修に用
いることができる。
ススラグ操業転炉用熱間補修吹付材は、乾式吹付材とし
て慣用の操作によりレススラグ操業転炉の熱間補修に用
いることができる。
【００２４】
実施例 以下の表１に示す配合割合にて本発明品及び比較品の吹
付材を作成した。得られた本発明品１〜３及び比較品の
熱間接着強度試験と加熱後接着強度試験の結果を表１に
併記する。なお、熱間接着強度試験は、１０００℃のマ
グネシア・カーボン質パネルに本発明品及び比較品の吹
付材を熱間吹付けし、約５分後、接着物を剥がすための
剪断力を測定して熱間接着強度としたものである。ま
た、加熱後接着強度試験は、マグネシア・カーボン質加
熱れんが上に吹付けした試料をれんがごと１５００℃で
３時間加熱処理し、冷却後吹付物を剥がすための剪断力
を測定して加熱後接着強度としたものである。
付材を作成した。得られた本発明品１〜３及び比較品の
熱間接着強度試験と加熱後接着強度試験の結果を表１に
併記する。なお、熱間接着強度試験は、１０００℃のマ
グネシア・カーボン質パネルに本発明品及び比較品の吹
付材を熱間吹付けし、約５分後、接着物を剥がすための
剪断力を測定して熱間接着強度としたものである。ま
た、加熱後接着強度試験は、マグネシア・カーボン質加
熱れんが上に吹付けした試料をれんがごと１５００℃で
３時間加熱処理し、冷却後吹付物を剥がすための剪断力
を測定して加熱後接着強度としたものである。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】本発明に係るレススラグ操業転炉用熱間
補修吹付材は、結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム
化合物及び酸化マグネシウム超微粉を併用したレススラ
グ操業下で優れた接着強度を有する熱間吹付材をべース
とし、これに粒状有機質材料を添加・配合して施工体強
度を調節したもので、施工体の一時的欠損を防止し、施
工体を表面から徐々に損傷する形態とすることができ
る。
補修吹付材は、結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム
化合物及び酸化マグネシウム超微粉を併用したレススラ
グ操業下で優れた接着強度を有する熱間吹付材をべース
とし、これに粒状有機質材料を添加・配合して施工体強
度を調節したもので、施工体の一時的欠損を防止し、施
工体を表面から徐々に損傷する形態とすることができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２７Ｄ 1/16 Ａ 8939−4Ｋ (72)発明者 長岡 博 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 須藤 新太郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 廣瀬 俊幸 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＭｇＯ質耐火材料及びＭｇＯ−ＣａＯ質
耐火材料に結合剤としてリン酸ソーダ、カルシウム化合
物及び酸化マグネシウム超微粉を含有してなり、１４０
０℃における熱間曲げ強度が１５ｋｇ／ｃｍ2以上であ
る熱間吹付材に、粒度１.０〜０.１ｍｍのものが８０％
以上である粒状有機質材料を０.５〜１.５重量％添加し
たことを特徴とするレススラグ操業転炉用熱間補修吹付
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20370592A JPH0648844A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20370592A JPH0648844A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0648844A true JPH0648844A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16478494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20370592A Pending JPH0648844A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | レススラグ操業転炉用熱間補修吹付材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0648844A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6034794A (en) * | 1996-06-06 | 2000-03-07 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Method of correcting image signal outputted from linear image sensor |
| CN114149267A (zh) * | 2021-11-18 | 2022-03-08 | 偏关县晋电化工有限责任公司 | 一种矿热炉出渣口保护料 |
-
1992
- 1992-07-30 JP JP20370592A patent/JPH0648844A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6034794A (en) * | 1996-06-06 | 2000-03-07 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Method of correcting image signal outputted from linear image sensor |
| CN114149267A (zh) * | 2021-11-18 | 2022-03-08 | 偏关县晋电化工有限责任公司 | 一种矿热炉出渣口保护料 |
| CN114149267B (zh) * | 2021-11-18 | 2023-05-05 | 偏关县晋电化工有限责任公司 | 一种矿热炉出渣口保护料 |
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