JPH0119458B2 - - Google Patents
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- JPH0119458B2 JPH0119458B2 JP59053564A JP5356484A JPH0119458B2 JP H0119458 B2 JPH0119458 B2 JP H0119458B2 JP 59053564 A JP59053564 A JP 59053564A JP 5356484 A JP5356484 A JP 5356484A JP H0119458 B2 JPH0119458 B2 JP H0119458B2
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Description
〔発明の技術分野〕
本発明は、各種のセラミツクスを焼結する際に
用いるモリブデン合金製の治具とその製造方法に
関し、更に詳しくは、高温強度に優れたモリブデ
ン合金の治具とその製造方法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般に各種セラミツクスの焼結は、例えばプレ
ス成形したセラミツクス粉末成形体を通常は黒鉛
製の棚板に載置し、これを1500〜1800℃の不活性
雰囲気中で加熱して行なわれる。 ところが、黒鉛はその機械的強度が小さいの
で、載置できるセラミツクス粉末成形体の総量を
あまり重くすることができず焼結時の生産性を高
めるという点では問題がある。 このため、最近では、高温における強度も大き
く、耐熱性も高いモリブデンの板材による焼結用
治具が使用されている。 このようなモリブデンの板材は一般に次のよう
にして製造されている。すなわち、まずモリブデ
ン粉末を焼結したインゴツトに高温下で鍛造、圧
延などの熱間加工を施して板材とする。この板材
をそのまま治具として実用に供するか、又は、こ
の板材に二次再結晶温度以下の温度、通常は800
〜1200℃の温度域で加工歪みを除去する焼鈍を施
したのち二次成形加工を施してから実用に供され
ている。 しかしながら、このような方法で得られたモリ
ブデンの板材はセラミツクス焼結用治具として用
いた場合次のような不都合な問題を生ずる。 一般に治具は1500〜1800℃の温度域で使用され
る。そして、モリブデンの二次再結晶温度は約
1200℃である。したがつて、モリブデンの治具に
は、使用中に二次再結晶粒が成長し、その粗大化
に伴なう脆化により治具の破壊が生ずる。更に
は、加熱・冷却サイクルの反復による熱疲労又は
高温使用時のクリープ現象の発生などにより、治
具が大きく変形することがある。 例えば、セラミツクス基板焼結用の自動化ライ
ンで使用される治具にあつては、上記した現象が
起ると、セラミツクス基板の治具からの転落又は
変形を招き、極端な場合には、隣接するモリブデ
ン治具が接触してセラミツクス基板の収納が不可
能になる。そして、長期に亘る使用ができなくな
る。 このように、セラミツクス焼結用治具としてモ
リブデン板材を使用するに当り、更に高温強度に
優れ、変形することのないモリブデン材料が必要
とされる。 〔発明の目的〕 本発明は、セラミツクスの焼結時の温度下にあ
つても、上記した変形等の現象を起すことがな
く、高温強度に優れたモリブデン合金で構成され
たセラミツクス焼結用治具とその製造方法の提供
を目的とする。 〔発明の概要〕 本発明のセラミツクス焼結用治具は、マグネシ
ウム、ジルコニウム及び希土類元素の酸化物の1
種または2種以上を0.05〜5.0重量%含有し、残
部がモリブデンと不可避的不純物から成るモリブ
デン鍛造合金から構成され、該モリブデン鍛造合
金が、モリブデンの再結晶粒が扁平状に成長して
おり、該酸化物がこの扁平状組織に沿つて整列分
布した組織を有するものであることを特徴とし、
その製造方法は、 マグネシウム、ジルコニウム及び希土類元素の
酸化物に1種又は2種以上を0.05〜5.0重量%含
有し、残部がモリブデンと不可避的不純物から成
るモリブデン合金に、室温から一次再結晶温度未
満の温度域で加工率80%以上の鍛造又は圧延加工
を施す第1の工程;得られた加工材に治具形状の
成形加工を施す第2の工程;得られた治具前駆体
に、二次再結晶温度より100℃高い温度から2200
℃以下の温度域で加熱処理を施す第3の工程;と
から成ることを特徴とする。 本発明の治具は、後述する方法で製造したモリ
ブデン鍛造合金から成る。治具は種々の形状をと
りうるが、例えば、第1図に示すような両端を折
り曲げた板状体が一般的である。折り曲げ部分を
下から支え、板面部分を浮かし、板面上にセラミ
ツクス粉末成形体を載置して使用に供する。後述
する加熱処理によつて成長させる二次再結晶粒の
方向は、折り曲げ部分の支点間を跨ぐ状態にある
ことが好ましい。 本発明の治具は次の工程を経て製造される。第
1の工程は、Mg、Zn及び希土類元素の酸化物の
1種又は2種以上が0.05〜5.0重量%含有されて
いるモリブデン合金に、室温から一次再結晶温度
未満の温度域で加工率80%以上の鍛造又は圧延加
工を施す工程である。まず、出発素材は、Mg、
Zr及び希土類元素の酸化物の1種又は2種以上
が添加されたモリブデン粉末を常法によつて焼結
した焼結体である。 このMg、Zr及び希土類元素の酸化物は、後述
する加熱処理によつてモリブデン材に成長させる
二次再結晶粒の組織を後述する加工方向とは直交
する方向に細長くかつ大きく成形させるために添
加する成分である。具体的には、酸化マグネシウ
ム(MgO)、二酸化ジルコニウム(ZrO2)、希土
類元素の酸化物、例えば、酸化イツトリウム
(Y2O3)、酸化ランタン(La2O3)、酸化セリウム
(Ce2O3)等が挙げられる。これらは単独で用い
てもよいし適宜な組合せで2種以上を用いてもよ
い。 これらMg、Zr及び希土類元素の酸化物は通常
粒径0.005〜0.1μmの粉末の形で用いられる。マ
トリツクスであるモリブデンへの含有量が、0.05
重量%未満の場合には、その効果が小さく後述の
加熱処理を施しても二次再結晶粒の形状が亀甲状
の等軸結晶粒となつて高温強度の向上に寄与せ
ず、また、5.0重量%を超えると第1工程、第2
工程における加工が著しく困難になる。 本発明にあつては、まず、このようなモリブデ
ン合金を室温から一次再結晶温度未満の温度域で
鍛造又は圧延して冷間加工する。このときの加工
温度が一次再結晶温度以上になると、加工中にサ
ブグレインが発生し、加工繊維組織の発達と加工
繊維組織に沿つたMg、Zr及び希土類元素の酸化
物の粒子の配列ができなくなるなどの問題が生じ
てくる。また、鍛造、圧延は常法をそのまま適用
すればよい。 この加工処理により、モリブデン合金の組織が
加工方向と直交する方向には引き伸ばされ加工方
向には押しつぶされて全体として繊維状組織に配
列されていく。このとき、添加したMg、Zr及び
希土類元素の酸化物の粉末の多くは上記した繊維
状組織に沿つて配列する。また一部は繊維状組織
内に分散してその組織の強度を高める。 本発明にあつては、この冷間加工の加工率が80
%以上である。ここで、加工率とは、加工前後に
おけるモリブデン材の断面積の減少を加工前の断
面積で除した値の百分率表示値であつて、この値
が大きいほど加工は進んでいることを意味する。 加工率が80%未満の場合には、上記した繊維状
組織に沿つてMg、Zr及び希土類元素の酸化物の
粉末が充分に配列せず、後述の加熱処理時に二次
再結晶粒が亀甲状の等軸状結晶組織になり易す
い。そのため、高温下での使用時には、前記した
ようにモリブデン材には粒界すべりに伴なう異常
変形、粒界割れ等の現象が発生し易すくなる。加
工率としては90%以上であることが望ましい。た
だし、加工率100%はあり得ないので本発明にあ
つて加工率100%は含まない。 第2の工程は、以上のようにして加工されたモ
リブデンの板材に成形加工を施して板材を治具の
形状にして治具前駆体を製造する工程である。例
えば、第1図の治具の製造に当つては、第1工程
で得られた加工材の両端を図のように折り曲げ
る。このとき、繊維状組織が伸びている方向の両
端を折り曲げると、板面にかかる重量を有効に支
持できるので好ましい。なお、このような折り曲
げ加工の際には、加工する部分を若干加熱すると
加工時の亀裂、サケ等を防げるので有効である。 第3の工程は、得られた治具前駆体に、二次再
結晶温度より100℃高い温度から2200℃以下の温
度域で加熱処理を施す工程である。その結果、前
駆体の中には扁平で細長く大きな二次再結晶粒が
成長する。 このときの加熱温度が上記温度以下の場合に
は、そもそも二次再結晶粒の成長が不充分であ
り、そのため、高温下での使用時にモリブデン治
具に不安定な結晶粒の成長が進んで熱疲労強度や
クリーブ強度にバラツキが生ずる。 しかしながら、加熱処理時の温度が2200℃より
高くなると、細長く大きな二次再結晶粒が過大に
ジグザグと成長して等軸状結晶組織に類似した結
晶粒界の状態になつてしまい、治具としての使用
時に、粒界すべりや高温強度の低下に伴う異常変
形、粒界割れが起りやすくなり、脆化による破
損、割れ現象を招きやすくなる。 なお、本発明にあつては、鍛造又は圧延加工を
施こした加工材に直接上記した加熱処理を施こす
が、加工後に一度二次再結晶温度より低い温度で
歪み除去の焼鈍を行なつてから上記加熱処理を施
こしてもよい。 本発明の治具は、第1図に例示したような1枚
の治具であつてもよいが、例えば、第2図に例示
したように、この治具板1を複数枚、支持棒2で
固定されたカラー3の上に重ねていく多段構造の
ものであつてもよい。 このような多段構造の治具の場合には、炉内空
間を有効に利用することができ、しかも各治具板
1a,1b,1c,1dにはそれぞれ別種のセラ
ミツクス粉末成形体をのせることができて有用で
ある。 〔発明の実施例〕 第1表に示した割合(重量%)でMo粉末と
Mg、Zr及び希土類元素の酸化物の粉末とを混合
して4種類の混合粉末試料を調製した。試料1、
2についてはポツトローラ中で20時間混合し、試
料3、4は各ゾルとMo粉末を撹拌機で5時間混
合したのち120℃で加熱乾燥した。試料5は比較
例としてのMo粉末のみのもの。
用いるモリブデン合金製の治具とその製造方法に
関し、更に詳しくは、高温強度に優れたモリブデ
ン合金の治具とその製造方法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般に各種セラミツクスの焼結は、例えばプレ
ス成形したセラミツクス粉末成形体を通常は黒鉛
製の棚板に載置し、これを1500〜1800℃の不活性
雰囲気中で加熱して行なわれる。 ところが、黒鉛はその機械的強度が小さいの
で、載置できるセラミツクス粉末成形体の総量を
あまり重くすることができず焼結時の生産性を高
めるという点では問題がある。 このため、最近では、高温における強度も大き
く、耐熱性も高いモリブデンの板材による焼結用
治具が使用されている。 このようなモリブデンの板材は一般に次のよう
にして製造されている。すなわち、まずモリブデ
ン粉末を焼結したインゴツトに高温下で鍛造、圧
延などの熱間加工を施して板材とする。この板材
をそのまま治具として実用に供するか、又は、こ
の板材に二次再結晶温度以下の温度、通常は800
〜1200℃の温度域で加工歪みを除去する焼鈍を施
したのち二次成形加工を施してから実用に供され
ている。 しかしながら、このような方法で得られたモリ
ブデンの板材はセラミツクス焼結用治具として用
いた場合次のような不都合な問題を生ずる。 一般に治具は1500〜1800℃の温度域で使用され
る。そして、モリブデンの二次再結晶温度は約
1200℃である。したがつて、モリブデンの治具に
は、使用中に二次再結晶粒が成長し、その粗大化
に伴なう脆化により治具の破壊が生ずる。更に
は、加熱・冷却サイクルの反復による熱疲労又は
高温使用時のクリープ現象の発生などにより、治
具が大きく変形することがある。 例えば、セラミツクス基板焼結用の自動化ライ
ンで使用される治具にあつては、上記した現象が
起ると、セラミツクス基板の治具からの転落又は
変形を招き、極端な場合には、隣接するモリブデ
ン治具が接触してセラミツクス基板の収納が不可
能になる。そして、長期に亘る使用ができなくな
る。 このように、セラミツクス焼結用治具としてモ
リブデン板材を使用するに当り、更に高温強度に
優れ、変形することのないモリブデン材料が必要
とされる。 〔発明の目的〕 本発明は、セラミツクスの焼結時の温度下にあ
つても、上記した変形等の現象を起すことがな
く、高温強度に優れたモリブデン合金で構成され
たセラミツクス焼結用治具とその製造方法の提供
を目的とする。 〔発明の概要〕 本発明のセラミツクス焼結用治具は、マグネシ
ウム、ジルコニウム及び希土類元素の酸化物の1
種または2種以上を0.05〜5.0重量%含有し、残
部がモリブデンと不可避的不純物から成るモリブ
デン鍛造合金から構成され、該モリブデン鍛造合
金が、モリブデンの再結晶粒が扁平状に成長して
おり、該酸化物がこの扁平状組織に沿つて整列分
布した組織を有するものであることを特徴とし、
その製造方法は、 マグネシウム、ジルコニウム及び希土類元素の
酸化物に1種又は2種以上を0.05〜5.0重量%含
有し、残部がモリブデンと不可避的不純物から成
るモリブデン合金に、室温から一次再結晶温度未
満の温度域で加工率80%以上の鍛造又は圧延加工
を施す第1の工程;得られた加工材に治具形状の
成形加工を施す第2の工程;得られた治具前駆体
に、二次再結晶温度より100℃高い温度から2200
℃以下の温度域で加熱処理を施す第3の工程;と
から成ることを特徴とする。 本発明の治具は、後述する方法で製造したモリ
ブデン鍛造合金から成る。治具は種々の形状をと
りうるが、例えば、第1図に示すような両端を折
り曲げた板状体が一般的である。折り曲げ部分を
下から支え、板面部分を浮かし、板面上にセラミ
ツクス粉末成形体を載置して使用に供する。後述
する加熱処理によつて成長させる二次再結晶粒の
方向は、折り曲げ部分の支点間を跨ぐ状態にある
ことが好ましい。 本発明の治具は次の工程を経て製造される。第
1の工程は、Mg、Zn及び希土類元素の酸化物の
1種又は2種以上が0.05〜5.0重量%含有されて
いるモリブデン合金に、室温から一次再結晶温度
未満の温度域で加工率80%以上の鍛造又は圧延加
工を施す工程である。まず、出発素材は、Mg、
Zr及び希土類元素の酸化物の1種又は2種以上
が添加されたモリブデン粉末を常法によつて焼結
した焼結体である。 このMg、Zr及び希土類元素の酸化物は、後述
する加熱処理によつてモリブデン材に成長させる
二次再結晶粒の組織を後述する加工方向とは直交
する方向に細長くかつ大きく成形させるために添
加する成分である。具体的には、酸化マグネシウ
ム(MgO)、二酸化ジルコニウム(ZrO2)、希土
類元素の酸化物、例えば、酸化イツトリウム
(Y2O3)、酸化ランタン(La2O3)、酸化セリウム
(Ce2O3)等が挙げられる。これらは単独で用い
てもよいし適宜な組合せで2種以上を用いてもよ
い。 これらMg、Zr及び希土類元素の酸化物は通常
粒径0.005〜0.1μmの粉末の形で用いられる。マ
トリツクスであるモリブデンへの含有量が、0.05
重量%未満の場合には、その効果が小さく後述の
加熱処理を施しても二次再結晶粒の形状が亀甲状
の等軸結晶粒となつて高温強度の向上に寄与せ
ず、また、5.0重量%を超えると第1工程、第2
工程における加工が著しく困難になる。 本発明にあつては、まず、このようなモリブデ
ン合金を室温から一次再結晶温度未満の温度域で
鍛造又は圧延して冷間加工する。このときの加工
温度が一次再結晶温度以上になると、加工中にサ
ブグレインが発生し、加工繊維組織の発達と加工
繊維組織に沿つたMg、Zr及び希土類元素の酸化
物の粒子の配列ができなくなるなどの問題が生じ
てくる。また、鍛造、圧延は常法をそのまま適用
すればよい。 この加工処理により、モリブデン合金の組織が
加工方向と直交する方向には引き伸ばされ加工方
向には押しつぶされて全体として繊維状組織に配
列されていく。このとき、添加したMg、Zr及び
希土類元素の酸化物の粉末の多くは上記した繊維
状組織に沿つて配列する。また一部は繊維状組織
内に分散してその組織の強度を高める。 本発明にあつては、この冷間加工の加工率が80
%以上である。ここで、加工率とは、加工前後に
おけるモリブデン材の断面積の減少を加工前の断
面積で除した値の百分率表示値であつて、この値
が大きいほど加工は進んでいることを意味する。 加工率が80%未満の場合には、上記した繊維状
組織に沿つてMg、Zr及び希土類元素の酸化物の
粉末が充分に配列せず、後述の加熱処理時に二次
再結晶粒が亀甲状の等軸状結晶組織になり易す
い。そのため、高温下での使用時には、前記した
ようにモリブデン材には粒界すべりに伴なう異常
変形、粒界割れ等の現象が発生し易すくなる。加
工率としては90%以上であることが望ましい。た
だし、加工率100%はあり得ないので本発明にあ
つて加工率100%は含まない。 第2の工程は、以上のようにして加工されたモ
リブデンの板材に成形加工を施して板材を治具の
形状にして治具前駆体を製造する工程である。例
えば、第1図の治具の製造に当つては、第1工程
で得られた加工材の両端を図のように折り曲げ
る。このとき、繊維状組織が伸びている方向の両
端を折り曲げると、板面にかかる重量を有効に支
持できるので好ましい。なお、このような折り曲
げ加工の際には、加工する部分を若干加熱すると
加工時の亀裂、サケ等を防げるので有効である。 第3の工程は、得られた治具前駆体に、二次再
結晶温度より100℃高い温度から2200℃以下の温
度域で加熱処理を施す工程である。その結果、前
駆体の中には扁平で細長く大きな二次再結晶粒が
成長する。 このときの加熱温度が上記温度以下の場合に
は、そもそも二次再結晶粒の成長が不充分であ
り、そのため、高温下での使用時にモリブデン治
具に不安定な結晶粒の成長が進んで熱疲労強度や
クリーブ強度にバラツキが生ずる。 しかしながら、加熱処理時の温度が2200℃より
高くなると、細長く大きな二次再結晶粒が過大に
ジグザグと成長して等軸状結晶組織に類似した結
晶粒界の状態になつてしまい、治具としての使用
時に、粒界すべりや高温強度の低下に伴う異常変
形、粒界割れが起りやすくなり、脆化による破
損、割れ現象を招きやすくなる。 なお、本発明にあつては、鍛造又は圧延加工を
施こした加工材に直接上記した加熱処理を施こす
が、加工後に一度二次再結晶温度より低い温度で
歪み除去の焼鈍を行なつてから上記加熱処理を施
こしてもよい。 本発明の治具は、第1図に例示したような1枚
の治具であつてもよいが、例えば、第2図に例示
したように、この治具板1を複数枚、支持棒2で
固定されたカラー3の上に重ねていく多段構造の
ものであつてもよい。 このような多段構造の治具の場合には、炉内空
間を有効に利用することができ、しかも各治具板
1a,1b,1c,1dにはそれぞれ別種のセラ
ミツクス粉末成形体をのせることができて有用で
ある。 〔発明の実施例〕 第1表に示した割合(重量%)でMo粉末と
Mg、Zr及び希土類元素の酸化物の粉末とを混合
して4種類の混合粉末試料を調製した。試料1、
2についてはポツトローラ中で20時間混合し、試
料3、4は各ゾルとMo粉末を撹拌機で5時間混
合したのち120℃で加熱乾燥した。試料5は比較
例としてのMo粉末のみのもの。
【表】
これらの混合粉末をそれぞれ約2ton/cm2の圧力
でプレス成形し、得られた成形体を1830℃の水素
炉中で9時間焼結した。比較のために、Moのみ
の焼結体も同様の条件で製造した。 これらの焼結体につき、1100〜1400℃で鍛造し
ついで1100℃以下の温度で圧延して冷間加工率95
%で厚み2mmの板材とした。なお、試料1のモリ
ブデン合金からは冷間加工率75%の板材(厚み2
mm)も製造した。 これら板材から第1図に示した形状(たて130
mm、横200mm)の治具板を成形加工した。 各治具板につき、第2表に示したような加熱処
理を施した。
でプレス成形し、得られた成形体を1830℃の水素
炉中で9時間焼結した。比較のために、Moのみ
の焼結体も同様の条件で製造した。 これらの焼結体につき、1100〜1400℃で鍛造し
ついで1100℃以下の温度で圧延して冷間加工率95
%で厚み2mmの板材とした。なお、試料1のモリ
ブデン合金からは冷間加工率75%の板材(厚み2
mm)も製造した。 これら板材から第1図に示した形状(たて130
mm、横200mm)の治具板を成形加工した。 各治具板につき、第2表に示したような加熱処
理を施した。
以上の説明で明らかなように、本発明方法で製
造された治具は、セラミツクス粉末成形体の焼結
温度である1500〜1800℃の温度域にあつても、変
形が非常に小さくかつ長時間に亘つて安定状態を
保持するので、例えば自動化ラインの焼結用治具
として用いた場合、その使用寿命が長くなること
はもちろんのこと、保守点検回数を削減すること
が可能となり炉の運転効率を高めることができ
る。 また、この治具の高温強度は高いので、これを
複数段積みあげた多段構造にすることによつて、
セラミツクス粉末成形体の焼結時における炉内空
間を有効に活用することが可能になる。
造された治具は、セラミツクス粉末成形体の焼結
温度である1500〜1800℃の温度域にあつても、変
形が非常に小さくかつ長時間に亘つて安定状態を
保持するので、例えば自動化ラインの焼結用治具
として用いた場合、その使用寿命が長くなること
はもちろんのこと、保守点検回数を削減すること
が可能となり炉の運転効率を高めることができ
る。 また、この治具の高温強度は高いので、これを
複数段積みあげた多段構造にすることによつて、
セラミツクス粉末成形体の焼結時における炉内空
間を有効に活用することが可能になる。
第1図は本発明治具の1例を示す斜視図、第2
図は第1図の治具を積みあげて成る多段構造の治
具である。第3図は実施例に述べた各治具板の反
り量を示す図である。
図は第1図の治具を積みあげて成る多段構造の治
具である。第3図は実施例に述べた各治具板の反
り量を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 マグネシウム、ジルコニウム及び希土類元素
の酸化物の1種又は2種以上を0.05〜5.0重量%
含有し、残部がモリブデンと不可避的不純物から
成るモリブデン鍛造合金から構成され、該モリブ
デン鍛造合金が、モリブデンの再結晶粒が扁平状
に成長しており、該酸化物がこの扁平状組織に沿
つて整列分布した組織を有するものであることを
特徴とするセラミツクス焼結用治具。 2 該治具が複数段重ね合わされている特許請求
の範囲第1項記載のセラミツクス焼結用治具。 3 マグネシウム、ジルコニウム及び希土類元素
の酸化物の1種又は2種以上を0.05〜5.0重量%
含有し、残部がモリブデンと不可避的不純物から
成るモリブデン合金に、室温から一次再結晶温度
未満の温度域で加工率80%以上の鍛造又は圧延加
工を施す第1の工程; 得られた加工材に治具形状の成形加工を施す第
2の工程; 得られた治具前駆体に、二次再結晶温度より
100℃高い温度から2200℃以下の温度域で加熱処
理を施す第3の工程; の各工程の処理を施すことを特徴とするモリブデ
ンの再結晶粒が扁平状に成長しており、該酸化物
がこの扁平状組織に沿つて整列分布した組織を有
するモリブデン鍛造合金から構成されているセラ
ミツクス焼結用治具の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59053564A JPS60197839A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | セラミツクス焼結用治具及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59053564A JPS60197839A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | セラミツクス焼結用治具及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60197839A JPS60197839A (ja) | 1985-10-07 |
JPH0119458B2 true JPH0119458B2 (ja) | 1989-04-11 |
Family
ID=12946313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59053564A Granted JPS60197839A (ja) | 1984-03-22 | 1984-03-22 | セラミツクス焼結用治具及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60197839A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT386612B (de) * | 1987-01-28 | 1988-09-26 | Plansee Metallwerk | Kriechfeste legierung aus hochschmelzendem metall und verfahren zu ihrer herstellung |
JP2702669B2 (ja) * | 1994-03-02 | 1998-01-21 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | 分散強化型モリブデン単結晶とその製造方法 |
AT6955U1 (de) | 2003-09-19 | 2004-06-25 | Plansee Ag | Ods-molybdän-silizium-bor-legierung |
CN109207760B (zh) * | 2018-10-10 | 2020-11-17 | 金堆城钼业光明(山东)股份有限公司 | 一种复合掺杂镧钇镁的钼合金丝及其制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS493366A (ja) * | 1972-05-02 | 1974-01-12 | ||
JPS572859A (en) * | 1980-06-05 | 1982-01-08 | Tokyo Tungsten Co Ltd | Molybdenum substrate and its manufacture |
-
1984
- 1984-03-22 JP JP59053564A patent/JPS60197839A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS493366A (ja) * | 1972-05-02 | 1974-01-12 | ||
JPS572859A (en) * | 1980-06-05 | 1982-01-08 | Tokyo Tungsten Co Ltd | Molybdenum substrate and its manufacture |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60197839A (ja) | 1985-10-07 |
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