JPH0547606B2 - - Google Patents
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- JPH0547606B2 JPH0547606B2 JP17914083A JP17914083A JPH0547606B2 JP H0547606 B2 JPH0547606 B2 JP H0547606B2 JP 17914083 A JP17914083 A JP 17914083A JP 17914083 A JP17914083 A JP 17914083A JP H0547606 B2 JPH0547606 B2 JP H0547606B2
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
この発明は高温強度に優れたUO2ペレツト焼結
用治具及びその製造方法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般にUO2ペレツトの焼結は、プレス成形した
UO2粉末成型体を1500〜1800℃の水蒸雰囲気中で
加熱して行なわれる。 この焼結に使用するUO2ペレツト焼結用治具た
とえばUO2ペレツトを電気炉中に装入するボート
は、焼結温度が高いため、耐熱セラミツクスが考
えられるが、ボートを電気炉中に出し入れする際
の急激な加熱冷却に伴なう熱ひずみにより割れ
る。 また、Fe合金やNi合金では焼結温度の1500〜
1800℃で融解してしまう。このためUO2ペレツト
焼結用治具はモリブデンあるいはタングステンが
使用されている。 このモリブデンあるいはタングステンからなる
UO2ペレツト焼結用治具の製造方法は、従来第１
図に示した方法、すなわちインゴツトに熱間加工
を施こすことによつてモリブデン板あるいはタン
グステン板を得る。その後加工のままの板あるい
は一次再結晶温度以下、通常は800〜1200℃での
ひずみ取り焼鈍を施こした板に二次成形加工を施
こしてUO2ペレツト焼結用治具とし使用に供して
いる。 しかし、上記の従来の加工法で得られたモリブ
デンあるいはタングステンより成るUO2ペレツト
焼結用治具は、その使用温度が1500〜1800℃とモ
リブデンの一次再結晶温度（約1200℃）以上であ
るいはタングステンの一次再結晶温度（約1400
℃）以上で使用されることから、使用中の再結晶
粒の成長粗大化、加熱冷却に伴なう熱疲労および
高温使用中のクリープ現象などによつて大きく変
形し、たとえばUO2ペレツト焼結の自動化ライン
で使用されるUO2ペレツト焼結用治具では、UO2
ペレツトの転落が起つたり、極端な場合には隣り
同志のモリブデン板あるいはタングステン板が接
触してしまい、UO2ペレツトを収納できなくな
り、使用に耐えられない場合があつた。 さらに、UO2ペレツトの熱伝導率（0.02W／
cm・℃）がUO2ペレツト焼結治具を構成するモリ
ブデンの熱伝導率（0.1W／cm・℃）に比較して
約1/50と小さいため、加熱冷却にUO2焼結用治具
を構成するモリブデン板あるいはタングステン板
の上下面に温度差が生じUO2ペレツトに接するモ
リブデン表面には、加熱時に引張力が、冷却時に
圧縮応力が、また反対側表面には加熱時に圧縮応
力が、冷却時に引張応力が発生、この熱応力サイ
クルの繰返しによつてUO2ペレツト焼結用治具の
変形がより大きくなつたり、破壊してしまい長時
間の使用に耐えられないなどの不都合があつた。 〔発明の目的〕 本発明は以上の点を考慮してなされたもので、
従来のUO2ペレツト焼結用治具の欠点を解消する
ための高温強度に優れたUO2ペレツト焼結用治具
及びその製造方法を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明はUO2粉末成型体を高温焼成する際に使
用される治具を、Al、Si、Ｋの一種又は二種以
上を重量％で0.005〜0.75％含むタングステン合
金で形成するものであり、又治具を２段以上の多
段構造とするものである。また上記タングステン
合金としては0.005〜0.15重量％のAl、Si、Ｋの
少なくとも一種を含むものを用いる事が望まし
い。 また本発明方法は、Al、Si、Ｋの一種又は二
種以上が重量％で0.005〜0.75％含むタングステ
ン合金を加工率80％以上の鍛造又は圧延加工する
第１の工程と、UO2ペレツト焼結用治具に成形加
工する第２の工程と、前記成形加工後二次再結晶
温度より100℃高い温度から2800℃以下の温度範
囲で加熱処理を行う第３の工程とを具備したUO2
ペレツト焼結用治具の製造方法であり、又第２の
工程の成形加工前に一次再結晶温度より低い温度
での歪取りの焼鈍工程を設ける事ができるという
ものである。 ここで、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具
の構造、構成材料であるタングステン合金の組成
範囲およびその製造方法について順に説明する。 二段以上の多段構造は、大量のUO2ペレツトを
電気炉中に連続的に装入し、かつ同一電気炉を効
率的に使用するためであり、たとえば第３図に断
面的に示したような多段構造のUO2ペレツト焼結
用治具とすることによつて炉内空間を有効に使用
でき、かつ構造的にも簡単であることからUO2ペ
レツトの自動焼結ラインとしても充分使用に耐え
るものである。 なお、第３図は本発明に係るUO2ペレツト焼結
治具の一例を示した図で、図中の１はUO2ペレツ
ト、２はタングステン合金製ボード、３は支持カ
ラー、４は支持棒、５は敷板である。 次にタングステン合金の組成範囲について説明
すると、Al、Si、Ｋは高温下で優れた熱疲労強
度やクリープ強度を兼備させるために必要な必要
な組成範囲で、重量％で0.005％未満ではその効
果が小さく、一方0.75％を越えると、欠陥穴が生
成されてしまうために、高温下で使用するUO2ペ
レツト焼結用治具として使用した場合、粒界すべ
りに伴なう異常変形や粒界割れおよび欠陥穴を起
点とする粒内割れを容易にさせるのでこの組成範
囲とする事が必要である。 次に本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具を構
成するタングステン合金の加工率について説明す
ると、第１の工程での80％以上の加工率、望まし
くは90％以上の加工率は、加工後の加熱処理によ
つて二次再結晶粒を細長く大きく成長させるに必
要な加工率範囲で、80％未満では充分に加工繊維
組織の発達を行なわせることができず、加工後の
限定した温度範囲での加熱処理によつても二次再
結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるため、高温下
で使用するUO2ペレツト焼結用治具として使用し
た場合、粒界すべりに伴なう異常変形や粒界割れ
を容易にさせるのでこの範囲とする。 ただし、加工率100％の場合はあり得ないので
加工率100％は含まない。 次に、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具を
構成するタングステン合金の加熱処理について説
明すると、第３の工程での二次再結晶温度より
100℃高い温度より2800℃までの温度範囲での加
熱処理は80％以上の加工率まで熱間加工を施こ
し、充分に加工繊維組織を発達させたUO2ペレツ
ト焼結用治具の構成材料であるモリブデン合金に
整列した微小ドープ孔を生成させ、この微小ドー
プ孔の効果によつて二次再結晶粒を細長く、大き
くジグザグに結合した状態にするための加熱処理
温度で、高温下で優れた熱疲労強度やクリープ強
度を兼備させるに必要な温度範囲で、二次再結晶
温度より100℃高い温度未満の加熱処理では、二
次再結晶粒の成長を充分に行なわせることができ
ないため、高温下で使用中に不安定な結晶粒成長
が起り、熱疲労強度やクリープ強度のバラツキを
生じさせ、また2800℃を越える加熱処理は、細長
く、大きくジグザグに成長した二次再結晶粒が過
大に成長し、等軸結晶粒と同様になるとともに前
述の微小ドープ孔の異常成長や集合が起り、大き
な欠陥穴となることや、微小ドープ孔の分散によ
る分散強化効果が無くなることなどによつて、高
温下で使用するUO2ペレツト焼結用治具として使
用した場合、粒界すべりや高温強度の低下に伴な
う異常変形、粒界割れを容易にさせたり、粗大な
欠陥穴の生成による局部的な熱疲労強度の低下に
よる使用中の割れ破壊を起させるのでこの温度範
囲とする。なお、この加熱処理の際、Al、Si、
Ｋが0.005％未満では微小ドープ孔の生成が十分
でないため、二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒
となり、一方0.75％を越えると上述の微小ドープ
孔を必要以上に大きく、かつ多量に生成させるた
め、局部的に二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒
となつてしまう。 〔発明の効果〕 以上説明したように本発明に係るUO2ペレツト
焼結用治具は熱疲労強度及びクリープ強度に優
れ、UO2ペレツトの焼結温度である1500℃〜1800
℃の高温下で使用されるUO2ペレツト焼結用治具
の使用可能寿命を大幅に伸ばし、かつ長時間安定
状態で使用できるので、UO2ペレツトの自動化ラ
インの保守点検回数を減らすことができるなど運
転効率を大幅に向上できる効果がある。 さらに、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具
を使用することによつて、希少金属であるタング
ステン合金を有効に活用できることとなり工業上
頻る有用である。 〔発明の実施例〕 本発明のUO2ペレツト焼結用治具の構成材料で
あるタングステン合金は、第１表に示した組成と
なるようにAl、Ｋ、Siを溶液ドープした平均粒
径3μのドープタングステン粉末を製造する。 このドープタングステン粉末を2ton／cm2の圧力
でプレス成形した後、真空中で2300℃×9Hrの条
件で焼結し、焼結体とした。この焼結体を1300℃
〜1600℃の温度範囲で鍛造と、その後500℃〜
1100℃の温度範囲で圧延により、加工率が70％、
85％、98％になるように加工率を調整して板厚が
２mmのタングステン合金板を得た（第１の工程）。
用治具及びその製造方法に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般にUO2ペレツトの焼結は、プレス成形した
UO2粉末成型体を1500〜1800℃の水蒸雰囲気中で
加熱して行なわれる。 この焼結に使用するUO2ペレツト焼結用治具た
とえばUO2ペレツトを電気炉中に装入するボート
は、焼結温度が高いため、耐熱セラミツクスが考
えられるが、ボートを電気炉中に出し入れする際
の急激な加熱冷却に伴なう熱ひずみにより割れ
る。 また、Fe合金やNi合金では焼結温度の1500〜
1800℃で融解してしまう。このためUO2ペレツト
焼結用治具はモリブデンあるいはタングステンが
使用されている。 このモリブデンあるいはタングステンからなる
UO2ペレツト焼結用治具の製造方法は、従来第１
図に示した方法、すなわちインゴツトに熱間加工
を施こすことによつてモリブデン板あるいはタン
グステン板を得る。その後加工のままの板あるい
は一次再結晶温度以下、通常は800〜1200℃での
ひずみ取り焼鈍を施こした板に二次成形加工を施
こしてUO2ペレツト焼結用治具とし使用に供して
いる。 しかし、上記の従来の加工法で得られたモリブ
デンあるいはタングステンより成るUO2ペレツト
焼結用治具は、その使用温度が1500〜1800℃とモ
リブデンの一次再結晶温度（約1200℃）以上であ
るいはタングステンの一次再結晶温度（約1400
℃）以上で使用されることから、使用中の再結晶
粒の成長粗大化、加熱冷却に伴なう熱疲労および
高温使用中のクリープ現象などによつて大きく変
形し、たとえばUO2ペレツト焼結の自動化ライン
で使用されるUO2ペレツト焼結用治具では、UO2
ペレツトの転落が起つたり、極端な場合には隣り
同志のモリブデン板あるいはタングステン板が接
触してしまい、UO2ペレツトを収納できなくな
り、使用に耐えられない場合があつた。 さらに、UO2ペレツトの熱伝導率（0.02W／
cm・℃）がUO2ペレツト焼結治具を構成するモリ
ブデンの熱伝導率（0.1W／cm・℃）に比較して
約1/50と小さいため、加熱冷却にUO2焼結用治具
を構成するモリブデン板あるいはタングステン板
の上下面に温度差が生じUO2ペレツトに接するモ
リブデン表面には、加熱時に引張力が、冷却時に
圧縮応力が、また反対側表面には加熱時に圧縮応
力が、冷却時に引張応力が発生、この熱応力サイ
クルの繰返しによつてUO2ペレツト焼結用治具の
変形がより大きくなつたり、破壊してしまい長時
間の使用に耐えられないなどの不都合があつた。 〔発明の目的〕 本発明は以上の点を考慮してなされたもので、
従来のUO2ペレツト焼結用治具の欠点を解消する
ための高温強度に優れたUO2ペレツト焼結用治具
及びその製造方法を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明はUO2粉末成型体を高温焼成する際に使
用される治具を、Al、Si、Ｋの一種又は二種以
上を重量％で0.005〜0.75％含むタングステン合
金で形成するものであり、又治具を２段以上の多
段構造とするものである。また上記タングステン
合金としては0.005〜0.15重量％のAl、Si、Ｋの
少なくとも一種を含むものを用いる事が望まし
い。 また本発明方法は、Al、Si、Ｋの一種又は二
種以上が重量％で0.005〜0.75％含むタングステ
ン合金を加工率80％以上の鍛造又は圧延加工する
第１の工程と、UO2ペレツト焼結用治具に成形加
工する第２の工程と、前記成形加工後二次再結晶
温度より100℃高い温度から2800℃以下の温度範
囲で加熱処理を行う第３の工程とを具備したUO2
ペレツト焼結用治具の製造方法であり、又第２の
工程の成形加工前に一次再結晶温度より低い温度
での歪取りの焼鈍工程を設ける事ができるという
ものである。 ここで、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具
の構造、構成材料であるタングステン合金の組成
範囲およびその製造方法について順に説明する。 二段以上の多段構造は、大量のUO2ペレツトを
電気炉中に連続的に装入し、かつ同一電気炉を効
率的に使用するためであり、たとえば第３図に断
面的に示したような多段構造のUO2ペレツト焼結
用治具とすることによつて炉内空間を有効に使用
でき、かつ構造的にも簡単であることからUO2ペ
レツトの自動焼結ラインとしても充分使用に耐え
るものである。 なお、第３図は本発明に係るUO2ペレツト焼結
治具の一例を示した図で、図中の１はUO2ペレツ
ト、２はタングステン合金製ボード、３は支持カ
ラー、４は支持棒、５は敷板である。 次にタングステン合金の組成範囲について説明
すると、Al、Si、Ｋは高温下で優れた熱疲労強
度やクリープ強度を兼備させるために必要な必要
な組成範囲で、重量％で0.005％未満ではその効
果が小さく、一方0.75％を越えると、欠陥穴が生
成されてしまうために、高温下で使用するUO2ペ
レツト焼結用治具として使用した場合、粒界すべ
りに伴なう異常変形や粒界割れおよび欠陥穴を起
点とする粒内割れを容易にさせるのでこの組成範
囲とする事が必要である。 次に本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具を構
成するタングステン合金の加工率について説明す
ると、第１の工程での80％以上の加工率、望まし
くは90％以上の加工率は、加工後の加熱処理によ
つて二次再結晶粒を細長く大きく成長させるに必
要な加工率範囲で、80％未満では充分に加工繊維
組織の発達を行なわせることができず、加工後の
限定した温度範囲での加熱処理によつても二次再
結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒となるため、高温下
で使用するUO2ペレツト焼結用治具として使用し
た場合、粒界すべりに伴なう異常変形や粒界割れ
を容易にさせるのでこの範囲とする。 ただし、加工率100％の場合はあり得ないので
加工率100％は含まない。 次に、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具を
構成するタングステン合金の加熱処理について説
明すると、第３の工程での二次再結晶温度より
100℃高い温度より2800℃までの温度範囲での加
熱処理は80％以上の加工率まで熱間加工を施こ
し、充分に加工繊維組織を発達させたUO2ペレツ
ト焼結用治具の構成材料であるモリブデン合金に
整列した微小ドープ孔を生成させ、この微小ドー
プ孔の効果によつて二次再結晶粒を細長く、大き
くジグザグに結合した状態にするための加熱処理
温度で、高温下で優れた熱疲労強度やクリープ強
度を兼備させるに必要な温度範囲で、二次再結晶
温度より100℃高い温度未満の加熱処理では、二
次再結晶粒の成長を充分に行なわせることができ
ないため、高温下で使用中に不安定な結晶粒成長
が起り、熱疲労強度やクリープ強度のバラツキを
生じさせ、また2800℃を越える加熱処理は、細長
く、大きくジグザグに成長した二次再結晶粒が過
大に成長し、等軸結晶粒と同様になるとともに前
述の微小ドープ孔の異常成長や集合が起り、大き
な欠陥穴となることや、微小ドープ孔の分散によ
る分散強化効果が無くなることなどによつて、高
温下で使用するUO2ペレツト焼結用治具として使
用した場合、粒界すべりや高温強度の低下に伴な
う異常変形、粒界割れを容易にさせたり、粗大な
欠陥穴の生成による局部的な熱疲労強度の低下に
よる使用中の割れ破壊を起させるのでこの温度範
囲とする。なお、この加熱処理の際、Al、Si、
Ｋが0.005％未満では微小ドープ孔の生成が十分
でないため、二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒
となり、一方0.75％を越えると上述の微小ドープ
孔を必要以上に大きく、かつ多量に生成させるた
め、局部的に二次再結晶粒が亀甲状の等軸結晶粒
となつてしまう。 〔発明の効果〕 以上説明したように本発明に係るUO2ペレツト
焼結用治具は熱疲労強度及びクリープ強度に優
れ、UO2ペレツトの焼結温度である1500℃〜1800
℃の高温下で使用されるUO2ペレツト焼結用治具
の使用可能寿命を大幅に伸ばし、かつ長時間安定
状態で使用できるので、UO2ペレツトの自動化ラ
インの保守点検回数を減らすことができるなど運
転効率を大幅に向上できる効果がある。 さらに、本発明に係るUO2ペレツト焼結用治具
を使用することによつて、希少金属であるタング
ステン合金を有効に活用できることとなり工業上
頻る有用である。 〔発明の実施例〕 本発明のUO2ペレツト焼結用治具の構成材料で
あるタングステン合金は、第１表に示した組成と
なるようにAl、Ｋ、Siを溶液ドープした平均粒
径3μのドープタングステン粉末を製造する。 このドープタングステン粉末を2ton／cm2の圧力
でプレス成形した後、真空中で2300℃×9Hrの条
件で焼結し、焼結体とした。この焼結体を1300℃
〜1600℃の温度範囲で鍛造と、その後500℃〜
1100℃の温度範囲で圧延により、加工率が70％、
85％、98％になるように加工率を調整して板厚が
２mmのタングステン合金板を得た（第１の工程）。
【表】
上記加工率のタングステン合金板を必要に応じ
1100℃×1Hr加熱してひずみ取り焼鈍を施こした
後、第４図に示す形状の一辺が160mmの角型ボー
ト２に各各４枚成形加工した（第２の工程）。 次に成形加工したボート２各々２枚について
2400℃×１時間の加熱処理を施こした後（第３の
工程）また他の２枚のボートに対しては成形加工
のまま第３図に示したUO2ペレツト焼結用治具に
組立てた。 なお、他の比較例として、従来の製造方法によ
つて得られた板厚２mmのモリブデン板を従来の成
形方法によつて第４図に示す形状のボート２に成
形した後、第３図に示したUO2ペレツト焼結用治
具に組立てた。 この第３図に示したUO2ペレツト焼結用治具の
ボート２の上面に総重量1.7KgのUO2ペレツト１
を載せたまま、1800℃のH2気流中に10時間投入
と室温１時間放置との加熱、冷却サイクルを20回
繰返し４回ごとのボート２の４隅に対する各２枚
の反り量（M1、M2）を測定、（M1＋M2）／２
を平均反り量(M)とした。この結果を第５図に示
す。 ここで、曲線ａ，ｂ，ｃは加工率70％、85％、
98％に対応し、ａ−１，ｂ−１，ｃ−１は各々の
加工率のタングステン合金板をボートに成形加工
したまま（比較例１〜３）の例を、ａ−２，ｂ−
２，ｃ−３はボートに成形加工した後、2400℃×
１時間の加熱処理を施こした例で、ａ−２は比較
例４を、ｂ−２，ｃ−２は本発明例１、２をそれ
ぞれ示す。 また、曲線ｄは従来のモリブデンで構成された
UO2ペレツト焼結用治具の比較例５を示す。 第５図より明らかなように、本発明に係るタン
グステン合金で構成されたUO2ペレツト焼結用治
具（本発明例１、２）は比較例１〜３の2400℃×
１時間の加熱処理を施こさなかつたUO2ペレツト
焼結用治具に比較して、平均反り量(M)が20回の加
熱冷却後で約1/3以下と少なく、また比較例４の
加工率が70％のタングステン合金で構成された
UO2ペレツト焼結用治具に比較して約1/13以下と
少なく、耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた高
温強度を持つことが確認できた。 さらに、本発明に係るタングステン合金で構成
されたUO2ペレツト焼結用治具（本発明例１、
２）は比較例５の従来のモリブデンで構成された
UO2ペレツト焼結用治具が９回と12回の加熱冷却
サイクル後に割れたのに比較して耐熱疲労性や耐
クリープ性など優れた高温強度を持つことが確認
できた。 これらの結果は、本発明に係るUO2ペレツト焼
結用治具はその構成材料であるタングステン合金
の二次再結晶粒が細長く、大きく、ジグザグに結
合した状態になつたためである。さらに、二次再
結晶温度よりも充分高い温度での加熱処理を行な
つたことにより本発明のUO2ペレツト焼結用治具
の構成材料であるタングステン合金のUO2ペレツ
ト焼結温度1500℃〜1800℃での使用中の金属組織
変化が少なく、安定度を増したためである。
1100℃×1Hr加熱してひずみ取り焼鈍を施こした
後、第４図に示す形状の一辺が160mmの角型ボー
ト２に各各４枚成形加工した（第２の工程）。 次に成形加工したボート２各々２枚について
2400℃×１時間の加熱処理を施こした後（第３の
工程）また他の２枚のボートに対しては成形加工
のまま第３図に示したUO2ペレツト焼結用治具に
組立てた。 なお、他の比較例として、従来の製造方法によ
つて得られた板厚２mmのモリブデン板を従来の成
形方法によつて第４図に示す形状のボート２に成
形した後、第３図に示したUO2ペレツト焼結用治
具に組立てた。 この第３図に示したUO2ペレツト焼結用治具の
ボート２の上面に総重量1.7KgのUO2ペレツト１
を載せたまま、1800℃のH2気流中に10時間投入
と室温１時間放置との加熱、冷却サイクルを20回
繰返し４回ごとのボート２の４隅に対する各２枚
の反り量（M1、M2）を測定、（M1＋M2）／２
を平均反り量(M)とした。この結果を第５図に示
す。 ここで、曲線ａ，ｂ，ｃは加工率70％、85％、
98％に対応し、ａ−１，ｂ−１，ｃ−１は各々の
加工率のタングステン合金板をボートに成形加工
したまま（比較例１〜３）の例を、ａ−２，ｂ−
２，ｃ−３はボートに成形加工した後、2400℃×
１時間の加熱処理を施こした例で、ａ−２は比較
例４を、ｂ−２，ｃ−２は本発明例１、２をそれ
ぞれ示す。 また、曲線ｄは従来のモリブデンで構成された
UO2ペレツト焼結用治具の比較例５を示す。 第５図より明らかなように、本発明に係るタン
グステン合金で構成されたUO2ペレツト焼結用治
具（本発明例１、２）は比較例１〜３の2400℃×
１時間の加熱処理を施こさなかつたUO2ペレツト
焼結用治具に比較して、平均反り量(M)が20回の加
熱冷却後で約1/3以下と少なく、また比較例４の
加工率が70％のタングステン合金で構成された
UO2ペレツト焼結用治具に比較して約1/13以下と
少なく、耐熱疲労性や耐クリープ性など優れた高
温強度を持つことが確認できた。 さらに、本発明に係るタングステン合金で構成
されたUO2ペレツト焼結用治具（本発明例１、
２）は比較例５の従来のモリブデンで構成された
UO2ペレツト焼結用治具が９回と12回の加熱冷却
サイクル後に割れたのに比較して耐熱疲労性や耐
クリープ性など優れた高温強度を持つことが確認
できた。 これらの結果は、本発明に係るUO2ペレツト焼
結用治具はその構成材料であるタングステン合金
の二次再結晶粒が細長く、大きく、ジグザグに結
合した状態になつたためである。さらに、二次再
結晶温度よりも充分高い温度での加熱処理を行な
つたことにより本発明のUO2ペレツト焼結用治具
の構成材料であるタングステン合金のUO2ペレツ
ト焼結温度1500℃〜1800℃での使用中の金属組織
変化が少なく、安定度を増したためである。
第１図は従来のUO2ペレツト焼結用治具の製造
方法を説明する工程図、第２図は本発明のUO2ペ
レツト焼結用治具の製造方法を説明する工程図、
第３図は本発明のUO2ペレツト焼結用治具の構造
の一例を示す概略断面図、第４図は本発明のUO2
ペレツト焼結用治具のタングステン合金製ボート
部品の一例を示す概略斜視図、第５図は加熱冷却
試験後の反り量の測定結果を示す曲線図。 １……UO2ペレツト、２……タングステン合金
製ボート、３……支持カラー、４……支持棒、５
……敷板。
方法を説明する工程図、第２図は本発明のUO2ペ
レツト焼結用治具の製造方法を説明する工程図、
第３図は本発明のUO2ペレツト焼結用治具の構造
の一例を示す概略断面図、第４図は本発明のUO2
ペレツト焼結用治具のタングステン合金製ボート
部品の一例を示す概略斜視図、第５図は加熱冷却
試験後の反り量の測定結果を示す曲線図。 １……UO2ペレツト、２……タングステン合金
製ボート、３……支持カラー、４……支持棒、５
……敷板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ UO2粉末成型体を高温焼結する際に使用され
るUO2ペレツト焼結用治具が、Al、Si、Ｋの一
種又は二種以上を重量％で0.005〜0.75％含むタ
ングステン合金から成ることを特徴とするUO2ペ
レツト焼結用治具。 ２ UO2ペレツト焼結用治具が二段以上の多段構
造であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のUO2ペレツト焼結用治具。 ３ Al、Si、Ｋの一種又は二種以上を重量％で
0.005〜0.75％含むタングステン合金を、サブグ
レインの発生する一次再結晶温度未満の温度で加
工率80％以上の鍛造又は圧延加工する第１の工程
と、UO2ペレツト焼結用治具に成形加工する第２
の工程と、前記成形加工後再結晶粒の成長する二
次再結晶温度より100℃高い温度から2800℃以下
の温度範囲で加熱処理を行う第３の工程とを具備
した事を特徴とするUO2ペレツト焼結用治具の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17914083A JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17914083A JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075538A JPS6075538A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0547606B2 true JPH0547606B2 (ja) | 1993-07-19 |
Family
ID=16060673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17914083A Granted JPS6075538A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | Ｕｏ↓２ペレット焼結用治具及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075538A (ja) |
-
1983
- 1983-09-29 JP JP17914083A patent/JPS6075538A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6075538A (ja) | 1985-04-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |