JP2743079B2 - 焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法 - Google Patents
焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法Info
- Publication number
- JP2743079B2 JP2743079B2 JP63508374A JP50837488A JP2743079B2 JP 2743079 B2 JP2743079 B2 JP 2743079B2 JP 63508374 A JP63508374 A JP 63508374A JP 50837488 A JP50837488 A JP 50837488A JP 2743079 B2 JP2743079 B2 JP 2743079B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat treatment
- deformation
- sintered
- finished product
- semi
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 この発明は、焼結された無反応性金属合金から成り堆
積組織構造をもつ半製品の製造方法に関するものであ
り、その際焼結品は複数段階の機械的変形により少なく
とも85％の変形率に達した後再結晶熱処理を受ける。
積組織構造をもつ半製品の製造方法に関するものであ
り、その際焼結品は複数段階の機械的変形により少なく
とも85％の変形率に達した後再結晶熱処理を受ける。
無反応性金属の高温においての耐熱性と耐クリープ性
を改善するためこれまで無反応性金属の種々の合金が開
発されている。
を改善するためこれまで無反応性金属の種々の合金が開
発されている。
粉末冶金法に限定された公知方法によれば無反応性基
礎金属に特定の元素がドープされ、製造過程中少なくと
も85％の変形率に達する機械的変形加工が実施される。
変形加工が終わると材料に再結晶熱処理が行われる。こ
の方法により無反応性金属合金に堆積組織構造と呼ばれ
ている組織が作られる。この組織は長く伸びた構造粒子
を特徴とし、その幅に対する長さの比は少なくとも2:1
に達する。
礎金属に特定の元素がドープされ、製造過程中少なくと
も85％の変形率に達する機械的変形加工が実施される。
変形加工が終わると材料に再結晶熱処理が行われる。こ
の方法により無反応性金属合金に堆積組織構造と呼ばれ
ている組織が作られる。この組織は長く伸びた構造粒子
を特徴とし、その幅に対する長さの比は少なくとも2:1
に達する。
この種の無反応性金属合金の公知例は少量のアルミニ
ウム、シリコンおよびカリウム又はシリコンとカリウム
がドープされているタングステン合金とモリブデン合金
である。
ウム、シリコンおよびカリウム又はシリコンとカリウム
がドープされているタングステン合金とモリブデン合金
である。
これらの合金の製作に際しては焼結された出発材料が
約1350℃から約1450℃の間の温度に加熱され、機械的な
変形例えば圧延又は丸鍛造と引抜きにより多数の変形段
をもって少なくとも85％の最終変形率まで変形される。
この変形率は達成された可塑変形従って材料の圧縮度の
尺度であり、次式により百分率で表される。
約1350℃から約1450℃の間の温度に加熱され、機械的な
変形例えば圧延又は丸鍛造と引抜きにより多数の変形段
をもって少なくとも85％の最終変形率まで変形される。
この変形率は達成された可塑変形従って材料の圧縮度の
尺度であり、次式により百分率で表される。
ここでAaは焼結出発材料の断面積、Aeは完成した最終
製品の断面積である。変形を容易にし、材料に亀裂の発
生を避けるためには必要とする変形処理温度を全変形過
程中確保することが重要である。従って各変形処理段の
間で通常処理品を加熱し直すことが必要となる。変形過
程の終了後材料に再結晶熱処理を施す。この再結晶温度
は合金の種類とそれぞれの変形率に関係し、変形率が高
い程その合金種に対しても再結晶に必要な温度が高くな
る。
製品の断面積である。変形を容易にし、材料に亀裂の発
生を避けるためには必要とする変形処理温度を全変形過
程中確保することが重要である。従って各変形処理段の
間で通常処理品を加熱し直すことが必要となる。変形過
程の終了後材料に再結晶熱処理を施す。この再結晶温度
は合金の種類とそれぞれの変形率に関係し、変形率が高
い程その合金種に対しても再結晶に必要な温度が高くな
る。
堆積組織構造をもつ無反応性金属合金の上記の製法の
欠点は比較的小さい寸法の半製品例えば板では最大約2m
mの厚さまで、線では最大線径約1.7mmまでしか作ること
ができないことである。これらの限度を超える半製品で
は満足できる堆積組織構造の形成は通常不可能である。
欠点は比較的小さい寸法の半製品例えば板では最大約2m
mの厚さまで、線では最大線径約1.7mmまでしか作ること
ができないことである。これらの限度を超える半製品で
は満足できる堆積組織構造の形成は通常不可能である。
欧州特許出願公開第119438号公報にはモリブデンにア
ルミニウム、シリコンおよびカリウムの少なくとも１つ
が約0.005ないし0.75重量％だけ加えられている堆積組
織構造の特殊モリブデン合金が記載されている。この公
報には更にLa、Ce、Dy、Ｙ、Th、Ti、Zr、Nb、Ta、Hf、
Ｖ、Cr、Mo、ＷおよびMgの酸化物、炭化物、ホウ化物お
よび窒化物中から選ばれた少なくとも１つの化合物を0.
3ないし３重量％だけ追加することにより合金の高温特
性を一層改善できることが記載されている。
ルミニウム、シリコンおよびカリウムの少なくとも１つ
が約0.005ないし0.75重量％だけ加えられている堆積組
織構造の特殊モリブデン合金が記載されている。この公
報には更にLa、Ce、Dy、Ｙ、Th、Ti、Zr、Nb、Ta、Hf、
Ｖ、Cr、Mo、ＷおよびMgの酸化物、炭化物、ホウ化物お
よび窒化物中から選ばれた少なくとも１つの化合物を0.
3ないし３重量％だけ追加することにより合金の高温特
性を一層改善できることが記載されている。
この特殊モリブデン合金の製作に際しては焼結された
出発材料が最低85％、特に95％以上の変形率で変形され
る。この場合特に有利な手段として45％と85％の間の変
形率に達したとき第１再結晶熱処理を実施することが推
賞される。その後で所定の変形率に向かっての変形加工
を実施し、最後に再結晶熱処理を行う。所定の変形率に
向かって続けられる変形加工に対してはそれぞれの変形
率に関する規定は記載されていない。この特殊製法はこ
の合金のクリープ耐性と高温特性を中間再結晶熱処理を
行わないものに比べてある程度改善することは確かであ
る。しかしこの製法によっては前述のように大きな厚さ
又は線径の堆積組織構造を示すモリブデン合金半製品の
製作は不可能である。
出発材料が最低85％、特に95％以上の変形率で変形され
る。この場合特に有利な手段として45％と85％の間の変
形率に達したとき第１再結晶熱処理を実施することが推
賞される。その後で所定の変形率に向かっての変形加工
を実施し、最後に再結晶熱処理を行う。所定の変形率に
向かって続けられる変形加工に対してはそれぞれの変形
率に関する規定は記載されていない。この特殊製法はこ
の合金のクリープ耐性と高温特性を中間再結晶熱処理を
行わないものに比べてある程度改善することは確かであ
る。しかしこの製法によっては前述のように大きな厚さ
又は線径の堆積組織構造を示すモリブデン合金半製品の
製作は不可能である。
この発明の目的は、焼結された無反応性金属合金から
成り堆積組織構造をもつ半製品の製法として、比較的大
きな寸法の半製品を作ることができるかあるいは従来と
同程度の寸法の半製品を作る際には従来の製法によるも
のに比べて著しく改善された堆積組織構造が達成される
ものを提案することである。
成り堆積組織構造をもつ半製品の製法として、比較的大
きな寸法の半製品を作ることができるかあるいは従来と
同程度の寸法の半製品を作る際には従来の製法によるも
のに比べて著しく改善された堆積組織構造が達成される
ものを提案することである。
この目的を達成するため、この発明によれば、焼結品
が複数段の機械的変形加工により少なくとも85％の変形
率に変形され、それに続いて再結晶熱処理を受けること
により焼結された無反応性金属合金から成り堆積組織構
造を示す半製品の製造方法において、少なくとも85％変
形された焼結品を再結晶熱処理前に少なくとも20分間、
700℃の最低温度となお再結晶が起こることのない最高
温度との間の温度において中間熱処理し、この中間熱処
理に続いて加熱状態において更に３〜30％だけ変形させ
る。
が複数段の機械的変形加工により少なくとも85％の変形
率に変形され、それに続いて再結晶熱処理を受けること
により焼結された無反応性金属合金から成り堆積組織構
造を示す半製品の製造方法において、少なくとも85％変
形された焼結品を再結晶熱処理前に少なくとも20分間、
700℃の最低温度となお再結晶が起こることのない最高
温度との間の温度において中間熱処理し、この中間熱処
理に続いて加熱状態において更に３〜30％だけ変形させ
る。
少なくとも85％変形された出発材料の特殊中間熱処理
とそれに続く特定の変形率範囲内の変形加工を組合わせ
ることにより、焼結された無反応性金属合金から成る半
製品が公知方法で製作され半製品に比べて良好な堆積組
織構造を形成しながら著しく大きな寸法に作られるか、
あるいは寸法を同じにして著しく良好な堆積組織構造を
示すようにすることができるという予想外の結果が得ら
れた。
とそれに続く特定の変形率範囲内の変形加工を組合わせ
ることにより、焼結された無反応性金属合金から成る半
製品が公知方法で製作され半製品に比べて良好な堆積組
織構造を形成しながら著しく大きな寸法に作られるか、
あるいは寸法を同じにして著しく良好な堆積組織構造を
示すようにすることができるという予想外の結果が得ら
れた。
この発明の方法によれば厚さ約10mmまでの板の製作と
直径約50mmまでの棒の製作に際して同時に申し分のない
堆積組織の生成が可能となる。
直径約50mmまでの棒の製作に際して同時に申し分のない
堆積組織の生成が可能となる。
この発明による中間熱処理とそれに続く変形加工は一
回であっても複数回繰り返しても良い。繰り返しは第１
再結晶熱処理の前又は後のいずれかにおいても実施する
ことができる。ただし第１中間熱処理とそれに続く変形
加工だけは第１再結晶熱処理の前に実施されなければな
らない。又中間熱処理と変形加工は、処理品がまだ第１
再結晶熱処理を受けていない間は常に互いに組合わせて
実施されることが重要である。
回であっても複数回繰り返しても良い。繰り返しは第１
再結晶熱処理の前又は後のいずれかにおいても実施する
ことができる。ただし第１中間熱処理とそれに続く変形
加工だけは第１再結晶熱処理の前に実施されなければな
らない。又中間熱処理と変形加工は、処理品がまだ第１
再結晶熱処理を受けていない間は常に互いに組合わせて
実施されることが重要である。
中間熱処理と変形加工の繰り返しサイクルに続く付加
的の再結晶熱処理は、一回だけ再結晶熱処理を受けたも
のに対して堆積組織構造を更に改善させる。
的の再結晶熱処理は、一回だけ再結晶熱処理を受けたも
のに対して堆積組織構造を更に改善させる。
繰り返しサイクルの場合後で行われる３％から30％ま
での変形率の値は常にその前に行われた熱処理に際して
の処理品の断面に対するものである。
での変形率の値は常にその前に行われた熱処理に際して
の処理品の断面に対するものである。
この発明による製法はモリブデン、タングステン、ク
ロムならびにこれらの金属間の合金から成る無反応性金
属合金に対して特に好適である。これらの合金には堆積
組織の達成のためアルミニウム、カリウムおよびシリコ
ンの外に酸化物、窒化物、炭化物、ホウ化物、ケイ化物
又はアルミン酸塩中の1500℃以上の融点を示す化合物又
は混合相がドープされる。
ロムならびにこれらの金属間の合金から成る無反応性金
属合金に対して特に好適である。これらの合金には堆積
組織の達成のためアルミニウム、カリウムおよびシリコ
ンの外に酸化物、窒化物、炭化物、ホウ化物、ケイ化物
又はアルミン酸塩中の1500℃以上の融点を示す化合物又
は混合相がドープされる。
次に実施例についてこの発明の製法を更に詳細に説明
する。
する。
実施例１ ケイ酸カリウム溶液を酸化モリブデン中に飛散させ、
これを第１段階ではH2向流中約650℃でMoO2に還元し、
第２段階では約1100℃でモリブデン金属粉に還元する。
その際飛散量は金属粉中にシリコンが0.175重量％、カ
リウムが0.152重量％含まれるように選ぶ。この平均粒
径が約５μｍのモリブデン粉末は続いて3MNのマトリッ
クス・プレス上で寸法550mm×200mm×70mmの板に圧縮す
る。
これを第１段階ではH2向流中約650℃でMoO2に還元し、
第２段階では約1100℃でモリブデン金属粉に還元する。
その際飛散量は金属粉中にシリコンが0.175重量％、カ
リウムが0.152重量％含まれるように選ぶ。この平均粒
径が約５μｍのモリブデン粉末は続いて3MNのマトリッ
クス・プレス上で寸法550mm×200mm×70mmの板に圧縮す
る。
その後この板をH2不活性ガス中加熱時間３時間、1800
℃での保持時間５時間で焼結する。この焼結板を約1400
℃の変態温度から始めてそれぞれ約10％の変形率の数段
階の圧延で厚さ5.6mmの板とする。H2不活性ガス中で110
0℃で５時間の熱処理の後、板を800℃で一挙に5mmの最
終厚さに圧延する。
℃での保持時間５時間で焼結する。この焼結板を約1400
℃の変態温度から始めてそれぞれ約10％の変形率の数段
階の圧延で厚さ5.6mmの板とする。H2不活性ガス中で110
0℃で５時間の熱処理の後、板を800℃で一挙に5mmの最
終厚さに圧延する。
続く1900℃で15分間の再結晶熱処理により板の組織は
堆積構造を示し、そのクリープ速度は温度1800℃、荷重
10N/mm2において である。
堆積構造を示し、そのクリープ速度は温度1800℃、荷重
10N/mm2において である。
堆積組織のこれ以上の改善は5mm厚さの板の最終再結
晶熱処理の前に1100℃で５時間の中間熱処理を行い、続
いて一挙に4.5mmの厚さに最終圧延することによって達
成される。この板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10
N/mm2において である。
晶熱処理の前に1100℃で５時間の中間熱処理を行い、続
いて一挙に4.5mmの厚さに最終圧延することによって達
成される。この板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10
N/mm2において である。
厚さ5mmの板を再結晶熱処理の後一挙に4.5mmの厚さま
で最終圧延することも可能である。
で最終圧延することも可能である。
この場合再度の1100℃においての中間熱処理と再度の
最終再結晶熱処理を省略することができる。
最終再結晶熱処理を省略することができる。
実施例２ 平均粒径約５μｍのモリブデン粉末98.8重量％と平均
粒径0.4μｍのLa（OH）３粉末1.2重量％とをパッグミク
サで混合し、3MNのマトリックス・プレス上で寸法170mm
×400mm×54mmの板に圧縮する。
粒径0.4μｍのLa（OH）３粉末1.2重量％とをパッグミク
サで混合し、3MNのマトリックス・プレス上で寸法170mm
×400mm×54mmの板に圧縮する。
続いてこの板をH2不活性ガス中で加熱時間３時間、20
00℃の保持時間４時間で焼結する。
00℃の保持時間４時間で焼結する。
この焼結板を約1400℃の変換温度から始めてそれぞれ
約10％の変形率の数段階の圧延で厚さ2.2mmの板とす
る。
約10％の変形率の数段階の圧延で厚さ2.2mmの板とす
る。
H2不活性ガス中1100℃、５時間の熱処理の後この板を
700℃で一挙に2mmの最終厚さに圧延する。
700℃で一挙に2mmの最終厚さに圧延する。
続く2300℃で15分間の再結晶熱処理により板の組織は
堆積構造を示し、その組織粒の長さ対幅の比の平均は5:
1となる。板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10N/mm2
において である。
堆積構造を示し、その組織粒の長さ対幅の比の平均は5:
1となる。板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10N/mm2
において である。
実施例３ 平均粒径約５μｍのモリブデン粉末95.3重量％と平均
粒径0.4μｍのLa（OH）３粉末4.7重量％を実施例２と同
じ条件の下に2mm厚さの板に加工する。
粒径0.4μｍのLa（OH）３粉末4.7重量％を実施例２と同
じ条件の下に2mm厚さの板に加工する。
続く再結晶熱処理は2300℃で15分間行われる。これに
よって形成された堆積組織の組織粒の長さ対幅の比の平
均は10:1以上となる。
よって形成された堆積組織の組織粒の長さ対幅の比の平
均は10:1以上となる。
実施例４ 青色酸化タングステン粉末をケイ酸カリウムと塩化ア
ルミニウムの溶液に混合しH2不活性ガス中約1000℃の温
度で還元して、平均粒径が５μｍでカリウム0.16重量
％、シリコン0.19重量％およびアルミニウム0.027重量
％のドープされた金属粉末とする。
ルミニウムの溶液に混合しH2不活性ガス中約1000℃の温
度で還元して、平均粒径が５μｍでカリウム0.16重量
％、シリコン0.19重量％およびアルミニウム0.027重量
％のドープされた金属粉末とする。
この粉末をフッ化水素酸で洗い、3MN冷間アイソスタ
シイにより断面2cm×2cmの四角棒に圧縮する。続いてこ
の棒をH2不活性ガス中2600℃で５時間の加熱で焼結す
る。この焼結棒を1600℃の変換温度から始めてそれぞれ
約10％の変形率の数段階のハンマリングにより直径7mm
の丸棒とした後、直径5.15mmの線に引抜く。H2不活性ガ
ス中1250℃で３時間の熱処理後この線を一挙に直径5mm
に引抜く。
シイにより断面2cm×2cmの四角棒に圧縮する。続いてこ
の棒をH2不活性ガス中2600℃で５時間の加熱で焼結す
る。この焼結棒を1600℃の変換温度から始めてそれぞれ
約10％の変形率の数段階のハンマリングにより直径7mm
の丸棒とした後、直径5.15mmの線に引抜く。H2不活性ガ
ス中1250℃で３時間の熱処理後この線を一挙に直径5mm
に引抜く。
2300℃で15分間の再結晶熱処理の間に堆積組織構造が
形成される。
形成される。
実施例５ 還元後にモリブデンとカリウム0.20重量％、シリコン
0.315重量％の混合物が存在するように酸化モリブデン
粉末にケイ酸カリウム溶液が加えられる。このドープさ
れたモリブデン粉末を等量のクロム粉末と混合し、3MN
のマトリックス・プレス上で寸法400mm×170mm×40mmの
板に圧縮する。
0.315重量％の混合物が存在するように酸化モリブデン
粉末にケイ酸カリウム溶液が加えられる。このドープさ
れたモリブデン粉末を等量のクロム粉末と混合し、3MN
のマトリックス・プレス上で寸法400mm×170mm×40mmの
板に圧縮する。
続いてこの板をH2不活性ガス中加熱３時間、1700℃、
保持７時間で焼結する。焼結板は約1200℃の変態温度か
ら始めてそれぞれ約10％の変形率の数段階の圧延で厚さ
3.3mmの板とする。
保持７時間で焼結する。焼結板は約1200℃の変態温度か
ら始めてそれぞれ約10％の変形率の数段階の圧延で厚さ
3.3mmの板とする。
真空中880℃で５時間の熱処理の後この板を700℃で厚
さ3mmに最終圧延する。
さ3mmに最終圧延する。
最後の1700℃で15分間の再結晶熱処理により堆積組織
構造が形成される。
構造が形成される。
実施例６ ここでは同じ寸法の半製品を従来技術によって製作す
る場合とこの発明の方法によって製作する場合とを対比
する。
る場合とこの発明の方法によって製作する場合とを対比
する。
この発明の方法によって作られた半製品はクリープ速
度が著しく低く従って堆積組織が形成されているのに対
して、従来の技術によって作られた半製品は堆積組織を
示さないことが明らかとなる。
度が著しく低く従って堆積組織が形成されているのに対
して、従来の技術によって作られた半製品は堆積組織を
示さないことが明らかとなる。
最終的に還元されたモリブデン粉末にシリコンが0.17
5重量％、カリウムが0.152重量％含まれるようにモリブ
デン粉末にケイ酸カリウム溶液を加える。この平均粒径
が約５μｍのドープされた金属粉末を3MNマトリックス
・プレス上で寸法400mm×170mm×47mmの板に圧縮する。
5重量％、カリウムが0.152重量％含まれるようにモリブ
デン粉末にケイ酸カリウム溶液を加える。この平均粒径
が約５μｍのドープされた金属粉末を3MNマトリックス
・プレス上で寸法400mm×170mm×47mmの板に圧縮する。
続いてこの板をH2不活性ガス中加熱３時間、1700℃、
保持時間５時間で焼結する。
保持時間５時間で焼結する。
この板の一部分を従来の製法により約1400℃の変態温
度から始めてそれぞれ約10％の変形率の数段階の圧延で
厚さ2mmの板とする。
度から始めてそれぞれ約10％の変形率の数段階の圧延で
厚さ2mmの板とする。
1900℃で15分間の最終再結晶熱処理によっても堆積組
織構造が形成されることなく、組織は大体において微粒
状であり長く延びたものではない。板のクリープ速度は
温度1800℃、荷重10N/mm2において である。
織構造が形成されることなく、組織は大体において微粒
状であり長く延びたものではない。板のクリープ速度は
温度1800℃、荷重10N/mm2において である。
焼結板の残りはこの発明の方法により約1400℃の変態
温度から始めてそれぞれ約10％の変形率の同じ段階数の
圧延で厚さ2.2mmの板とする。
温度から始めてそれぞれ約10％の変形率の同じ段階数の
圧延で厚さ2.2mmの板とする。
H2不活性ガス中1100℃で５時間の熱処理後板を約700
℃において一挙に2mmの厚さに最終圧延する。続く1900
℃で15分間の最終再結晶熱処理により板は良好な堆積組
織構造を示す。板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10
N/mm2において上記の となる。
℃において一挙に2mmの厚さに最終圧延する。続く1900
℃で15分間の最終再結晶熱処理により板は良好な堆積組
織構造を示す。板のクリープ速度は温度1800℃、荷重10
N/mm2において上記の となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８７ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８７ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ ６９４Ｂ (56)参考文献 特開 昭59−150073（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−31001（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−149802（ＪＰ，Ａ) 特表 平１−502680（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】焼結品が複数段の機械的変形加工により少
なくとも85％の変形率に変形され、それに続いて再結晶
熱処理を受けることにより焼結された無反応性金属合金
から成り堆積組織構造を示す半製品の製造方法におい
て、少なくとも85％変形された焼結品が再結晶熱処理前
に少なくとも20分間、700℃の最低温度となお再結晶が
起こることのない最高温度との間の温度において中間熱
処理され、この中間熱処理に続いて加熱された状態の下
に更に３〜30％の変形を受けることを特徴とする半製品
の製造方法。 - 【請求項２】中間熱処理が少なくとも20分間、950℃と1
300℃の間の温度で行われることを特徴とする請求の範
囲１記載の焼結されたモリブデン合金から成り堆積組織
構造を示す半製品の製造方法。 - 【請求項３】中間熱処理が少なくとも20分間、1250℃と
1700℃の間の温度で行われることを特徴とする請求の範
囲１記載の焼結されたタングステン合金から成り堆積組
織構造を示す半製品の製造方法。 - 【請求項４】中間熱処理後の変形が少なくとも85％変形
の焼結品に対して10％の変形率で行われることを特徴と
する請求の範囲１ないし３のいずれか１つに記載の半製
品の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0294987A AT389326B (de) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | Verfahren zur herstellung von halbzeug aus gesinterten refraktaermetall-legierungen |
| AT2949/87 | 1987-11-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02502030A JPH02502030A (ja) | 1990-07-05 |
| JP2743079B2 true JP2743079B2 (ja) | 1998-04-22 |
Family
ID=3542910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63508374A Expired - Lifetime JP2743079B2 (ja) | 1987-11-09 | 1988-10-24 | 焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5102474A (ja) |
| EP (1) | EP0340264B1 (ja) |
| JP (1) | JP2743079B2 (ja) |
| AT (1) | AT389326B (ja) |
| DE (1) | DE3875478D1 (ja) |
| WO (1) | WO1989004380A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5868876A (en) * | 1996-05-17 | 1999-02-09 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High-strength, creep-resistant molybdenum alloy and process for producing the same |
| US6102979A (en) * | 1998-08-28 | 2000-08-15 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Oxide strengthened molybdenum-rhenium alloy |
| EP1546422B1 (en) * | 2002-09-04 | 2007-02-21 | Osram Sylvania Inc. | Method of forming sag-resistant molybdenum-lanthana alloys |
| US20060115372A1 (en) * | 2003-01-31 | 2006-06-01 | Prabhat Kumar | Refractory metal annealing bands |
| DE102005021982B4 (de) * | 2005-05-12 | 2007-04-05 | Rheinmetall Waffe Munition Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Penetrators |
| JP5160660B2 (ja) * | 2011-03-25 | 2013-03-13 | 株式会社アライドマテリアル | モリブデン材 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2628926A (en) * | 1949-06-21 | 1953-02-17 | Westinghouse Electric Corp | Manufacture of machinable molybdenum |
| DE1079844B (de) * | 1951-03-20 | 1960-04-14 | Westinghouse Electric Corp | Verfahren zur Verbesserung der Kaltverformbarkeit von Molybdaen und Molybdaenlegierungen |
| US2692216A (en) * | 1951-10-10 | 1954-10-19 | Westinghouse Electric Corp | Method of manufacturing ductile molybdenum and alloys thereof |
| US3297496A (en) * | 1963-06-07 | 1967-01-10 | Winston H Chang | Heat treatment of columbium and molybdenum base alloys |
| US3285736A (en) * | 1964-08-27 | 1966-11-15 | Gen Electric | Powder metallurgical alloy |
| US3377211A (en) * | 1964-12-07 | 1968-04-09 | Cyclops Corp | Tungsten base alloy treatment |
| US3457051A (en) * | 1965-01-04 | 1969-07-22 | Du Pont | Metallic refractory compositions |
| US3676083A (en) * | 1969-01-21 | 1972-07-11 | Sylvania Electric Prod | Molybdenum base alloys |
| GB1298944A (en) * | 1969-08-26 | 1972-12-06 | Int Nickel Ltd | Powder-metallurgical products and the production thereof |
| JPS5831001A (ja) * | 1981-08-18 | 1983-02-23 | Toshiba Corp | タングステンあるいはモリブデン線の製造方法 |
| JPH0617557B2 (ja) * | 1983-02-10 | 1994-03-09 | 株式会社東芝 | 高温熱処理用モリブデン治具の製造方法 |
| DE3467774D1 (en) * | 1983-02-10 | 1988-01-07 | Toshiba Kk | Molybdenum board and process of manufacturing the same |
| US4647317A (en) * | 1984-08-01 | 1987-03-03 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | Manufacturing process to reduce large grain growth in zirconium alloys |
| PL251589A1 (en) * | 1985-01-18 | 1986-07-29 | Zaklady Hutnicze Metali Wysoko | Method of treating high quality tungsten wires |
| JPS62149802A (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-03 | Toshiba Corp | 高融点金属圧延板の製造方法 |
| AT386612B (de) * | 1987-01-28 | 1988-09-26 | Plansee Metallwerk | Kriechfeste legierung aus hochschmelzendem metall und verfahren zu ihrer herstellung |
-
1987
- 1987-11-09 AT AT0294987A patent/AT389326B/de not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-10-24 WO PCT/AT1988/000082 patent/WO1989004380A1/de active IP Right Grant
- 1988-10-24 EP EP88909073A patent/EP0340264B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-24 DE DE8888909073T patent/DE3875478D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-24 JP JP63508374A patent/JP2743079B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-09-01 US US07/397,456 patent/US5102474A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT389326B (de) | 1989-11-27 |
| ATA294987A (de) | 1989-04-15 |
| DE3875478D1 (de) | 1992-11-26 |
| WO1989004380A1 (en) | 1989-05-18 |
| EP0340264A1 (de) | 1989-11-08 |
| US5102474A (en) | 1992-04-07 |
| JPH02502030A (ja) | 1990-07-05 |
| EP0340264B1 (de) | 1992-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000135543A (ja) | チタン系金属の鍛造方法、エンジンバルブの製造方法およびエンジンバルブ | |
| CN101818291B (zh) | 一种铝铜镁银系粉末冶金耐热铝合金及其制备方法 | |
| WO2005052203A1 (ja) | 高強度高靭性マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP2009506219A (ja) | 鋳塊冶金法による微粒子マイクロアロイニオブ薄板の製造 | |
| JP2743079B2 (ja) | 焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法 | |
| US5051139A (en) | Process for the manufacture of semi-finished products or preformed parts made of refractory metals and resistant to thermal creep | |
| JP3521290B2 (ja) | モリブデン太棒及びその製造方法 | |
| CN114807554B (zh) | 一种提高Ta-2.5W合金硬度的形变热处理方法及其应用 | |
| JP2002266057A (ja) | プレス成形性に優れたマグネシウム合金板の製造方法 | |
| US4389250A (en) | Memory alloys based on copper or nickel solid solution alloys having oxide inclusions | |
| JP2000256766A (ja) | ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 | |
| CN113088758A (zh) | 一种紧固件用tb3钛合金盘圆丝材的生产方法 | |
| JPH06103809A (ja) | Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 | |
| JP2728305B2 (ja) | 金属間化合物ＴｉＡ▲ｌ▼基合金の熱間加工法 | |
| EP1546422B1 (en) | Method of forming sag-resistant molybdenum-lanthana alloys | |
| JPH0754093A (ja) | モリブデン材及びその製造方法 | |
| JPH06306508A (ja) | 低異方性、高疲労強度チタン基複合材の製造方法 | |
| WO2014131151A1 (zh) | 一种电容器级钽铌合金丝及其制造方法 | |
| JPH0119458B2 (ja) | ||
| CN109252080B (zh) | 一种耐高温稀土-镁合金材料及其制备方法 | |
| JPH02205646A (ja) | 導電性焼結バネ合金およびその製造方法 | |
| JPS59177334A (ja) | モリブデン酸化物粉末およびモリブデンの製造方法 | |
| JP2002088456A (ja) | 超細粒組織を有するα＋β型チタン合金の製造方法 | |
| CN116673589A (zh) | 一种搅拌摩擦焊搅拌头用钨铼合金棒材及其制备方法 | |
| JPH0429842A (ja) | クラッド材及びアルミナイドの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090206 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090206 Year of fee payment: 11 |