JPH01174627A - ６−ナイロンコードの接着剤処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は原糸強度が１２ｇ／ｄ以上の所請超高強カナイ
ロンコードの接着剤処理方法に関するものである。

（従来の技術） ナイロン繊維は、タイヤ補強用コード材料の中でも優れ
た強力、耐久性および耐熱性を有するため、トラック・
バス用、建設用、航空機用等の大型タイヤに多（適用さ
れている。

一方、コストダウン、タイヤ軽量化による低燃費化、省
資源化等の要請からタイヤにおける補強材料の積層枚数
の削減や補強材料中のコード打込み本数の低減が強く要
望されている。

このためかかる要請から、最近、従来のナイロンと同程
度の分子量を用いて強力の大幅に向上させたナイロン繊
維が開発され（例えば特開昭６１−７０００８号公報）
、その強度として１２ｇ／ｄ以上が発現出来る可能性が
開示さている。しかし本発明者等により、このような所
謂超高強力ナイロン（以下「超高強力ナイロン」と呼ぶ
）は接着剤処理（以下「ディップ」と呼ぶ）後強力が大
幅に低下してしまい、従来のナイロンと同程度のディッ
プコードの強力しかえられないという欠点があることが
分かった。

尚、原糸強度が１０．５ｇ／ｄ程度の高強力ナイロンの
ディップ時にも若干の強力低下が生じるが、これに対し
てはディップコードの強力低下防止策として種々のディ
ップ方式が提案されている（特開昭６０−７１２３８号
、同６０−７１２３９号、同６０−７１２３９号各公報
等）、シかし、これら防止策はいずれも原糸強度１０．
５ｇ／ｄ程度の高強力ナイロンに関するものであり、本
発明の目的とする「超高強力ナイロン」に関する強力低
下防止法はいまだ開発されていないのが実状であった。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明者らは、上記従来技術の実状に鑑み、「超高強力
６−ナイロン」に関する強力低下防止法を開発すべく鋭
意研究した結果、原糸強度１２ｇ／ｄ以上の「超高強力
６−ナイロン」のディップコード強力低下防止法として
、原糸強度が１２ｇ／ｄ以上を有する６−ナイロンまた
は６，６−ナイロンの超高強力ナイロン繊維のタイヤ補
強用コードをレゾルシン−ホルムアルデヒド縮合体−ゴ
ム・ラテックス混合液でディップ処理するに際し、ディ
ップ液に浸漬させる際のコード張力を０．５ｇ／ｄ以上
とするか、または１００°Ｃ以上の温度で前処理するこ
とにより強力低下を防止出来ることを見い出した（特願
昭６２−３２５２６号公報等）。

しかし、かかるディップ法ではディップコードの強力低
下は防止出来ても接着力が低く、タイヤ補強用コードへ
の適用としてはゴム−コード接着力が不足するという重
大な問題があることが分かった。

従って本発明の目的は、１２ｇ／ｄ以上の「超高強力６
−ナイロン」のディップコードの強力低下を防止し、か
つコード接着力の接着力低下をも防止して、実用に十分
耐え得る「超高強力６−ナイロンコード」を得ることの
できる接着剤処理方法を提供することにある。

（問題点を解決するための手段′） 本発明者らは、上記問題点を解決すべく鋭意検討した結
果、超強力６−ナイロン繊維で構成された撚りコードを
接着剤処理するに際し、該撚りコードに所定の温度と張
力の条件下で１張熱処理を施した後、所定”のディップ
液で接着剤処理することにより、超高強力６−ナイロン
繊維のディップ後の強力低下（約２５％の強力低下率）
を防止することができ、かつタイヤコードとしての使用
に耐え得るコード接着力を付与することができることを
見い出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、原糸強度が１２ｇ／ｄ以上である
６−ナイロン繊維で構成さた撚リコードを次（式中のＴ
はコード緊張熱処理時の温度（°Ｃ）、およびＳはコー
ド緊張熱処理時の張力（ｇ／ｄ）を示す）の関係を満足
する温度と張力の下で緊張熱処理した後、次式、 ｙ≧−０，７５ｘ　＋　ｂ　　　　　　　　　　　　　
（２）ここでｂ　＝　−０，２７４ｚ”　＋　４．２８
２ｚ　＋　１６．８　　　（３）（式中のＸはディップ
液中の固形分含量（重量％）、ｙはディップ液中のラテ
ックスに対するレゾルシンとホルムアルデヒドの総重量
の割合（重量％）、およびＺはディップ液中のラテック
スにおけるビニルピリジンラテックスとスチレンブタジ
ェン共重合体ラテックスの総重量に対するビニルピリジ
ンラテックスの割合（重量％）を示す）の関係を満足す
るディップ液で接着剤処理することを特徴とする６−ナ
イロンコードの接着剤処理方法に関するものである。

先ず、前記（１）式について詳細に説明する。

−ｉにナイロンコードのディップ工程は、未処理のコー
ドへの接着剤の塗布または浸漬を行った後に乾燥工程、
緊張熱処理工程を経て接着剤の乾燥および接着剤の樹脂
化を行うものである０本発明者らは、このディップ工程
において、強度の向上した超高強力６−ナイロンではコ
ード内部、すなわちフィラメントヤーンからなるコード
の中に接着剤が浸透し、乾燥、緊張熱処理工程後に樹脂
化してフィラメント間の癒着を生ぜしめ、これによりコ
ードを構成するフィラメントの動きが拘束され、この結
果コードを構成する全フィラメントに均一な応力が分散
されずにディップコードの強力が低下するという事実を
明らかにした。すなわち、ディップ後のコード強力の低
下を防止するには、接着剤がコード内部に浸透しないよ
うにすることが極めて重要であることが判明した。

そこで本発明者らは、原糸強度１２ｇ／ｄ以上の超高強
力６−ナイロンコードのディップ後における強力低下原
因のメカニズムが明確化したことに基づき、かかる強力
低下を防止することの出来るディップ処理方法の確立を
図るべく更に鋭意検討を行った結果、ディップ前に超高
強力６−ナイロンのコードに緊張熱処理または圧延熱処
理を施すと、コードを構成するフィラメント同士が熱、
張力または圧力によって最密充填状態に近くなり、ディ
ップ液が浸透しにくくなることによって超高力強６−ナ
イロンコードのディップ工程強力低下を大幅に改善する
ことができることを見い出した。

ディップ液浸漬前に緊張熱処理または圧延熱処理を施す
にあたって、該緊張熱処理工程の温度と張力との各関係
条件下におけるディップコードの強力は第１図のように
なる。尚、この時用いた超高強力６−ナイロンの生コー
ド強力は３０ｋｇ／本であり、また原糸強力は１３．５
ｇ／ｄであった。この第１図は、本発明者らが各種緊張
熱処理条件で求めたディップ強力であり、この図よりデ
ィップ液塗布または浸漬前のコード緊張熱処理の温度’
ｒ（℃）と張力Ｓ　　（ｇ／ｄ）との関係が前記（１）
式の関係を満足する時にディップコ−１・゛の強力は生
：Ｉ−１一対比９０％を超えるように保持することが可
能となることが判明した。

また、第１図から分かるように、ディップ液塗布または
浸漬前のコード緊張熱処理温度が高い程、また張力が高
い程ディップコードの強力低下は小さく、強力の高いデ
ィップコードが入手出来る。

即ち、ディップ液塗布または浸漬前のコード緊張熱処理
の温度も張力も高い程強力の高いディップコードが得ら
れるが、緊張熱処理温度が２２５°Ｃよりも高いと６−
ナイロンの融点以上となりコードが融解するため、２２
５°Ｃ以下、更に安定生産の見地からは２１０″Ｃ以下
であることが好ましい、またコード張力も高い程好まし
いが、１　、５ｇ／ｄを超える張力をかけてもディップ
コード強力はもはやほぼ生コードと同等の強力に到達し
てしまっているため、コード切れ防止の見地からも１．
５ｇ’／ｄ以下が好ましい。

更に、熱処理時間は熱処理効果と生産性の見地から１０
秒以上６０秒以下であるのが好ましい。

更にまた、上記ディップ前の緊張熱処理または圧延熱処
理後にコードを巻き取ることなく連続してコードをディ
ップ液に浸漬するかまたはコードにディップ液を塗布す
ることが好ましく、更に好ましくはかかる浸漬または塗
布を行う際のコード張力が０．５ｇ／ｄ以上の緊張下に
あることが好ましい。

この理由は、ディップ前の緊張熱処理または圧延熱処理
の後コードを構成するフィラメントは互いに癒着してデ
ィップ液がコード内部に浸透しにくくなるが、−度巻き
取った後再度ディップ液を塗布するかまたはこれに浸漬
すると、どうしてもコード内部に空隙が生じてしまい、
その空隙にディップ液が浸透し易くなるためである。従
って、ディップ液による浸漬または塗布処理前に、緊張
熱処理または圧延熱処理後巻き取ることなく連続してデ
ィップ液にコードを浸漬するかまたはディップ工程コー
ドに塗布することが好ましい。

上述の如く、ディップ液塗布または浸漬前のコード緊張
熱処理はディップコードの強力低下防７止には極めて有
効であるが、コード−ゴム接着力が大幅に低下するとい
う重大な問題を有していることが本発明者らにより明ら
かにされた。すなわち、単に前記（１）式を満たすコー
ドをそのままタイヤコードとして使用する場合には安全
性の上で大きな問題があり、接着力の向上を図ることが
不可欠であることが明らかとなった。このことは、第２
図に示す如く緊張熱処理の際の張力Ｓを横軸に、温度Ｔ
を縦軸にプロットし、その中にその処理条件でのディッ
プ後のコード接着力の等高線を示すことにより容易に理
解することができる。第２図において、熱処理温度およ
び張力を増加させると接着力は減少していく、すなわち
、接着剤塗布または浸漬前に緊張熱処理または圧延熱処
理を施し、ディップ後の強力低下の低減を図ると、逆の
効果として接着力の大幅な低下が起こることになる。

この際、緊張熱処理および圧延熱処理を施したディップ
コードは、そのコードへの接着剤の付着量（コード単位
重さ当りの接着剤付着量）が低下しており、ディップコ
ードの接着力と接着剤の付着量との間にはバラツキはあ
るものの比例関係が成り立つという事実関係があること
を確認した。すなわち、コードへの接着剤の付着量が多
くなれば、接着力も高くなり、また一方ではディップ液
のコード内部への浸透性も接着力に寄与しているものと
考えられた。

ここで、本発明者らはタイヤ安全上問題のない接着し≧
ルの確保を目的として各種ディップ手法、ディップ液組
成およびディップ条件等について鋭意検討を行なった結
果、ディップ液組成の改良が最も接着力の改良に有効で
、前記（２）および（３）式を満足するようにディップ
液組成を選定することによって大幅な接着力改善が可能
となることを実証した。すなわち、前記（２）および（
３）式は本発明者らがディップ液組成について鋭意検討
した結果得た実験式であり、以下にその誘導について詳
細な説明を行なう。

第３図（ａ）〜（Ｃ）に、ディップ液塗布または浸漬前
のコード緊張熱処理条件として熱処理温度１５０℃およ
び張力１．０ｇ／ｄにおける各種ディップ液組成と接着
□力との関係を示す。尚かかる条件でのディップコード
強力は、ディップ液組成の如何んにかかわらず、３０ｋ
ｇ／本の生コード強力に対しほぼ２９〜３０ｋｇ／本で
あった。

第３図の（ａ）〜（Ｃ）に示す如く、レゾルシン−ホル
ムアルデヒド−ラテックス（以下ｒ　ＲＦＬ　Ｊと呼ぶ
）ディップ液の接着力に及ぼす影響に？いては、ディッ
プ液中のラテックスに対するレゾルシンとホルムアルデ
ヒドの総重量の割合（重量％）、すなわち（レゾルシン
＋ホルムアルデヒド）　Ｘ１００／ラテツクス　（以下
ｒＲＦル」と呼ぶ）、ディップ液中の固形分量およびラ
テックス中のビニルビニジンラテックス含量が特に大き
な要因であることを本発明者らは突き止め、ディップ液
塗布または浸漬前にコード緊張熱処理を施したコードの
接着力はＲＰルが大きい程、また固形分含量が多い程、
更にラテックス中のビニルピリジンラテックス（以下ｒ
ｖＰＪと呼ぶ）含量が多い程高い接着力が得られること
を確かめた。

上述の如く、コード緊張熱処理を施したコードの接着力
はディップ液中のＲＦ八、固形分量、ＶＰ量によって大
きく左右され、単にこのうちの１要因だけを改良しても
接着力の向上は図れず、３要囚を組み合わせて初めて強
固なコード−ゴム接着力が得られることが分かった。そ
こで本発明者らはかかる知見に基づき更に検討を加えた
ところ、ＲＰル（重量％）と固形分量（重量％）との関
係において前記（２）式の関係が満たされればタイヤで
はほぼ問題とならない接着レベルを確保出来ることを見
い出し、更に前記（２）式におけるｂはｖｐ含量、すな
わちＶＰＸ１００／　（ＳＢＲ＋ＶＰ）　　（重量％）
ニ依存スルことを明確化した。尚、ここでＳＢＲとはス
チレン−ブタジェン共重合体ラテックス含量のことであ
る。かかるｖＰ含量は便宜上、以下単にＶＰ／　（ＳＢ
Ｒ＋ＶＰ）として示す。

前記（２）式中、ｂはＶＰＩに依存し、νｐｇが多くな
る程すは小さい値でも良好な接着力を示し、換言すれば
、小さなＲＦ八または少ない固形分量でも強固な接着力
を得ることができることを示している。

このｂとＶＰ／　（ＳＢＲ＋　ＶＰ）　、すなわち２（
重量％）との関係は第４図に示す如く、前記（３）式の
関係にある。

以上の説明から明らかな如く、タイヤでは安全性の面で
殆ど問題のない接着力１．６　ｋｇ／本以上を確保する
ためには、ディップ液の固形分量Ｘ（重量％）とＲＦ／
Ｌ　ｙ　（重量％）とｖｐ含ｉ１ｚ　（重量％）との関
係が前記（２）および（３）式の両方を満足することに
よって初めて、ディップ液塗布または浸漬前に緊張熱処
理したコードにおいて強固なゴム−コード接着力を得る
ことが可能となるのである。

また、上記ディップ液は、一般に熟成開始から約２４時
間経過後にディップ液として供されるが、このディップ
液においてＶＰ／　（ＶＰ　＋　５ＢＲ）が１２重量％
以下だとｖｐ含量の増加に伴って接着力は向上するもの
の、ＶＰ／　［ＶＰ　＋　ＳＢＲ］が１２重量％を超え
るとディップ液の粘度が大幅に向上し、ディップ液のコ
ードへの均一な付着が困難となり、接着力はむしろ低下
してしまうことになる。また、更にｖＰ含量が１３．５
重量％以上だと熟成後３日目以内にディップ液はゲル化
してしまうため、いずれにしてもｖＰ／　（ＶＰ　＋　
５ＢＲ）は１２重量％以下であるのが好ましい、更に好
ましくは、接着力向上の見地からＶＰ／　［ＶＰ　＋　
５ＢＲ）は次式、７．５重量％≦ＶＰ／　（ＶＰ　＋　
５ＢＲ）５１２重量％の範囲内とする。

また、ディップ液中の固形分量も２６重量％を超えると
やはりディップ液の粘度向上によるディップ液付着むら
が生じ、更にはゲル化が起こるため、固形分量も１６重
量％以上でかつ２６重量％の範囲以内に抑えることが好
ましい。

（実施例） 次に本発明を実施例および比較例により具体的に説明す
る。

本発明におけるディップ液塗布または浸漬前にコード緊
張熱処理を行うディップ法の概要を第５図に示す、下記
の実施例および比較例では、図中のＡおよびＢのプルロ
ール間で各コード張力を選択し、また緊張熱処理ゾーン
１を各温度に加熱して、ディップ液浸漬前における緊張
熱処理を実施した。その後、ディップ槽にてディップ液
付着後、乾燥ゾーン２、ストレッチゾーン３およびリラ
ックスゾーン４の温度および時間を夫々１３０°Ｃ×１
２０秒、２００℃×４０秒および１９５℃Ｘ４０秒とし
、また張力を夫々１．３ｇ／ｄ、　１．３ｇ／ｄおよび
１．０ｇ／ｄとして各処理を行った。

また、比較のために行った従来のディップ法を第６図に
示す、この処理では乾燥ゾーン２、ストレッチゾーン３
およびリラックスゾーン４の温度、時間および張力を第
５図に示す処理と同様に夫々１３０℃×１２０秒Ｘ１．
３ｇ／ｄ、　２００℃×４０秒Ｘ１．３ｇ／ｄおよび１
９５℃×４０秒Ｘ１．Ｏｇ／ｄとしたが、ディップ液浸
漬時のコード張力は約０．１ｇ／ｄとした。

試験に供した６−ナイロンコードは、従来６−ナイロン
コードおよび超高強力６−ナイロンコード共に撚り構造
１２６０ｄ／２および撚り数３９　Ｘ　３９回／１０１
のものであり、これらの生コード強力は夫々２１．５ｋ
ｇ／本および３０ｋｇ／本であった。

尚、供試コードの強力およびゴムとの接着力は次のよう
にして測定した。

１）ユニヱ五カ ディップ処理直後のコードをＪＩＳ　Ｌ　１０１７に従
いオートグラフで常温にて引張り、破断時の強力を求め
た。

尚、コードデニールは、撚り糸筒の原糸デニールを用い
た。これは、撚り糸による撚り縮みまたはディップ液付
着等によるコード重量変化が予測されるためである。

２）ｔＬ！１ 処理コードを未加硫配合ゴム組成物中に埋め込み１４５
℃×３０分、２０ｋｇ／ｃｍ冨の加圧下にて加硫し、得
られた加硫物からコードを堀りｉこし、毎分３０Ｃ１の
速度でコードを加硫物から剥離し、剥離抗力を測定して
これを接着力（ｋｇ／本）とした。

測定には下記の配合ゴムを使用した。

重量部 天然ゴム　　　　　　　　　　　　　８０スチレンブタ
ジ工ン共重合体ゴム　　２０カーボンブラツク　　　　
　　　　　４０ステアリン酸　　　　　　　　　　　　
２石油系軟化剤　　　　　　　　　　　１０パインター
ル　　　　　　　　　　　　４而鉛華　　　　　　５ Ｎ−フェニル−β−ナフチルアミン　　１．５２−ベン
ゾチアゾリルスルフィド　　　０．７５ジフエニルグア
ニジン　　　　　　　０．７５凡ｔ■［Ｌ１粒 これら比較例はすべて従来のディップ液を用いて処理し
たものである。かかるディップ液の成分組成は下記の通
りである。

レゾルシン　　　　　　　　　　１４．９　（重量部）
ホルムアルデヒド３７％水溶液　　１９．０水酸化ナト
リウムｌＯ％水溶液　　１８．２ビニルピリジンラテツ
クス”　　１９０．５スチレシ一ブタシＩン共重合体ラ
テフクス　”　　　　１９５．４軟　　　水　　　　　
　　　　　　　　　５６２．０１０００．０ ｍｌ・・・日本合成ゴム■製ラテックス商品名：　ＪＳ
ＲＯ６５０ ＊２・・・日本合成ゴム■製ラテックス商品名：　ＪＳ
Ｒ２１０８ このディップ液の調製法としては、先ず軟水２３８．０
ｇに・レゾルシンを溶解させた後、水酸化ナトリウム１
０％水溶液を撹拌しながら添加し、更にホルムアルデヒ
ド３７％水溶液を添加し、２５℃で６時間熟成させ、こ
れをＡ液とした。一方、残りの軟水３２４ｇにラテック
を添加し、混合した溶液をＢ液とし、このＢ液に上記Ａ
液を加え、更に２５℃で２４時間熟成させて、従来のＲ
ＰＬディップ液を調製した。このディップ液のＲ，Ｆル
は１６重量％、固形分含量は１８重量％、またＶＰ／　
（ＶＰ　＋　５ＢＲ）は７．５重量％であった。

ディップ法は、比較例１および２においては第６図に示
すディップ法を、また比較例３〜３３においては第５図
に示すディップ法を夫々前記条件下で採用した。

下記の第１表に示す各条件で接着剤処理を行って得られ
たディップコードの強力および接着力の測定結果を同表
に併記する。

申・・・「従」とは従来６−ナイロンコード、「超」と
は超高強力６−ナイロンのことである。

第１表に示す測定結果から明らかな如く、従来のディッ
プ法を用いた比較例１においては従来の６−ナイロンの
ディップコードの強力低下は認められず、接着力も良好
であったが、同様のディップ法を用いて超高強力６−ナ
イロンコードを処理した比較例２においては、接着力は
問題ないものの生コードの３０ｋｇ／本の強力は２４．
２ｋｇ／本まで低下した。

比較例３においては、従来の６−ナイロンコードに、本
発明におけるディップ前に緊張熱処理を行う処理を施し
たが、この場合、ディップコード強力はほぼ生コードと
同等であるが、接着力が大幅に低下した。

比較例４〜３３においては、いずれも超高強力６−ナイ
ロンコードに、本発明におけるディップ前に緊張熱処理
を行う処理を施したものであるが、これらのディップコ
ードの強力および接着力の測定結果より、次のことが確
かめられた。

ディップ前のコード緊張熱処理の温度または張力を高め
る程ディップコードの強力は高くなり、次式、 Ｔ≧□　−８０（１） （式中のＴはコード緊張熱処理時の温度（℃）、および
Ｓはコード緊張熱処理時の張力（ｇ／ｄ）を示す）で表
わされる関係を満足する条件ではディップコード強力は
２７．５ｋｇ／本以上を確保できる。しかし、このよう
な条件ではゴムとの接着力が大幅に低下する。

１〜１８および　　　３４〜４３ これら実施例および比較例で用いたディップ液の成分組
成（重量部）を下記の第２表に示す。

各ディップ液の調製は次のようにして行った。

先ず、軟水（ｐＨ・７．０）に対するレゾルシンが５重
量％となるように軟水量を計量し、この軟水中にレゾル
シンを溶解させた後にホルムアルデヒド３７％水溶液お
よび水酸化ナトリウム１０％水溶液を夫々添加し、６時
間２５°Ｃ±２°Ｃの室温中で熟成させて、これをＡ液
とした。一方、Ａ液作製で使用した軟水の残量を計量し
、この軟水中にラテックスを添加し、混合した溶液をＢ
液とし、このＢ液に上記Ａ液を添加し、混合して各ディ
ップ液を調製した。尚、Ａ液の作製において、レゾルシ
ン重量が５％以上となる場合には全軟水にレゾルシンを
溶解させ、５重量％以上のレゾルシン水溶液を調製した
。

得られたディップ液のＶＰ／　（ＶＰ　＋ＳＢＲ）　、
固形分含量およびＲＦルを夫々下記の第３表に示す。尚
、表中のＶＰ／　（ＶＰ　＋ＳＢＲ）は、具体的には次
のようにして選定した。例えば、商品名ＪＳＲ０６５０
のラテックス（固形分４０重量％）のビニルピリジン含
１は固形分の１５重量％であり、一方面品名ＪＳＲ２１
０８のラテックス（固形分４０重量％）中にはビニルピ
リジンは含まれていない、従って、例えば１００ｇのＪ
ＳＲＯ６５０ラテックスと１００８のＪＳＲ２１０Ｂラ
テックスとを使用した場合にはＶＩ’／　（ＶＰ　’＋
ＳＢＲ）は、次式、の関係から７．５重量％となる。

供試コードはすべて前記超強力６−ナイロンコードとし
、またディップ法もすべて第５図に示すディップ法を緊
張熱処理ゾーンにおいては温度１５０℃、張力１　ｇ／
ｄで、その他のゾーンにおいては前記条件下で採用した
。

ディップコードの強力および接着力の測定結果を第３表
に併記する。

里−主一表 本実施例および比較例においては、いずれも超高強力６
−ナイロンコードに、本発明におけるディップ前に緊張
熱処理を行う処理を施したが、この場合ディップコード
強力はすべて２９ｋｇ／本以上であり、また接着力はデ
ィップ液組成によって変化し、νＰ／　（ｖｐ　＋ＳＢ
Ｒ）によって代表されるビニルピリジンラックス含量が
多い程、またＲＦルによって代表されるレゾルシン−ホ
ルムアルデヒド成分が多い程、更にはディップ液中の固
形分含量が多い程、高い接着力が得られた。これらの測
定結果より、タイヤ補強用コードとして問題のない接着
力１．６　ｋｇ／本を確保するには次式７式％（２） （式中のＸはディップ液中の固形分含量（重量％）、ｙ
はディップ液中のＲＦ／Ｌ　（重量％）およびＺはディ
ップ液中（７）ＶＰ／　（ＶＰ　＋ＳＢＲ）　　（重量
％）を示す）で表わされる関係を満たず必要があること
が分かった。

施　１９〜２４および　′４４〜５４ これら実施例および比較例においては、ディップ液浸漬
前のコード緊張熱処理条件として下記の第４表に示す如
（６０°ＣＸｏ、３５ｇ／ｄ　、　１５０℃×０．５ｇ
／ｄ　、　６０℃ｘ１．Ｏｇ／ｄおよび１５０℃Ｘ１．
Ｏｇ／ｄを選び、またディップ液組成として前述の固形
分含量＝１８重量％、２４重量％、ＲＦ／Ｌ・１４重量
％、２２重量％およびＶＰ／　（ＳＢＲ＋ＶＰ　）　　
＝　７．５重量％、９．７５重量％、１１．２５重量％
を選んだ。これら条件の下で得られたディップコードの
強力および接着力の測定結果を第４表に示す。

尚、これら測定結果と前記実施例５．１０．１７および
比較例３４．３８．４２の測定結果を比較して示すため
に、後者の測定結果を第４表に併記する。

本実施例および比較例は、ディップ前におけるコード緊
張熱処理条件の温度および張力とディップ液組成の双方
を変化させた場合のディップコードの強力および接着力
の変化の様子を見たものであるが、この場合には次のこ
とが確かめられた。

緊張熱処理の温度または張力が高い程強力は高（なるが
、ディップ液組成によって接着力が大きく異なり、コー
ド強力およびゴムとの接着力の両者を満足するレベルを
確保するためには前記（１）〜（３）式の関係を満足す
ることが不可欠である。

尚、表中の比較例５６には、従来の６−ナイロンコード
（原糸強力２１．５ｋｇ／本）を緊張熱処理後ディップ
したディップコードの強力および接着力の測定結果を示
すが、この測定結果から明らかな如く、このディップコ
ードの強力低下や接着力低下は起こらず、はぼ従来のデ
ィップ法と同程度の結果が得られた。

（発明の効果） 以上説明してきた如く本発明の６−ナイロンコードの接
着剤処理方法においては、ディップ液塗布または浸漬前
のコード緊張熱処理とディップ液組成の最適化を図るこ
とにより、原糸強度１２ｇ／ｄ以上を有するいわゆる超
高強力６−ナイロンコードの強力低下を阻止することが
でき、かつタイヤコードとしての使用に耐え得るゴムと
の接着力を付与することができるという効果が得られる
。従って、本発明によりタイヤの軽量化、低燃費化およ
び省資源化が可能となると考えられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、緊張熱処理ゾーンの強力Ｓと温度Ｔとの関係
と、ディップコードの強力との関係を示すグラフ、 第２図は、緊張熱処理ゾーンの強力Ｓと温度Ｔとの関係
と、コード接着力との関係を示すグラフ、第３図の（ａ
）〜（Ｃ）は、夫々ディップ液組成と接着力との関係を
示すグラフ、 第４図は、２（νＰ／　（ＳＢＲ＋　ＶＰ）　）とｂと
の関係を示すグラフ、 第５図は、ディップ前に６−ナイロンコードの緊張熱処
理を行う本発明の一例処理工程を示す略図、 第６図は、６−ナイロンコードの従来のディップ処理工
程を示す略図である。 １・・・緊張熱処理ゾーン ２・・・乾燥ゾーン　　　　３・・・ストレッチゾーン
４・・・リラックスゾーン　Ａ、Ｂ・・・プルロール特
許出願人　株式会社ブリデストン 代理人弁理士　杉　　村　　暁　　秀 同　　　　弁理士　　杉　　　村　　　輿　　　作画１
図 〒張！？！＠理ゾ２ンコード゛張力Ｓ（Ｋり／ｄ）第２
図 １に’　張？、π目里ソニンコード“％ｆＪＳ（ツ／ｄ
）第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、原糸強度が１２ｇ／ｄ以上である６−ナイロン繊維
   で構成さた撚りコードを次式、 Ｔ≧（８４／Ｓ）−８０ （式中のＴはコード緊張熱処理時の温度（℃）、および
   Ｓはコード緊張熱処理時の張力（ｇ／ｄ）を示す）の関
   係を満足する温度と張力の下で緊張熱処理した後、次式
   、 ｙ≧−０．７５ｘ＋ｂ ここでｂ＝−０．２７４ｚ＾２＋４．２８２ｚ＋１６．
   ８（式中のｘはディップ液中の固形分含量（重量％）、
   ｙはディップ液中のラテックスに対するレゾルシンとホ
   ルムアルデヒドの総重量の割合（重量％）、およびｚは
   ディップ液中のラテックスにおけるビニルピリジンラテ
   ックスとスチレンブタジエン共重合体ラテックスの総重
   量に対するビニルピリジンラテックスの割合（重量％）
   を示す）の関係を満足するディップ液で接着剤処理する
   ことを特徴とする６−ナイロンコードの接着剤処理方法
   。