JPH01133816A - 粉粒体定量切出輸送方法 - Google Patents
粉粒体定量切出輸送方法Info
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- JPH01133816A JPH01133816A JP29371587A JP29371587A JPH01133816A JP H01133816 A JPH01133816 A JP H01133816A JP 29371587 A JP29371587 A JP 29371587A JP 29371587 A JP29371587 A JP 29371587A JP H01133816 A JPH01133816 A JP H01133816A
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- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は粉粒体定量切出輸送方法に係り、詳しくは、例
えば、転炉の複合プロセスにおいて、副原料などの粉粒
体が、窒素ガスなどの精錬ガスによって気流搬送され、
炉内溶湯中へ吹き込まれるようになっている粉粒体定量
切出輸送装置における切出輸送方法に関するものである
。
えば、転炉の複合プロセスにおいて、副原料などの粉粒
体が、窒素ガスなどの精錬ガスによって気流搬送され、
炉内溶湯中へ吹き込まれるようになっている粉粒体定量
切出輸送装置における切出輸送方法に関するものである
。
第４図に示す粉粒体定量切出輸送装置５０には、計量器
３３を備えた粉粒体の供給タンク３１が設置され、その
頂部は粉粒体を投入するホッパ３２が投入弁３４を介し
て接続され、送給ガス管路３５から分岐された加圧ガス
管路３６が、加圧弁３７と切出量Ｗｆを間接的に制御す
るタンク圧力調節装置３８とを介して、供給タンク３１
の風箱３１ａに接続される。また、供給タンク３１の内
部では、粉粒体の流動化を図るための分散板３１ｂの上
方から、二点鎖線で示す粉粒体の切出管路３９が立ち上
がり、切出弁４０を介して吹込管路４４に接続される。
３３を備えた粉粒体の供給タンク３１が設置され、その
頂部は粉粒体を投入するホッパ３２が投入弁３４を介し
て接続され、送給ガス管路３５から分岐された加圧ガス
管路３６が、加圧弁３７と切出量Ｗｆを間接的に制御す
るタンク圧力調節装置３８とを介して、供給タンク３１
の風箱３１ａに接続される。また、供給タンク３１の内
部では、粉粒体の流動化を図るための分散板３１ｂの上
方から、二点鎖線で示す粉粒体の切出管路３９が立ち上
がり、切出弁４０を介して吹込管路４４に接続される。
一方、加圧ガス管路３６より上流側において、送給ガス
管路３５に接続されると共に、供給タンク３１をバイパ
スするブースタガス管路４１が設けられ、ブースタ弁４
２とブースタガス流量調節装置４３とを介在させている
ブースタガス管路４１は吹込管路４４に合流し、吹込羽
口４５を介して粉粒体吹込対象袋ｆ４６である転炉の炉
内溶湯４７へ吹き込まれるようになっている。
管路３５に接続されると共に、供給タンク３１をバイパ
スするブースタガス管路４１が設けられ、ブースタ弁４
２とブースタガス流量調節装置４３とを介在させている
ブースタガス管路４１は吹込管路４４に合流し、吹込羽
口４５を介して粉粒体吹込対象袋ｆ４６である転炉の炉
内溶湯４７へ吹き込まれるようになっている。
そして、供給タンク３１へ加圧ガス管路３６から送られ
る高圧の切出ガスが吹き込まれ、投入弁３４を介して供
給タンク３１へ充填された粉粒体は、流動化しなから切
出ガスと共に切出管路３９および切出弁４０を流過し、
吹込管路４４へ送り込まれる。一方、ブースタガス管路
４１よりの気流搬送するに適量なブースタガスが吹込管
路４４へ合流し、粉粒体は吹込羽口４５を通って粉粒体
吹込対象装置４６の炉内溶湯４７へ吹き込まれる。
る高圧の切出ガスが吹き込まれ、投入弁３４を介して供
給タンク３１へ充填された粉粒体は、流動化しなから切
出ガスと共に切出管路３９および切出弁４０を流過し、
吹込管路４４へ送り込まれる。一方、ブースタガス管路
４１よりの気流搬送するに適量なブースタガスが吹込管
路４４へ合流し、粉粒体は吹込羽口４５を通って粉粒体
吹込対象装置４６の炉内溶湯４７へ吹き込まれる。
このような粉粒体定量切出輸送装置における切出量Ｗｆ
の制御は、第５図に示す吹込特性関係図のように、供給
タンク圧力ｐｔを変化させることによって行なわれる。
の制御は、第５図に示す吹込特性関係図のように、供給
タンク圧力ｐｔを変化させることによって行なわれる。
すなわち、圧力ｐｔを変更することにより、それに見合
った切出量Ｗｆを得−ると共に、ブースタガス管路４１
を流過させるブースタガス量Ｆ２ （第４図参照〕が
間接的に変更されて制御が行なわれる。
った切出量Ｗｆを得−ると共に、ブースタガス管路４１
を流過させるブースタガス量Ｆ２ （第４図参照〕が
間接的に変更されて制御が行なわれる。
Ｃ発明が解決しようとする問題点〕
粉粒体吹込対象装置の炉内溶湯にあっては、吹込みによ
る撹拌および各種の反応によって湯面が変動し、その変
動に伴って吹込羽口の背圧は著しく変動する。このため
、供給タンク圧力のみを変化させて制御する方式では切
出量は不安定となる。
る撹拌および各種の反応によって湯面が変動し、その変
動に伴って吹込羽口の背圧は著しく変動する。このため
、供給タンク圧力のみを変化させて制御する方式では切
出量は不安定となる。
その結果、気流搬送される粉粒体に脈流が生じたり、さ
らには、吹込管路内の閉塞を引き起すなどの問題がある
。また、切出された粉粒体と共に炉内溶湯内へ吹き込ま
れる総吹込ガス量は、供給タンクから流出する切出ガス
量とブースタガス量との合計量であり、ブースタガス流
量のみを制御する方法を用いても、現実的には、総吹込
ガス量の制御すなわち管理が不十分となる問題がある。
らには、吹込管路内の閉塞を引き起すなどの問題がある
。また、切出された粉粒体と共に炉内溶湯内へ吹き込ま
れる総吹込ガス量は、供給タンクから流出する切出ガス
量とブースタガス量との合計量であり、ブースタガス流
量のみを制御する方法を用いても、現実的には、総吹込
ガス量の制御すなわち管理が不十分となる問題がある。
さらに、安定した常温の粉粒体を扱う場合には全く問題
はないが、近年、実現化が進んでいる予熱された高温粉
粒体を吹き込む装置などにあっては、供給タンク内のガ
ス温度や吹込管路を流過するガス温度は著しく変動する
。したがって、常温で安定状態にある加圧ガスやブース
タガスに関する吹込特性をもとに供給タンク圧力を変更
することによって、粉粒体の切出量を制御する間接的な
制御方式では、安定した切出量の制御が回能となる問題
がある。
はないが、近年、実現化が進んでいる予熱された高温粉
粒体を吹き込む装置などにあっては、供給タンク内のガ
ス温度や吹込管路を流過するガス温度は著しく変動する
。したがって、常温で安定状態にある加圧ガスやブース
タガスに関する吹込特性をもとに供給タンク圧力を変更
することによって、粉粒体の切出量を制御する間接的な
制御方式では、安定した切出量の制御が回能となる問題
がある。
本発明は上述の問題を解決するためになされたもので、
その目的は、粉粒体吹込対象装置内の溶湯の場面が激し
く変動している場合にも、安定した粉粒体定量切出しが
でき、さらに、安定した粉粒体の気流搬送を行うことが
できる粉粒体定量切出輸送方法を提供することである。
その目的は、粉粒体吹込対象装置内の溶湯の場面が激し
く変動している場合にも、安定した粉粒体定量切出しが
でき、さらに、安定した粉粒体の気流搬送を行うことが
できる粉粒体定量切出輸送方法を提供することである。
本発明の粉粒体定量切出輸送方法の特徴とするところは
、第１図に示すように、送給ガス管路１３に接続され、
供給タンク１内の粉粒体２を気流搬送するための加圧ガ
スを、加圧ガス流量調節装置１７を介して供給タンク１
内へ送給する加圧ガス管路１４も、供給タンク１内から
粉粒体２と共に排出される切出ガスを吹込管路２１へ送
給する切出管路１９と、送給ガス管路１３から分岐され
、供給タンク１をバイパスして吹込管路２１ヘプースタ
ガスを全送給ガス流量調節装置２４を介して送給するブ
ースタガス管路１５とが設けられ、供給タンク１内の粉
粒体２を計量する計量器３と、供給タンク１内のガス状
態量Ｐｔ、Ｔｔを検出する検出器１０とが備えられてい
る粉粒体定量切出輸送装置にあって、供給タンク１の室
容積■φと、投入された粉粒体２の重量Ｗｓと、供給タ
ンク１を所定圧力ｐｔに加圧するため吹き込まれる加圧
ガス量Ｆｇｔと、加圧前後の供給タンク１内のガス状態
量Ｐｔ１＋ Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２とから粉粒体２
の真比重ｒｓが演算され、粉粒体２を気流搬送するため
の全送給ガス量Ｆｇが、粉粒体吹込対象装置２２へ吹き
込まれる切出ガス量Ｆ３とブースタガス量Ｆ２との合計
である設定された総吹込ガス量Ｆｇｃと、粉粒体２の真
比重γＳと、粉粒体２の切出量Ｗｆと、ガス状態量Ｐｔ
＋、Ｐｔ２゜Ｔｔ＋、Ｔｔ２とを用いて演算される切出
量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給タンク１を加
圧するために要した加圧ガス量Ｆｇｔとから制御され、
一方、設定された供給タンク１からの切出量Ｗｆが加圧
ガス量Ｆｇｔから制御され、粉粒体吹込対象装置２２へ
吹き込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃと粉粒体の切出量Ｗｆ
とを一定に保持することである。
、第１図に示すように、送給ガス管路１３に接続され、
供給タンク１内の粉粒体２を気流搬送するための加圧ガ
スを、加圧ガス流量調節装置１７を介して供給タンク１
内へ送給する加圧ガス管路１４も、供給タンク１内から
粉粒体２と共に排出される切出ガスを吹込管路２１へ送
給する切出管路１９と、送給ガス管路１３から分岐され
、供給タンク１をバイパスして吹込管路２１ヘプースタ
ガスを全送給ガス流量調節装置２４を介して送給するブ
ースタガス管路１５とが設けられ、供給タンク１内の粉
粒体２を計量する計量器３と、供給タンク１内のガス状
態量Ｐｔ、Ｔｔを検出する検出器１０とが備えられてい
る粉粒体定量切出輸送装置にあって、供給タンク１の室
容積■φと、投入された粉粒体２の重量Ｗｓと、供給タ
ンク１を所定圧力ｐｔに加圧するため吹き込まれる加圧
ガス量Ｆｇｔと、加圧前後の供給タンク１内のガス状態
量Ｐｔ１＋ Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２とから粉粒体２
の真比重ｒｓが演算され、粉粒体２を気流搬送するため
の全送給ガス量Ｆｇが、粉粒体吹込対象装置２２へ吹き
込まれる切出ガス量Ｆ３とブースタガス量Ｆ２との合計
である設定された総吹込ガス量Ｆｇｃと、粉粒体２の真
比重γＳと、粉粒体２の切出量Ｗｆと、ガス状態量Ｐｔ
＋、Ｐｔ２゜Ｔｔ＋、Ｔｔ２とを用いて演算される切出
量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給タンク１を加
圧するために要した加圧ガス量Ｆｇｔとから制御され、
一方、設定された供給タンク１からの切出量Ｗｆが加圧
ガス量Ｆｇｔから制御され、粉粒体吹込対象装置２２へ
吹き込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃと粉粒体の切出量Ｗｆ
とを一定に保持することである。
第２の発明の特徴とするところは、上記の送給ガス管路
１３、加圧ガス流量関節装置１７、加圧ガス管路１４、
吹込管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節装置
２４、ブースタガス管路１５および計量器３が備えられ
ている粉粒体定量切出輸送装置にあって、設定された供
給タンク１からの切出量Ｗｆが、供給タンクを加圧する
ために要した加圧ガス量Ｆｇｔから制御され、粉粒体吹
込対象装置２２へ吹き込まれる粉粒体２の切出量Ｗｆを
一定に保持することである。
１３、加圧ガス流量関節装置１７、加圧ガス管路１４、
吹込管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節装置
２４、ブースタガス管路１５および計量器３が備えられ
ている粉粒体定量切出輸送装置にあって、設定された供
給タンク１からの切出量Ｗｆが、供給タンクを加圧する
ために要した加圧ガス量Ｆｇｔから制御され、粉粒体吹
込対象装置２２へ吹き込まれる粉粒体２の切出量Ｗｆを
一定に保持することである。
第３の発明の特徴とするところは、上記の粉粒体定量切
出輸送装置にあって、供給タンク１からの切出量Ｗｆが
、予め得られた切出量と加圧ガス量Ｆ１との特性関係〔
第３図参照〕をもとに定まる供給タンク１を加圧するた
めに要する加圧ガス量Ｆ１から制御され、粉粒体吹込対
象装置２２へ吹き込まれる粉粒体２の切出量Ｗｆを一定
に保持することである。
出輸送装置にあって、供給タンク１からの切出量Ｗｆが
、予め得られた切出量と加圧ガス量Ｆ１との特性関係〔
第３図参照〕をもとに定まる供給タンク１を加圧するた
めに要する加圧ガス量Ｆ１から制御され、粉粒体吹込対
象装置２２へ吹き込まれる粉粒体２の切出量Ｗｆを一定
に保持することである。
供給タンク１内へ加圧ガスを送給する加圧ガス管路１４
と、供給タンク１内から粉粒体２と共に１０ ′ 排出される切出ガスを吹込管路２１へ送給する切出管路
１９とが閉じられる。粉粒体２が供給タンク１の頂部よ
り投入され、その重量Ｗｓが計量器３で計量される。供
給タンク１の室容積■φと、重量Ｗｓと、供給タンク１
を所定圧力ｐｔにするため流入した加圧ガス量Ｖｇと、
加圧前後の供給タンク１内のガス状態量Ｐｔ＋ 、Ｐｔ
２．Ｔｔ＋ 。
と、供給タンク１内から粉粒体２と共に１０ ′ 排出される切出ガスを吹込管路２１へ送給する切出管路
１９とが閉じられる。粉粒体２が供給タンク１の頂部よ
り投入され、その重量Ｗｓが計量器３で計量される。供
給タンク１の室容積■φと、重量Ｗｓと、供給タンク１
を所定圧力ｐｔにするため流入した加圧ガス量Ｖｇと、
加圧前後の供給タンク１内のガス状態量Ｐｔ＋ 、Ｐｔ
２．Ｔｔ＋ 。
Ｔｔ２とから粉粒体２の真比重γＳが演算される。
その結果、切出量Ｗｆに応じて供給タンク１内のガス空
間容積の増分を占める補填ガス量Ｆｇｓの演算因子が得
られる。そして、粒粉体２を気流搬送するための高圧の
全送給ガス量Ｆｇの演算に必要となる正確な真比重γＳ
が得られる。
間容積の増分を占める補填ガス量Ｆｇｓの演算因子が得
られる。そして、粒粉体２を気流搬送するための高圧の
全送給ガス量Ｆｇの演算に必要となる正確な真比重γＳ
が得られる。
次に、供給タンク１内より粉粒体２と共に排出される切
出ガス量Ｆ３が、加圧ガス量Ｆ１と、粉粒体２の真比重
ｒｓと、粉粒体２の切出量Ｗｆと、ガス状態量ｐｔ＋
、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２とを用いて演算される切出
量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給クンク１を加
圧するに要したガス量Ｆｇｔとから、Ｆ３ ＝Ｆ＋
（Ｆｇｓ＋Ｆｇｔ）で演算される。一方、粉粒体吹込
対象装置２２へ吹き込まれる吹込ガス量Ｆｇｃは、吹込
ガス量Ｆ３とブースタガス量Ｆ２との合計量である。全
送給ガス量Ｆｇは加圧ガス量Ｆ１とブースタガス量Ｆ２
との合計量であるので、Ｆ ｇ ＝ Ｆ ｇｃ＋ Ｆ
ｇｓ＋ Ｆ ｇｔとなる。Ｆ ｇｓ＆ Ｆ ｇｔは演算
で求められる数値であり、Ｆｇｃが設定されると、二次
的にＦｇが設定されることになる。その結果、実質的に
吹き込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃが把握されると共に定
量制御することができる。
出ガス量Ｆ３が、加圧ガス量Ｆ１と、粉粒体２の真比重
ｒｓと、粉粒体２の切出量Ｗｆと、ガス状態量ｐｔ＋
、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２とを用いて演算される切出
量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給クンク１を加
圧するに要したガス量Ｆｇｔとから、Ｆ３ ＝Ｆ＋
（Ｆｇｓ＋Ｆｇｔ）で演算される。一方、粉粒体吹込
対象装置２２へ吹き込まれる吹込ガス量Ｆｇｃは、吹込
ガス量Ｆ３とブースタガス量Ｆ２との合計量である。全
送給ガス量Ｆｇは加圧ガス量Ｆ１とブースタガス量Ｆ２
との合計量であるので、Ｆ ｇ ＝ Ｆ ｇｃ＋ Ｆ
ｇｓ＋ Ｆ ｇｔとなる。Ｆ ｇｓ＆ Ｆ ｇｔは演算
で求められる数値であり、Ｆｇｃが設定されると、二次
的にＦｇが設定されることになる。その結果、実質的に
吹き込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃが把握されると共に定
量制御することができる。
切出量Ｗｆは、供給タンク１と吹込管路２１との間に介
在される切出管路１９における切出ガスＦ３の圧力エネ
ルギ量で決定され、切出量Ｗｆを決定する際、従来から
行なわれている供給タンク１内の圧力ｐｔを間接的に制
御する方式に比べて、加圧ガス量Ｆｇｔを間接的に制御
する本発明の方式は、粉粒体吹込対象装置２２側におけ
る背圧変動に対応することができるので、より一層安定
した切出を行なうことができる。
在される切出管路１９における切出ガスＦ３の圧力エネ
ルギ量で決定され、切出量Ｗｆを決定する際、従来から
行なわれている供給タンク１内の圧力ｐｔを間接的に制
御する方式に比べて、加圧ガス量Ｆｇｔを間接的に制御
する本発明の方式は、粉粒体吹込対象装置２２側におけ
る背圧変動に対応することができるので、より一層安定
した切出を行なうことができる。
また、高温の粉粒体２を気流搬送する場合、ガス状態量
Ｐｔ＋ 、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２の変動を考慮して
切出量Ｗｆを直接的に制御でき、粉粒体２を切出すとき
、その切出量Ｗｆを適正に決定することができる。
Ｐｔ＋ 、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔ２の変動を考慮して
切出量Ｗｆを直接的に制御でき、粉粒体２を切出すとき
、その切出量Ｗｆを適正に決定することができる。
第２の発明にあっては、設定された供給タンク１からの
粉粒体２の切出量Ｗｆを、供給タンク１を加圧するため
に要した加圧ガス量Ｆｇｔがら適正に決定することがで
きる。
粉粒体２の切出量Ｗｆを、供給タンク１を加圧するため
に要した加圧ガス量Ｆｇｔがら適正に決定することがで
きる。
第３の発明にあっては、予め得られた加圧ガス量Ｆ１と
切出量Ｗｆの特性関係〔第３図参照〕をもとに、供給タ
ンク１を加圧するために要する加圧ガス量Ｆ１から、粉
粒体２の切出量Ｗｆを適正に決定することができる。
切出量Ｗｆの特性関係〔第３図参照〕をもとに、供給タ
ンク１を加圧するために要する加圧ガス量Ｆ１から、粉
粒体２の切出量Ｗｆを適正に決定することができる。
以下、図面を参照しながら、本発明をその実施例に基づ
き詳細に説明する。
き詳細に説明する。
第１図は、本発明の粉粒体定量切出輸送方法を実現する
ことができる粒体定量切出輸送装置の一例である。この
粒体定量切出輸送装置３ｏに設置される室容積Ｖφの供
給タンク１は、管路にょって粉粒体供給対象装置２２で
ある転炉に接続され、粉粒体２が充填されると、処理ス
ケジュールに則して、所定時間内に副原料や原料である
粉粒体２を高圧キャリアガスで気流搬送することができ
る。
ことができる粒体定量切出輸送装置の一例である。この
粒体定量切出輸送装置３ｏに設置される室容積Ｖφの供
給タンク１は、管路にょって粉粒体供給対象装置２２で
ある転炉に接続され、粉粒体２が充填されると、処理ス
ケジュールに則して、所定時間内に副原料や原料である
粉粒体２を高圧キャリアガスで気流搬送することができ
る。
供給タンク１には、充填された粉粒体２の真比重γＳを
演算するための粉粒体２の充填初期重量ＷＳと、切出し
中の粉粒体切出量Ｗｆとを検出するための計量器３が備
えられている。なお、その供給タンク１の室容積Ｖφと
、計量器３で計量された粉粒体２の重量Ｗｓと、後述す
る供給タンク１を所定圧力ｐｔに加圧するために流入し
た加圧ガス量Ｖｇと、から粉粒体２の真比重γＳが、粉
粒体定量切出輸送装置３０に設けられた制御器１２で演
算されるようになっている。
演算するための粉粒体２の充填初期重量ＷＳと、切出し
中の粉粒体切出量Ｗｆとを検出するための計量器３が備
えられている。なお、その供給タンク１の室容積Ｖφと
、計量器３で計量された粉粒体２の重量Ｗｓと、後述す
る供給タンク１を所定圧力ｐｔに加圧するために流入し
た加圧ガス量Ｖｇと、から粉粒体２の真比重γＳが、粉
粒体定量切出輸送装置３０に設けられた制御器１２で演
算されるようになっている。
供給タンク１の底部には風箱１ａが設けられ、その上部
には多孔板である分散板１ｂが取り付けられ、本例にあ
っては、気流搬送される粉粒体２を供給タンク１の外部
に取り出すための開口４が、分散板１ｂの上部位置で斜
め上方向に穿設されている。そして、供給タンクｌの上
部には、図示しない架台に乗載されたホッパ５が設置さ
れ、そのホッパ５と供給タンク１の頂部を接続する投入
管路６に投入弁７が介装される。なお、供給タンク１の
上部に排気管路８および排気弁９が取り付けられ、粉粒
体定量切出輸送装置３０が休止するとき、供給タンク１
から高圧の送給ガスが抜き取られ、その稼働中は閉止さ
れるようになっている。
には多孔板である分散板１ｂが取り付けられ、本例にあ
っては、気流搬送される粉粒体２を供給タンク１の外部
に取り出すための開口４が、分散板１ｂの上部位置で斜
め上方向に穿設されている。そして、供給タンクｌの上
部には、図示しない架台に乗載されたホッパ５が設置さ
れ、そのホッパ５と供給タンク１の頂部を接続する投入
管路６に投入弁７が介装される。なお、供給タンク１の
上部に排気管路８および排気弁９が取り付けられ、粉粒
体定量切出輸送装置３０が休止するとき、供給タンク１
から高圧の送給ガスが抜き取られ、その稼働中は閉止さ
れるようになっている。
供給タンク１には、温度検出器Ｌｏｔと圧力検出器を兼
ねた圧力設定器１０ｐとよりなる検出器１０が取り付け
られ、計測された温度Ｔｔや圧力ｐｔすなわち加圧前の
温度Ｔｔ＋、圧力Ｐｔ＋および加圧後の温度Ｔｔ２．圧
力Ｐｔ２が制御器１２に入力されるようになっている。
ねた圧力設定器１０ｐとよりなる検出器１０が取り付け
られ、計測された温度Ｔｔや圧力ｐｔすなわち加圧前の
温度Ｔｔ＋、圧力Ｐｔ＋および加圧後の温度Ｔｔ２．圧
力Ｐｔ２が制御器１２に入力されるようになっている。
粉粒体定量切出輸送袋Ｗ３０には、粉粒体２を気流搬送
するための送給ガス管路１３が設けられ、加圧ガスを送
給する加圧ガス管路１４と、供給タンク１をバイパスし
てブースタガスを送給するブースタガス管路１５とが接
続されている。また、加圧ガス管路１４には、切出量Ｗ
ｆを制御するための加圧ガス流量検出器１７ａを備えた
加圧ガス流量調節装置１７と、管路遮断を目的とする加
圧弁１８が介装され、その加圧弁１８より下流側の位置
に、供給タンク１の上部へ接続される均圧管路１４Ａが
設けられている。さらに、総吹込ガス量Ｆｇｃを制御す
るために、送給ガス管路１３に全送給ガス流量検出器２
４ａと、ブースタガス管路１５に全送給ガス流量調節装
置２４と、管路遮断を目的としたブースタ弁２５と、ブ
ースタガス圧力Ｐ２を検出する圧力検出器２６が設けら
れている。
するための送給ガス管路１３が設けられ、加圧ガスを送
給する加圧ガス管路１４と、供給タンク１をバイパスし
てブースタガスを送給するブースタガス管路１５とが接
続されている。また、加圧ガス管路１４には、切出量Ｗ
ｆを制御するための加圧ガス流量検出器１７ａを備えた
加圧ガス流量調節装置１７と、管路遮断を目的とする加
圧弁１８が介装され、その加圧弁１８より下流側の位置
に、供給タンク１の上部へ接続される均圧管路１４Ａが
設けられている。さらに、総吹込ガス量Ｆｇｃを制御す
るために、送給ガス管路１３に全送給ガス流量検出器２
４ａと、ブースタガス管路１５に全送給ガス流量調節装
置２４と、管路遮断を目的としたブースタ弁２５と、ブ
ースタガス圧力Ｐ２を検出する圧力検出器２６が設けら
れている。
また、供給タンク１の開口４には切出管路１９が接続さ
れ、それに切出弁２０が介装され、その切出弁２０を介
して供給タンク１から気流搬送されてくる粉粒体２を切
出ガス量Ｆ３と共に取り出すようになっている。さらに
、切出管路１９の下流側管路がブースタガス管路１５と
合流して吹込管路２イが形成され、その吹込管路２１が
粉粒体吹込対象装置２２に接続されている。
れ、それに切出弁２０が介装され、その切出弁２０を介
して供給タンク１から気流搬送されてくる粉粒体２を切
出ガス量Ｆ３と共に取り出すようになっている。さらに
、切出管路１９の下流側管路がブースタガス管路１５と
合流して吹込管路２イが形成され、その吹込管路２１が
粉粒体吹込対象装置２２に接続されている。
このような構成の粉粒体定量切出輸送装置３０は、次の
ようにして、供給タンク１に充填された粉粒体２を、そ
の切出量に合った適正な総吹込ガス量Ｆｇｃで粉粒体吹
込対象装置２２へ送給することができる。なお、第２図
（ａ）、 （ｂ）に示すフローチャートをも参照しな
がら説明する。
ようにして、供給タンク１に充填された粉粒体２を、そ
の切出量に合った適正な総吹込ガス量Ｆｇｃで粉粒体吹
込対象装置２２へ送給することができる。なお、第２図
（ａ）、 （ｂ）に示すフローチャートをも参照しな
がら説明する。
まず、第１図に示す排気管路８の排気弁９が開かれ、加
圧弁１８および切出弁２０が閉止される。
圧弁１８および切出弁２０が閉止される。
そこで、投入管路６０投入弁７が開かれると〔フローチ
ャートのステップ１、以下８１などと記す〕、ホッパ５
に貯留された粉粒体２は供給タンク１に投入される。そ
の際、供給タンク１の空気は、排気弁９から抜き取られ
るので、粉粒体２の投入は円滑に行なわれる〔Ｓ２〕。
ャートのステップ１、以下８１などと記す〕、ホッパ５
に貯留された粉粒体２は供給タンク１に投入される。そ
の際、供給タンク１の空気は、排気弁９から抜き取られ
るので、粉粒体２の投入は円滑に行なわれる〔Ｓ２〕。
ちなみに、ブースタ弁２５も閉止されている。
粉粒体２の投入が続けられる間、計量器３は供給タンク
１に投入された粉粒体２の重量Ｗを計量し、その重量Ｗ
が予め重量設定器２７に設定された重量Ｗｓになると〔
Ｓ３〕、供給タンク１への粉粒体２の充填は完了する。
１に投入された粉粒体２の重量Ｗを計量し、その重量Ｗ
が予め重量設定器２７に設定された重量Ｗｓになると〔
Ｓ３〕、供給タンク１への粉粒体２の充填は完了する。
その重量Ｗｓが制御器１２に入力され、その後、投入弁
７および排気弁９が閉止される〔Ｓ４〕。
７および排気弁９が閉止される〔Ｓ４〕。
圧力設定器１０ｐに粉粒体２を所望量気流搬送するに必
要な圧力ｐｔが設定され〔Ｓ５〕、加圧弁１８が開かれ
〔Ｓ６〕、加圧ガスが風箱１ａおよび均圧管路１４Ａを
流過して粉粒体２の下部および上部に導入され、均等な
加圧が行なわれて供給タンク１内は設定圧力Ｐｔに昇圧
され〔Ｓ７〕、そのときの圧力ｐｔが制御器１２に入力
される。
要な圧力ｐｔが設定され〔Ｓ５〕、加圧弁１８が開かれ
〔Ｓ６〕、加圧ガスが風箱１ａおよび均圧管路１４Ａを
流過して粉粒体２の下部および上部に導入され、均等な
加圧が行なわれて供給タンク１内は設定圧力Ｐｔに昇圧
され〔Ｓ７〕、そのときの圧力ｐｔが制御器１２に入力
される。
その際、加圧ガス流量検出器１７ａで計測された単位時
間当りの加圧に用した流量Ｆｊが入力される〔Ｓ８〕。
間当りの加圧に用した流量Ｆｊが入力される〔Ｓ８〕。
そして、加圧弁１８が閉止され〔Ｓ９〕、同時に温度検
出器１０ｔで供給タンク１内のガス温度Ｔｔが検出され
ると共に、制御器１２に入力され〔Ｓ１０〕、制御器１
２の内蔵タイマによる加圧ガスの流入時間Δｔとを用い
て、以下に述べる式によって粉粒体２の真比重γＳが演
算される。
出器１０ｔで供給タンク１内のガス温度Ｔｔが検出され
ると共に、制御器１２に入力され〔Ｓ１０〕、制御器１
２の内蔵タイマによる加圧ガスの流入時間Δｔとを用い
て、以下に述べる式によって粉粒体２の真比重γＳが演
算される。
まず、設定圧力Ｐｔにするため供給タンク１に流入した
加圧ガスの容積Ｖｇ（Ｎｒｒｒ）が、Ｖｇ＝ＦｊＸΔｔ
−−−−−−−−（１）で求められる。次に
、充填された粉粒体２の容積Ｖｓが、 により演算される。ここで、Ｖφは空の供給タンクの全
容積、Ｐｔは大気圧、Ｔφは大気温度〔２７３°Ｋ〕で
ある。したがって、粉粒体２の真比重γｓ （ｋｇ／
ｒ＋？）は、 ｒｓ＝Ｗｓ／Ｖｓ ・−−−−−−−−（３）
で求められ、この真比重γＳが、制御器１２に記憶され
る（Ｓｌｌ）。
加圧ガスの容積Ｖｇ（Ｎｒｒｒ）が、Ｖｇ＝ＦｊＸΔｔ
−−−−−−−−（１）で求められる。次に
、充填された粉粒体２の容積Ｖｓが、 により演算される。ここで、Ｖφは空の供給タンクの全
容積、Ｐｔは大気圧、Ｔφは大気温度〔２７３°Ｋ〕で
ある。したがって、粉粒体２の真比重γｓ （ｋｇ／
ｒ＋？）は、 ｒｓ＝Ｗｓ／Ｖｓ ・−−−−−−−−（３）
で求められ、この真比重γＳが、制御器１２に記憶され
る（Ｓｌｌ）。
次に、設定吹込ガス量Ｆｇｃが選定され（３１２）、ブ
ースタ弁２５が開かれ（Ｓ１３）、送給ガス管路１３か
らブースタガス管路１５にブースタガスが流入し、所定
の総吹込ガス量Ｆｇｃが吹込管路２１を経て粉粒体吹込
対象装置２２に送られる〔Ｓ１４〕。その際、吹込管路
２１における設定総吹込ガス量Ｆｇｃは制御器１２に入
力され、それに応じて全送給ガス流量検出器２４ａで全
送給ガス量Ｆｇが計測され、開度指令信号が全送給ガス
流量調節装置２４に送られる。その信号によって、全送
給ガス流量調節装置２４はブースタガス量Ｆ２を制御す
る。この場合、ブースタガス管路１５を流過するブース
タガス量Ｆ２と送給ガス管路１３を流過する全送給ガス
量Ｆｇとは、吹込管路２１における総吹込ガス量Ｆｇｃ
と同量となる。
ースタ弁２５が開かれ（Ｓ１３）、送給ガス管路１３か
らブースタガス管路１５にブースタガスが流入し、所定
の総吹込ガス量Ｆｇｃが吹込管路２１を経て粉粒体吹込
対象装置２２に送られる〔Ｓ１４〕。その際、吹込管路
２１における設定総吹込ガス量Ｆｇｃは制御器１２に入
力され、それに応じて全送給ガス流量検出器２４ａで全
送給ガス量Ｆｇが計測され、開度指令信号が全送給ガス
流量調節装置２４に送られる。その信号によって、全送
給ガス流量調節装置２４はブースタガス量Ｆ２を制御す
る。この場合、ブースタガス管路１５を流過するブース
タガス量Ｆ２と送給ガス管路１３を流過する全送給ガス
量Ｆｇとは、吹込管路２１における総吹込ガス量Ｆｇｃ
と同量となる。
このように、ブースタガス管路１５にブースタガスが流
過する状態で、供給タンク圧の圧力ｐｔと、圧力検出器
２６で検出されたブースタガス管路１５の圧力Ｐ２とが
ｐｔ≧Ｐ２となるように、加圧弁１８が開かれる〔Ｓ１
５〕。そして、Ｐｔ≧Ｐ２が維持されると〔Ｓ１６〕、
加圧弁１８が閉止される（Ｓ１７）。
過する状態で、供給タンク圧の圧力ｐｔと、圧力検出器
２６で検出されたブースタガス管路１５の圧力Ｐ２とが
ｐｔ≧Ｐ２となるように、加圧弁１８が開かれる〔Ｓ１
５〕。そして、Ｐｔ≧Ｐ２が維持されると〔Ｓ１６〕、
加圧弁１８が閉止される（Ｓ１７）。
同じく重量設定器２７に粉粒体２の切出量ＷｆＣｋｇ／
ｍ１ｎ）が設定される（３１８）、そのとき、その切出
量Ｗｆを可能にするための吹込管路２１を流過する総吹
込ガス量Ｆｇｃが既に制御器１２に入力されているため
、粉粒体２の切出にあっては、切出量がＷｆとなるよう
に制御され、その切出量Ｗｆも制御器１２に入力される
（Ｓ１９）。そして、従前の設定切出量Ｗｆとの変化量
ΔＷｆと、切出に必要な供給タンク圧力Ｐｔと、従前の
タンク圧力との圧力変化量ΔＰとが制御器１２に入力さ
れる（ Ｓ ２０）。ちなみに、切出量Ｗｆは、供給タ
ンク１と吹込管路２１との間に介在される切出管路１９
における切出ガスＦ３の圧力エネルギ量で決定され、下
記の式で表される。
ｍ１ｎ）が設定される（３１８）、そのとき、その切出
量Ｗｆを可能にするための吹込管路２１を流過する総吹
込ガス量Ｆｇｃが既に制御器１２に入力されているため
、粉粒体２の切出にあっては、切出量がＷｆとなるよう
に制御され、その切出量Ｗｆも制御器１２に入力される
（Ｓ１９）。そして、従前の設定切出量Ｗｆとの変化量
ΔＷｆと、切出に必要な供給タンク圧力Ｐｔと、従前の
タンク圧力との圧力変化量ΔＰとが制御器１２に入力さ
れる（ Ｓ ２０）。ちなみに、切出量Ｗｆは、供給タ
ンク１と吹込管路２１との間に介在される切出管路１９
における切出ガスＦ３の圧力エネルギ量で決定され、下
記の式で表される。
Ｗｆミ ｆ （Ｐｔ −Ｐｉ ）
Ｐｉ：吹込管路入口ガス圧力 （ｋｇ／ｒｒｒ）Ｔｇ
ｍ：切出管路内の平均ガス温度〔°Ｋ 〕Ｐｇｍ：切出
管路内の平均ガス圧力［ｋｇ／ｆｆＫ ：管路、粉粒体
、ガスによって定まる定数こ＼で、Ｆ３は後述の式（６
）から判るように、加圧ガス量Ｆ＋ と切出量Ｗｆおよ
び供給タンク１内のガス状態量Ｐｔ１＋ Ｐｔ２．Ｔｔ
＋ ＋ Ｔｔ２とに対応するものである。したがって、
上記の式（４）は下記の式（５）に置き換えることがで
きる。
ｍ：切出管路内の平均ガス温度〔°Ｋ 〕Ｐｇｍ：切出
管路内の平均ガス圧力［ｋｇ／ｆｆＫ ：管路、粉粒体
、ガスによって定まる定数こ＼で、Ｆ３は後述の式（６
）から判るように、加圧ガス量Ｆ＋ と切出量Ｗｆおよ
び供給タンク１内のガス状態量Ｐｔ１＋ Ｐｔ２．Ｔｔ
＋ ＋ Ｔｔ２とに対応するものである。したがって、
上記の式（４）は下記の式（５）に置き換えることがで
きる。
Ｗｆ ＝ ｆ （（Ｆ＋ −（Ｆｇｓ＋Ｆｇｔ）
） 、 Ｔｇｍ。
） 、 Ｔｇｍ。
Ｐｇｍ 、 Ｋ） ・−・−（５）し
たがって、切出量Ｗｆを決定する際、従来から行なわれ
ている供給タンク１内の圧力ｐｔを間接的に制御する方
式に比べて、加圧ガス量Ｆｇｔを間接的に制御する本発
明の方式は、粉粒体吹込対象装置２２側における背圧変
動に対応することができるので、より一層安定した切出
を行なうことができる。
たがって、切出量Ｗｆを決定する際、従来から行なわれ
ている供給タンク１内の圧力ｐｔを間接的に制御する方
式に比べて、加圧ガス量Ｆｇｔを間接的に制御する本発
明の方式は、粉粒体吹込対象装置２２側における背圧変
動に対応することができるので、より一層安定した切出
を行なうことができる。
次に、制御器１２では、送給ガス管路１３を流過する全
送給ガス量Ｆｇが演算される。供給タンク１内より粉粒
体２と共に排出される切出ガス量Ｆ３が、加圧ガス管路
１４を流過して供給タンク１に導入された後吹込管路２
１に流入する加圧ガス量Ｆ１と粉粒体２の真比重γＳと
粉粒体２の切出量Ｗｆとガス状態量Ｐ ｔ ＋ ＋ Ｐ
ｔ ２１ Ｔ ｔ ＋ ＩＴｔ２とを用いて演算され
る切出量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給タンク
１を加圧するに要したガス量Ｆｇｔとから、下記の式で
演算される。
送給ガス量Ｆｇが演算される。供給タンク１内より粉粒
体２と共に排出される切出ガス量Ｆ３が、加圧ガス管路
１４を流過して供給タンク１に導入された後吹込管路２
１に流入する加圧ガス量Ｆ１と粉粒体２の真比重γＳと
粉粒体２の切出量Ｗｆとガス状態量Ｐ ｔ ＋ ＋ Ｐ
ｔ ２１ Ｔ ｔ ＋ ＩＴｔ２とを用いて演算され
る切出量Ｗｆに応じた補填ガス量Ｆｇｓと、供給タンク
１を加圧するに要したガス量Ｆｇｔとから、下記の式で
演算される。
Ｆ３ ＝Ｆ＋ −（Ｆｇｓ＋Ｆｇｔ） −−
−−−−（６）ここで、粉粒体吹込対象装置２２へ吹き
込まれる設定総吹込ガス量Ｆｇｃは、吹込ガス量Ｆ３と
、ブースタガス管路１５を流過して吹込管路２１に流入
するガブースタガス量Ｆ２との合計量であり、下記の式
で表される。
−−−−（６）ここで、粉粒体吹込対象装置２２へ吹き
込まれる設定総吹込ガス量Ｆｇｃは、吹込ガス量Ｆ３と
、ブースタガス管路１５を流過して吹込管路２１に流入
するガブースタガス量Ｆ２との合計量であり、下記の式
で表される。
Ｆ ｇｃ＝ Ｆ ２ ＋ Ｆ ３ −−
−−−− （７）また、全送給ガス量Ｆｇは加圧ガス量
Ｆ１とブースタガス量Ｆ２との合計量であり、下記の式
で表される。
−−−− （７）また、全送給ガス量Ｆｇは加圧ガス量
Ｆ１とブースタガス量Ｆ２との合計量であり、下記の式
で表される。
Ｆｇ ＝Ｆ＋ ＋Ｆ２ −−−−−−
（８）したがって、式（７）と（８）とより下記の式
が求められる。
（８）したがって、式（７）と（８）とより下記の式
が求められる。
Ｆｇ ＝Ｆｇｃ＋Ｆｇｓ＋Ｆｇｔ −−−−−
（９）ＦｇｓとＦｇｔは演算で求められる数値であり、
次式（１０） 、 （１１）で演算される。
（９）ＦｇｓとＦｇｔは演算で求められる数値であり、
次式（１０） 、 （１１）で演算される。
なお、添字ｉはΔを時間における平均値を示す。
ΔＰは供給タンク圧力の変化量、Ｖｓｉは供給タンク１
における粉粒体２の残量、Ｐφは大気圧、ΔＷｆは切出
量の変化量、γＳは粉粒体２の真比重、ＰｔｉはΔを時
間における供給タンク圧力の変化量の平均値、Ｔｔｉは
Δを時間における供給タンク１のガス温度の変化量の平
均値、Ｔφは大気温度〔２７３°Ｋ〕、Ｐφは大気圧で
ある。このようにして、Ｆｇｃが設定されると二次的に
Ｆｇが設定されることになる。その結果、実質的に吹き
込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃが把握されると共に定量制
御することができる。
における粉粒体２の残量、Ｐφは大気圧、ΔＷｆは切出
量の変化量、γＳは粉粒体２の真比重、ＰｔｉはΔを時
間における供給タンク圧力の変化量の平均値、Ｔｔｉは
Δを時間における供給タンク１のガス温度の変化量の平
均値、Ｔφは大気温度〔２７３°Ｋ〕、Ｐφは大気圧で
ある。このようにして、Ｆｇｃが設定されると二次的に
Ｆｇが設定されることになる。その結果、実質的に吹き
込まれる総吹込ガス量Ｆｇｃが把握されると共に定量制
御することができる。
制御器１２において、上述の式（１０）および式（１１
）でＦｇｔおよびＦｇｓの演算結果が得られると共に記
憶され、その演算結果が式（９）に代入されて、設定さ
れた吹込ガス量Ｆｇｃに対する送給ガス管路１３におけ
る全送給ガス量Ｆｇが得られる（Ｓ２１）。加圧弁１８
と切出弁２０が開かれる〔Ｓ２２〕 と、全送給ガス量
Ｆｇが得られている〔Ｓ２３〕ので、粉粒体２の切出し
は、その切出量Ｗｆを維持して円滑に行なわれる。
）でＦｇｔおよびＦｇｓの演算結果が得られると共に記
憶され、その演算結果が式（９）に代入されて、設定さ
れた吹込ガス量Ｆｇｃに対する送給ガス管路１３におけ
る全送給ガス量Ｆｇが得られる（Ｓ２１）。加圧弁１８
と切出弁２０が開かれる〔Ｓ２２〕 と、全送給ガス量
Ｆｇが得られている〔Ｓ２３〕ので、粉粒体２の切出し
は、その切出量Ｗｆを維持して円滑に行なわれる。
続いて、必要に応じて切出量Ｗｆを変えると〔Ｓ２４〕
、切出量の変化量ΔＷｆおよび供給タンク１の圧力の変
化量ΔＰが制御器１２に入力される。
、切出量の変化量ΔＷｆおよび供給タンク１の圧力の変
化量ΔＰが制御器１２に入力される。
そして、計量器３で検出された切出量Ｗｆに応じて、加
圧ガス量Ｆ１が加圧ガス流量調節装置１７で調節され、
その調節に応じてブースタガス量Ｆ２も全送給ガス流量
調節装置２４によって調節される。この場合、設定され
た吹込管路２１の総吹込ガス量Ｆｇｃ＝Ｆ＋ ＋Ｆ２が
保持されると共に、送給ガス管路１３の全送給ガスＮＦ
ｇが演算で求められて制御されるので、ブースタガス管
路１５を流過するブースタガス量Ｆ２は加圧ガス量Ｆ＋
の調節に伴って変化する。すなわち、加圧ガス量Ｆ１が
増加すればブースタガス量Ｆ２は減少し、逆の場合には
後者が増加する。例えば、全送給ガスが制御されるべき
全送給ガス量Ｆｇとなる間に、過渡的にΔＦｇ＝ΔＦｇ
＋ ＋ΔＦｇ２となれば、例えばブースタガス管路１５
にＦ２＋ΔＦｇ２が流過するとき、全送給ガス量Ｆｇに
すべく、全送給ガス流量調節装置２４が閉止する方向に
作動し、一方、加圧ガス管路１４にＦ１＋ΔＦｇ＋が流
通するとき、加圧ガス流量調節装置１７が閉止する方向
に作動したり、あるいは、切出量Ｗｆを補償すべく開く
方向に作動する。このような作動が瞬間的に繰り返され
、両管路１４，１５における流量が所望のＦｌおよびＦ
２に変更するように制御される（Ｓ２５）。そして、設
定された切出量Ｗｆ（３２６）に合った所望量の粉粒体
２が、一定に保持された総吹込ガス量Ｆｇｃと共に吹込
管路２１および吹込羽口２８を経て粉粒体吹込対象装置
２２に取り込まれる。その結果、粉粒体吹込対象装置２
２は流入する粉粒体２によって円滑に稼働することがで
きる。
圧ガス量Ｆ１が加圧ガス流量調節装置１７で調節され、
その調節に応じてブースタガス量Ｆ２も全送給ガス流量
調節装置２４によって調節される。この場合、設定され
た吹込管路２１の総吹込ガス量Ｆｇｃ＝Ｆ＋ ＋Ｆ２が
保持されると共に、送給ガス管路１３の全送給ガスＮＦ
ｇが演算で求められて制御されるので、ブースタガス管
路１５を流過するブースタガス量Ｆ２は加圧ガス量Ｆ＋
の調節に伴って変化する。すなわち、加圧ガス量Ｆ１が
増加すればブースタガス量Ｆ２は減少し、逆の場合には
後者が増加する。例えば、全送給ガスが制御されるべき
全送給ガス量Ｆｇとなる間に、過渡的にΔＦｇ＝ΔＦｇ
＋ ＋ΔＦｇ２となれば、例えばブースタガス管路１５
にＦ２＋ΔＦｇ２が流過するとき、全送給ガス量Ｆｇに
すべく、全送給ガス流量調節装置２４が閉止する方向に
作動し、一方、加圧ガス管路１４にＦ１＋ΔＦｇ＋が流
通するとき、加圧ガス流量調節装置１７が閉止する方向
に作動したり、あるいは、切出量Ｗｆを補償すべく開く
方向に作動する。このような作動が瞬間的に繰り返され
、両管路１４，１５における流量が所望のＦｌおよびＦ
２に変更するように制御される（Ｓ２５）。そして、設
定された切出量Ｗｆ（３２６）に合った所望量の粉粒体
２が、一定に保持された総吹込ガス量Ｆｇｃと共に吹込
管路２１および吹込羽口２８を経て粉粒体吹込対象装置
２２に取り込まれる。その結果、粉粒体吹込対象装置２
２は流入する粉粒体２によって円滑に稼働することがで
きる。
第２の発明にあっては、第１図に示す送給ガス管路１３
、加圧ガス流量調節装置１７、加圧ガス管路１４、吹込
管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節装置２４
、ブースタガス管路１５および計量器３が機能し、供給
タンク１内のガス状態量を検出する検出器１０を機能さ
せない場合の粉粒体定量切出輸送方法である。そして、
設定された供給タンク１からの切出量Ｗｆに合った所望
量の粉粒体２が、供給タンク１を加圧するために要した
加圧ガス量Ｆｇｔから適正に決定され、粉粒体吹込対象
装置へ吹き込まれる粉粒体の切出量が一定に保持される
ようになっている。
、加圧ガス流量調節装置１７、加圧ガス管路１４、吹込
管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節装置２４
、ブースタガス管路１５および計量器３が機能し、供給
タンク１内のガス状態量を検出する検出器１０を機能さ
せない場合の粉粒体定量切出輸送方法である。そして、
設定された供給タンク１からの切出量Ｗｆに合った所望
量の粉粒体２が、供給タンク１を加圧するために要した
加圧ガス量Ｆｇｔから適正に決定され、粉粒体吹込対象
装置へ吹き込まれる粉粒体の切出量が一定に保持される
ようになっている。
第３の発明にあっては、上記の発明と同様に、送給ガス
管路１３、加圧ガス流量調節装置１７、加圧ガス管路１
４、吹込管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節
装置２４、ブースタガス管路１５および計量器３が機能
し、供給タンク１内のガス状態量を検出する検出器１０
を機能させない場合の粉粒体定量切出輸送方法である。
管路１３、加圧ガス流量調節装置１７、加圧ガス管路１
４、吹込管路２１、切出管路１９、全送給ガス流量調節
装置２４、ブースタガス管路１５および計量器３が機能
し、供給タンク１内のガス状態量を検出する検出器１０
を機能させない場合の粉粒体定量切出輸送方法である。
そして第３図に示す予め得られた加圧ガス量Ｆ１と切出
量Ｗｆの特性関係をもとに記憶されたチャートに基づき
、第２図（ｂ）の−点鎖線で示すように、所望切出量Ｗ
ｆに対応した供給タンク１を加圧するために要する加圧
ガス量Ｆ＋を調節する（Ｓ２７）。
量Ｗｆの特性関係をもとに記憶されたチャートに基づき
、第２図（ｂ）の−点鎖線で示すように、所望切出量Ｗ
ｆに対応した供給タンク１を加圧するために要する加圧
ガス量Ｆ＋を調節する（Ｓ２７）。
その調節は、チャートに示された指令信号で速やかに行
なわれ、粉粒体吹込対象装置２２である転炉へ吹き込ま
れる粉粒体の切出量が一定に保持される。
なわれ、粉粒体吹込対象装置２２である転炉へ吹き込ま
れる粉粒体の切出量が一定に保持される。
第１図は本発明の粉粒体定量切出輸送方法を実現する粉
粒体定量切出輸送装置の系統図、第２図（ａ）、 （
ｂ）は粉粒体定量切出輸送装置におけるフローチャート
、第３図は切出量Ｗｆと加圧ガス量Ｆ１との関係図、第
４図は従来の粉粒体定量切出輸送装置の系統図、第５図
は吹込特性関係図におけるブースタガス量Ｆ２の変化図
である。 １−供給タンク、２−粉粒体、３−計量器、１３−送給
ガス管路、１〇−検出器、１４−加圧ガス管路、１５−
ブースタガス管路、１７−加圧ガス流量調節装置、１９
−切出管路、２１−吹込管路、２２−粉粒体吹込対象装
置（転炉）、２４−全送給ガス流量調節装置、３〇−粉
粒体定量切出輸送装置、Ｆｌ−加圧ガス、Ｆ２−ブース
タガス、Ｆ３−切出ガス、Ｖφ−供給タンクの空容積、
Ｗｓ−’−型重量Ｐｔ＋ 、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔｚ
−ガス状態量、γｓ−真比重、Ｆｇ−全送給ガス量、
Ｆ ｇｓ−ｍ−補填ガス量、Ｆｇｔ−加圧ガス量、Ｆ
ｇｃ−総吹込ガス量、Ｗｆ−切出量。
粒体定量切出輸送装置の系統図、第２図（ａ）、 （
ｂ）は粉粒体定量切出輸送装置におけるフローチャート
、第３図は切出量Ｗｆと加圧ガス量Ｆ１との関係図、第
４図は従来の粉粒体定量切出輸送装置の系統図、第５図
は吹込特性関係図におけるブースタガス量Ｆ２の変化図
である。 １−供給タンク、２−粉粒体、３−計量器、１３−送給
ガス管路、１〇−検出器、１４−加圧ガス管路、１５−
ブースタガス管路、１７−加圧ガス流量調節装置、１９
−切出管路、２１−吹込管路、２２−粉粒体吹込対象装
置（転炉）、２４−全送給ガス流量調節装置、３〇−粉
粒体定量切出輸送装置、Ｆｌ−加圧ガス、Ｆ２−ブース
タガス、Ｆ３−切出ガス、Ｖφ−供給タンクの空容積、
Ｗｓ−’−型重量Ｐｔ＋ 、Ｐｔ２．Ｔｔ＋ 、Ｔｔｚ
−ガス状態量、γｓ−真比重、Ｆｇ−全送給ガス量、
Ｆ ｇｓ−ｍ−補填ガス量、Ｆｇｔ−加圧ガス量、Ｆ
ｇｃ−総吹込ガス量、Ｗｆ−切出量。
Claims (3)
- （１）送給ガス管路に接続され、供給タンク内の粉粒体
を気流搬送するための加圧ガスを、加圧ガス流量調節装
置を介して供給タンク内へ送給する加圧ガス管路と、 供給タンク内から粉粒体と共に排出される切出ガスを吹
込管路へ送給する切出管路と、 送給ガス管路から分岐され、供給タンクをバイパスして
前記吹込管路へブースタガスを全送給ガス流量調節装置
を介して送給するブースタガス管路とが設けられ、 供給タンク内の粉粒体を計量する計量器と、供給タンク
内のガス状態量を検出する検出器とが備えられている粉
粒体定量切出輸送装置にあって、供給タンクの空容積と
、投入された粉粒体の重量と、供給タンクを所定圧力に
加圧するために吹き込まれる加圧ガス量と、加圧前後の
供給タンク内のガス状態量とから粉粒体の真比重が演算
され、粉粒体を気流搬送するための全送給ガス量が、粉
粒体吹込対象装置へ吹き込まれる切出ガス量とブースタ
ガス量との合計である設定された総吹込ガス量と、粉粒
体の真比重と粉粒体の切出量とガス状態量とを用いて演
算される切出量Ｗｆに応じた補填ガス量と、前記供給タ
ンクを加圧するために要した加圧ガス量とから制御され
、 一方、設定された供給タンクからの切出量が、上記加圧
ガス量から制御され、 粉粒体吹込対象装置へ吹き込まれる総吹込ガス量と粉粒
体の切出量とを一定に保持することを特徴とする粉粒体
定量切出輸送方法。 - （２）送給ガス管路に接続され、供給タンク内の粉粒体
を気流搬送するための加圧ガスを加圧ガス流量調節装置
を介して供給タンク内へ送給する加圧ガス管路と、 供給タンク内から粉粒体と共に排出される切出ガスを吹
込管路へ送給する切出管路と、 送給ガス管路から分岐され、供給タンクをバイパスして
前記吹込管路へブースタガスを全送給ガス流量調節装置
を介して送給するブースタガス管路とが設けられ、 供給タンク内の粉粒体を計量する計量器が備えられてい
る粉粒体定量切出輸送装置にあって、設定された供給タ
ンクからの切出量が、供給タンクを加圧するために要し
た加圧ガス量から制御され、 粉粒体吹込対象装置へ吹き込まれる粉粒体の切出量を一
定に保持することを特徴とする粉粒体定量切出輸送方法
。 - （３）送給ガス管路に接続され、供給タンク内の粉粒体
を気流搬送するための加圧ガスを加圧ガス流量調節装置
を介して供給タンク内へ送給する加圧ガス管路と、 供給タンク内から粉粒体と共に排出される切出ガスを吹
込管路へ送給する切出管路と、 送給ガス管路から分岐され、供給タンクをバイパスして
前記吹込管路へブースタガスを全送給ガス流量調節装置
を介して送給するブースタガス管路とが設けられ、 供給タンク内の粉粒体を計量する計量器が備えられてい
る粉粒体定量切出輸送装置にあって、前記供給タンクか
らの切出量が、予め得られた切出量と加圧ガス量との特
性関係をもとに定まる供給タンクを加圧するために要す
る加圧ガス量から制御され、 粉粒体吹込対象装置へ吹き込まれる粉粒体の切出量を一
定に保持することを特徴とする粉粒体定量切出輸送方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62293715A JPH07102892B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 粉粒体定量切出輸送方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62293715A JPH07102892B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 粉粒体定量切出輸送方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01133816A true JPH01133816A (ja) | 1989-05-25 |
| JPH07102892B2 JPH07102892B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17798303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62293715A Expired - Fee Related JPH07102892B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 粉粒体定量切出輸送方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102892B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5808397A (en) * | 1992-01-09 | 1998-09-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Piezoelectric resonance device |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103820593B (zh) * | 2014-03-19 | 2016-02-03 | 中天钢铁集团有限公司 | 煤粉喷吹罐喷吹率调节系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS586827A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-14 | Denka Consult & Eng Co Ltd | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
-
1987
- 1987-11-19 JP JP62293715A patent/JPH07102892B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS586827A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-14 | Denka Consult & Eng Co Ltd | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5808397A (en) * | 1992-01-09 | 1998-09-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Piezoelectric resonance device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07102892B2 (ja) | 1995-11-08 |
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